脚手架施工方案(已修改完).doc

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1、上 海 宝 冶 建 设 有 限 公 司临 港 燃 气 大 厦 工 程 项 目 部2009年8月31日目录第一章：编制说明1第二章、工程概况1第三章、脚手架主要材料及技术要求2第四章、脚手架布置方案3第五章、脚手架的验算6第六章、构造要求15第七章、搭设质量要求16第八章、脚手架的拆除16第九章、安全保障措施17第十章、材料要求19第十一章 脚手架的检查管理19第十二章 脚手架的验收管理21第十三章 应急预案25第一章:编制说明1、依据：主要依据施工图纸、施工组织设计、规范和规程，具体见表1表1 模板编制的主要依据序号名称编号备注1上海临港燃气大厦工程施工图纸建施414，建施2231工程编号:D

2、2008001河北大地土木工程有限公司上海分公司结施745，及结施修改单1、2、3上海临港燃气大厦工程地下人防施工图纸建施0106工程编号：HF08101ZCD02上海沪防建筑设计有限公司结施05102上海临港燃气大厦工程施工组织设计人防地下室工程施工方案编制人：陈政3规程、规范混凝土结构工程施工质量验收规范高层建筑混凝土结构技术规程建筑施工安全检查标准施工现场安全保证体系建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范简明施工计算手册GB50204-2002JGJ32002JGJ5999DBJ08-9032003JGJ1302001及J8420012、范围： 本次脚手架施工组织设计为上海临港燃气大厦工程

3、地下室及上部结构. 以后的主体装修施工将应用此脚手架。第二章、工程概况 本工程地上部分由a、b、c三个区组成，地下部分均为二层地下室.a区为九层框架结构,屋面结构标高38.650 m；b区为二六层框架结构，屋面结构标高26.050 m；c区为二层框架结构, 屋面结构标高10。450 m。地下一层结构板面标高为5。200 m,地下二层结构板面标高为9。100 m。本工程室外地坪绝对标高为4。300 m,0。00相当于绝对标高4。750 m。基坑开挖深度9。610.5m,局部集水井、电梯井落深区开挖11m12.7m。 根据工程特点，采用48钢管和铸铁扣件搭设双排落地脚手架。所有与地下车库相邻的脚手

4、架外侧采用密目网封闭，密目网外侧用竹笆全封闭，并设6m宽的双层挑网.所有人行通道均搭设6米高双层钢管竹笆安全防护棚，行车道6米宽,人行道3米宽。第三章、脚手架主要材料及技术要求(1)钢管采用外径为48mm,壁厚3。0mm的焊接钢管。材质符合，普通碳素结构钢技术条件（GB70088）中的A3 钢的技术条件,管材符合直径5152mm电焊钢管（YB24263)中的甲类软钢管。低压流体输送用焊接钢管GB309282 中普通钢管的规定。 对购进的钢管先除锈，内壁擦涂两道防锈漆，外壁涂桔黄色防锈漆。有严重锈蚀、弯曲、压偏损伤、及裂纹者挑出.（2）扣件 要符合GJ22-85钢管脚手架规定，材质应符合GB07

5、867可锻铸铁分类及技术条件中的技术条件。 扣件主要选用直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管连接和对接扣件用于两根钢管对接连接。（3）脚手笆 采用宽厚10002000 长的竹脚手片，头搭头铺设每块竹片上不少于每边3个镀锌铅丝捆紧接头。（4）安全网 采用绿色2000 目(100mm100mm)密目安全网，其性能要符合国家规定和冲韧试验规定,并应取得地方安全部门的许可。 第四章、脚手架布置方案 1、脚手架选型根据本工程的建筑与结构特点，并考虑到方便施工与加快进度的需要,基坑内部及上部结构梁与板采用满堂脚手架,上部结构采用双排脚手架。2、脚手架搭设顺序摆放扫地杆逐根树立立杆并与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立

6、杆和扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆口紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆加设临时斜撑杆,上端与第二步大横杆扣紧（在装设连墙杆后拆除）安第三、四步大横杆和小横杆安连墙杆接立杆加设剪刀撑铺设脚手板绑扎防护栏杆及挡脚板，并挂立网防护 双排落地脚手架的搭设用于高层，脚手架（9层）搭设高度44。5米，12米以下采用双立杆、以上采用单立杆，立杆纵距la=1。50m，立杆横距lb=1。05m，纵向水平杆等距离设置,内立杆距外墙距离b1=0。3m，脚手架步距h=1.40m，铺设竹笆层数2层，进行结构施工施工层数2层，脚手架与主体结构连接的布置：竖向间距H1=2h=2。8米，水平距离L1=2L=3。

7、0米，钢管为483.0mm，施工荷载为2。0KN/。多层立杆基础用C15、60厚砼捣密实做成散水，以便于今后脚手架底部地面清扫，每根立杆底部均应垫200宽50后的木跳板。为避免或减少架子不均匀沉降,在立杆底部应加扫地杆， 建筑物四周做好明沟，以便有可靠的排水措施。扫地杆纵横两向均需设置，距立杆底部应为20cm.根据本工程现场实际情况双排脚手架搭设参数及构造要求：立杆纵距la=1.5m,横距lb=1。05m(双排架)，大横杆步距1.4m。内排立杆距建筑物距离为a1=30cm，相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相近大横杆的距离不宜大于步距的1/3。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔

8、步设置或遗漏.立杆的垂直偏差应不大于架高的1/2000。立杆连接应采用对接扣件，不允许搭接连接。上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的1/3。大横杆应设置在立杆的里面。此外，由于使用的脚手板为竹笆片，因此，在施工层相邻立杆之间还应加设2 根大横杆，以增加脚手板刚度。大横杆搭接长度不应小于1.5m，并且搭接范围内不应少于3 组扣件。相邻步距的大横杆应错开布置在立杆的内面和外面，以减少立杆偏心受载情况。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/300，且不大于5cm。 小横杆应贴近立杆布置,在大横杆之下并用直角扣件扣紧，在任何情况下，均不得拆除.小横杆

9、伸出外立杆长度不应超过200mm。剪刀撑：除在两端设置外,中间每隔15m 设置一道.剪刀撑应联系34根立杆，斜杆与地面夹角为4560。剪刀撑应沿架高连续布置.剪刀撑的斜杆两端除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外,在其中间还应增加24 个扣结点。剪刀撑连接应采用搭接连接，搭接长度不小于1.5 m。 连墙件：采取与框架柱剪力墙刚性连接的方法。纵向从一层开始隔步设置，横向隔一立杆设置。装设连墙件应注意掌握撑拉的松紧程度,避免引起杆件和套架的显著变形.连墙杆应与墙面垂直，不准向上倾斜、下倾角度不宜超过15。连墙杆应设置在楼板附近具有较好抗水平力护栏和挡脚板：在施工层脚手架外面要设防护栏杆及挡脚

10、板。防护栏杆可采用钢管设置在1.2m 高处，档脚板可采用白松或落叶松,厚度不小于50mm，高度不小于200mm. 脚手板：操作层竹笆脚手板应满铺,对接缝隙小于50mm。 安全网设置：在脚手架外面设置全封闭密目式安全网,安全网要符合国家规定的各项技术要求,并具有出厂合格证方可使用.施工层脚手架内面与建筑物的空隙要用平网封闭，施工层以下应每隔4 层封闭一次.脚手架遇有施工需通行的建筑门洞口时，可按下列要求处理:门洞口抽取一根立杆时，在脚手架内、外两面设置人字形斜杆;门洞口抽取二根立杆时，除在脚手架内、外两面设置人字形斜杆外，还应在门洞口上的纵向水平杆加斜杆加强。剪刀撑应取第34 根立杆，斜杆与地面

11、夹角4560。剪刀撑应沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与立杆或大横杆扣紧连牢外，中间应增加24 个扣接点。第五章、脚手立杆及支撑件安全验算 纵向水平杆 横向水平杆 立杆 1050 300 1500 1500 1500 Fk，F qk，q lb a1横向水平杆计算简图 纵向水平杆计算简图 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为44.5米，12.0米以下采用双管立杆,12.0米以上采用单管立杆。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.40米。 采用的钢管类型为483。0，

12、连墙件采用2步3跨,竖向间距2.80米,水平间距4。50米. 施工均布荷载为3。0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面. 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形. 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0。3501.050/3=0。122kN/m 活荷载标准值 Q=3。0001.050/3=1。050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20。038+1.20.122=0。193kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.05

13、0=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩） 2。抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下： 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.193+0.101。470）1.5002=0.366kN。m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=(0。100。193+0.1171。470）1。5002=-0.430kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.430106/4491.0=95.841N/mm2 大横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！

14、3。挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0。038+0。122=0.161kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=（0。6770.161+0.9901。050）1500.04/(1002.06105107780。0)=2。619mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm，满足要求！ 二、小横杆的计算： 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面. 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1。荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=

15、0.0381.500=0。058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0。3501.0501.500/3=0.184kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/3=1。575kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1。20.184+1。41。575=2.495kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1。20.038）1。0502/8+2.4951。050/3=0。879kN。m =0。879106/4491.0=195.829N/mm2 小横杆的计算强度

16、小于205.0N/mm2，满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下： 集中荷载最大挠度计算公式如下： 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5。00。0381050.004/（3842.060105107780.000)=0。03mm 集中荷载标准值P=0。058+0。184+1。575=1。816kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1816。3501050.0(31050。02-41050.02/9）/（722。06105107780.0)=3。361mm 最大挠度和 V=V1+V2=3。389

17、mm 小横杆的最大挠度小于1050。0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381。050=0。040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0。3501.0501。500/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=3.0001。0501。500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.20。040+1.20。276+1。42.362=3。687kN 单

18、扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN; 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载. 静荷载标准值包括以下内容： （1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0。1491 NG1 = 0.14944。500=6。635kN （2)脚手板的自重标准值（kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0。35 NG2 = 0.35041。500（1。050+0.300）/2=1.417kN （3)栏

19、杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0。1501。5004/2=0。450kN (4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2）；0。005 NG4 = 0.0051。50044。500=0。334kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.836kN. 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到,活荷载标准值 NQ = 3。00021.5001。050/2=4.725kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压（kN/m2

20、）,按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用:W0 = 0.550 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB500092001）的规定采用：Uz = 2.030 Us - 风荷载体型系数:Us = 1。200 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0。70。5502。0301。200 = 0。938kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0。851。4NQ 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0。851。4Wklah2/10 其

21、中 Wk - 风荷载基本风压标准值(kN/m2); la 立杆的纵距 (m）; h 立杆的步距 (m）。 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=17.22kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.30； i - 计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm; l0 计算长度 （m），由公式 l0 = kuh 确定，l0=2。43m； k - 计算长度附加系数，取1。155； u 计算长度系数,由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积,A=4.24cm2; W 立杆净截面模量(抵抗矩），W=4.

22、49cm3; 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 134.90 f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求！ 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=16。23kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0。30; i - 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； l0 - 计算长度 （m），由公式 l0 = kuh 确定，l0=2。43m； k 计算长度附加系数,取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1。50 A 立杆净

23、截面面积，A=4。24cm2; W 立杆净截面模量（抵抗矩)，W=4。49cm3； MW - 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0。328kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2）；经计算得到 = 200.19 f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f，满足要求! 六、最大搭设高度的计算： 不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 2.201kN; NQ 活荷载标准值，NQ = 4。725kN； gk 每米立杆承受

24、的结构自重标准值,gk = 0。149kN/m； 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 94.511米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米： 经计算得到,不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H = 50。000米。 考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算: 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 2。201kN； NQ - 活荷载标准值,NQ = 4.725kN; gk - 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.149kN/m； Mwk - 计算立杆段由风荷载标准值产生的

25、弯矩，Mwk = 0.276kN.m； 经计算得到,考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 47.935米。 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算： Nlw = 1.4 wk Aw wk 风荷载基本风压标准值，wk = 0。938kN/m2； Aw - 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 2.804.50 = 12。600m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 16.544kN，连

26、墙件轴向力计算值 Nl = 21。544kN 连墙件轴向力设计值 Nf = Af 其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30。00/1。60的结果查表得到=0。95; A = 4.24cm2；f = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 82。709kN NfNl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 21。544kN大于扣件的抗滑力8。0kN，不满足要求! 连墙件扣件连接示意图 八、立杆的地基承载力计算： 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2），p = N/A；p =

27、68.87 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN）；N = 17。22 A 基础底面面积 （m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 （kN/m2)；fg = 72.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc - 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0。40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 180.00 地基承载力的计算满足要求!第六章、构造要求1、 脚手架立杆接头必须采用对接扣件（除到最上一步除外）对接连接，相临的立杆接头错位应不小于500mm，且应不在同一步内，横向水平杆接长必须用对接扣件连接，上下相临两根横向水平杆接头应错开不小于50c

28、m,同一步内外两根横向水平杆的接头应错开，并不在同一跨内。2、 操作层脚手竹芭铺放应铺满铺稳，离开墙面400mm,脚手竹芭对接铺设时，接头处设两根横的水平杆,搭接铺设的脚手竹芭接头处必须在横的水平杆上，搭接长度不小于200mm，不允许有探头板。3、 脚手架操作层内必须有200mm高的挡脚板和高度1.2m的护身拦，采用两道水平钢管紧贴外立杆，内面用扣件扣牢。4、 脚手架的剪刀撑，根据本工程的实际情况，脚手架转角部位都必须设置，中部也必须全部设置,且剪刀撑应联系34根立杆，与墙面的夹角成450600;剪刀撑的两端除用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，中间还要增加24个扣紧点，与之相交的立杆或大

29、横杆扣紧。5、 联墙杆的设置可根据本工程的立面特点，利用结构的窗口，用钢管扣件连接，其垂直距离不大于4m,水平距离为4.5至6m，且不得大于立杆的3个纵距。第七章、搭设质量要求1、 纵向偏差H/200 且100 mm 横向偏差H/400 且50mm2、 纵向水平杆水平偏差不小于总长度的1/300，且不大于20 mm，横向水平杆水平偏差不大于10 mm。3、 脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20 mm，立杆纵距偏差不大于50 mm.4、 扣件紧固力宜在4555N/m，不得低于45 N/m或高于60 N/m。5、 连墙的位置要根据实际情况确定，连接牢固无移动现象。第八章、脚手架的拆除拆除顺序应遵守

30、由上到下，先搭后拆、后搭先拆的原则.即先拆栏杆、脚手架、剪刀撑、斜撑、而后小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行,要严禁上下同时进行拆除工作。拆架子的高空作业人员应戴安全帽，系安全带，穿软底鞋上架作业，同时，周围设置栏杆或竖立警戒标志并有专人指挥,以免发生伤亡事故.1、 架子拆除时应划分作业区，周围设围拦或竖立警戒标志，地面设专人指挥,严禁非作业人员入内.2、 拆除的高处作业人员，必须戴安全帽，系安全带，扎紧裤腿，穿软底鞋.3、 拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则。即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑、后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行,要严禁上下同时进

31、行拆除作业。4、 拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣件，再拆除大横杆，斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣,然后托住中间，再解端头扣.5、 连墙点应随拆除进度逐层拆除,拆抛撑前，应设置临时支撑,然后再拆抛撑。6、 拆除时要统一指挥,上下呼应,动作协调，当解开与另一人有关的解扣时，应先通知对方,以防坠落.7、 拆除时不应碰坏已装饰好的墙面以及结构附属部分。拆下的材料应放在指定地点,随拆随运，分类堆放，当天拆开当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理,在拆架过程中,不得中途换人,如必须换人时，应将拆除的情况交代清楚后方可离开.8、 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后才拆脚手架；分

32、段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。第九章、安全保障措施1、 技术管理措施：（1） 根据本工程脚手架分项的特点，联系现场的具体实际,编制脚手架安全技术交底书，逐级向施工队施工班组进行书面和现场的安全技术交底并记录交底的形式、内容、时间、地点、参加人员及考核情况。（2） 对脚手架工程专项技术措施、安全技术交底书的现场情况进行监督；按权限及时纠正和处置现场的违章作业现象，不听从指挥者,给予经济处罚直至辞退。2、 防护措施：（1） 脚手架施工处应铺设不少于三步底笆，并设置20CM踢脚板,踢脚板的材料应有足的机械强度，满足安全使用条件（不得使用竹挡笆）.3、 防雷避雷措施（1）

33、脚手架搭在相临建筑物防雷保护范围之外，需安装防雷装置，防雷装置的冲击接地电阻不得大于30欧姆。（2） 避雷针可用直径2532mm壁厚不小于3mm的镀锌钢管制作设在结构四角脚手架立杆上，高度不小于1m，并将所有最上层的立杆全部接通形成避雷网络。（3） 垂直接地板利用直径不小于20mm的圆钢,水平接地板采用厚度不小于4mm，宽2540mm的角钢制作.在结构的四角各设一个接地板埋入地下的最高点，不浅于0.5m。（4） 接地线采用直径不小于8mm的圆钢，保证连接可靠.接地线与接地板的连接采用焊接，焊缝长度大于6d.（5） 连接后要检查接地电阻是否满足要求，并注意与其它金属物或电缆间保持一定的距离（3m

34、）以免发生击穿危害。4、 防火措施（1） 及时清理脚手架上的易燃建材，在脚手架的一定部位设置防火器材。（2） 制定明火审批制度，限制在脚手架上动用明火，并派专人监护。（3） 禁止在脚手架上吸烟，杜绝火种来源。 5、维护管理措施 （1） 使用完毕的脚手架及构配件应及时回收入库，分类存放。露天存放时场地要平整,排水良好，下设支垫并用毡布覆盖，配件及其零件存放入室。（2） 检查所用杆件及配件（钢管扣件）,调直弯曲变形的杆件，修复损坏的扣件然后入库，否则应更换。（3） 定期对脚手架的构配件进行除锈、防锈处理.（4） 脚手架搭设及使用过程中应定期对脚手架进行检查，发现隐患应及时处理，并要有检查记录.结构

35、完成装饰前对竹片进行一次全面的清及补强.（5） 健全脚手架工具材料的领发、回收、检查、维修制度；按照谁使用谁维修、谁管理的原则.实行限额领用,以减少损失和损耗. 6、安全操作措施1、 严禁利用脚手架吊运重物。2、 严禁作业人员攀登架子上下.3、 严禁在脚手架上拉结吊装缆绳。4、 严禁任意拆除脚手架部件和联墙杆件。5、 严禁起吊构件和器材时碰撞或扯动脚手架。6、 严禁在六级以上大风、大雾、大雨和大雪天气下在脚手架上作业。雨雪后上架操作要有防滑措施。7、 认真按章作业，以控制人的不安全行为为预控重点,杜绝事故发生。8、 认真执行特殊工种上岗制，严禁无证上岗，并对上岗上员进行血压等身体检查。第十章、

36、材料要求1、 钢管:采用外径48mm,壁厚为3mm的焊接钢管,严禁使用严重锈蚀（锈蚀深度不得超过0。5mm）、弯曲、压扁或有裂纹的钢管，以免发生安全事故.2、 钢管长度：用作立杆、顺水杆、剪刀撑等的杆件长度以46.5m为宜，这样长的重量适合于工人搭设时操作.3、 钢管长短搭配要求约各占1/2左右。4、 扣件及其附件：本工程采用的扣件及其附件均符合GB97867可锻铸铁及技术条件；GB700-79普通碳素钢结构钢技术条件；GB9676垫圈的有关规定。5、 扣件不应有裂纹、气孔；也不应有疏松、砂眼或其它影响使用性能的铸造缺陷。6、 扣件与钢管的贴合面要接触良好,扣件夹紧钢管时,开口处的最小距离要不

37、小于5mm;7、 扣件的活动部位应使其转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm.8、 使用的扣件应有出厂合格证，要求坚持进场验收抽查和使用前检查，凡有脆裂、变形、损伤或滑丝等缺陷的扣件严禁使用。9、 水平安全网：应用直径9mm的麻绳，棕绳或尼龙绳编织，一般宽为3m,长为6m，网眼为5cm左右。每块支好的安全网应能承受不小于1600N的冲击荷载，要求受冲击后网绳、系绳、边绳不断.凡有霉烂、腐朽、漏洞的安全网不得使用.第十一章 脚手架的检查管理A构配件检查管理 1、新钢管、必须有产品质量合格证；、必须有质量检验报告,钢管材质检验方法要符合国家现行标准金属拉力试验法的有关规定,质量均符合碳素结构

38、钢(GB70088）中Q235A级钢的规定；(3）、钢管表面应光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、毛刺、压痕和深痕划道；（4）、钢管外径、壁厚、端面等的允许偏差，应分别符合规定规范，外形不得有硬弯；（5)、应涂防锈漆。2、旧钢管（1)、表面锈蚀度不得超过0。5mm，锈蚀检查每年一次，检查时,应在3严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查；（2）、钢管弯曲变形在端部长1.5m以内不得超过5mm，立杆弯曲不得超过12mm。3、扣件(1）、新扣件应有产品质量合格证、生产许可证与专业检测单位的测试报告，当对扣件有疑虑时，应按国家现行标准钢管脚手架扣件的规定抽样检测；(2)、旧扣件使用前

39、必须进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，滑丝的螺栓要更换;(3)新旧扣件均需涂防锈漆。4、脚手板（1)、冲压钢脚手板的检查:1）、新脚手板必须有产品合格证;2）、尺寸允许偏差，表面挠度不应超过50mm，表面扭曲(指任一角翘起）不应超过5mm；3）、新旧脚手板必须涂防锈漆。(2）、木脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不宜小于50mm，其材质应符合木结构设计规范（GBJ588）中级材的规定，腐朽的脚手板不应使用。(3)竹笆脚手竹串片脚手板的材料宜采用毛竹及楠木制作。5、门架及其配件(1)、门架及其配件的规格、性能和质量应符合门式钢管脚手架(GBJ76-91)的规定,并应有出厂合格证明及产品标志；(2）、门架质量应符合A、B类方准使用；C、D类不得使用，且于门架上分别标上标志；1. 2脚手架的检查管理1、 脚手架及其地基基础（1）基础完工后应对基础认真进行检查，合格后方可进行下道工序施工;（2）、脚手架搭设好后应进行下列检查，合格后方可申请验收；1）脚手架的搭设和构造是否符合技术要求，立杆的沉降与垂直偏差是否符合规定;2）杆件的设置和连接、连墙件、剪刀撑或斜撑、水平加固杆、门洞桁架等构造是否符合要求;3）安全防护措施是否符合要求。2. 脚手架的避雷与工地临时用电线路架设脚手架与架空输