裙房屋面钢筋加工场回顶施工方案.docx

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1、目录1. 编制依据： 12. 工程概况： 12.1. 工程概述 12.2. 裙房加工场概述 23. 施工部署 23.1. 施工准备： 23.2. 回顶支撑系统的选型： 34. 钢筋加工场荷载分析计算 34.1. 回顶支撑系统分析 34.2. 回顶支撑系统概况 35. 施工安全措施 65.1. 材质及其使用的安全技术措施 65.2. 搭设及使用的安全技术措施 65.3. 拆除的安全技术措施 7附件：满堂脚手架计算书 71. 编制依据：（1）建筑结构荷载规范 （GB50009-2012）（2）建筑施工安全检查标准 （ JGJ59-2011）（3）汇德大厦施工图（4）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术

2、规范 （JGJ130-2011）（5）建筑施工安全设施计算书编制范例 （2005）2. 工程概况：2.1. 工程概述汇德大厦地处深圳市龙华区留仙大道与民塘路口，位于深圳北站东广场的北侧。 本项目作为深圳北站东广场标志性建筑， 由一栋 250 米超高层主楼（1#楼），一栋 100 米高主楼（ 3#楼），两栋 36 米高的商业楼（ 2,4#楼）以及裙房组成。项目总建筑面 积 249353 平方米，其中 1#楼: 58 层，建筑高度 248.80 米，建筑性质为超高层综 合体，包含酒店办公两种功能； 2#楼及裙房总计 7 层，建筑高度 35.95 米，建筑性 质为高层综合体， 包含酒店、商业营业厅等

3、功能； 3#楼：27层， 建筑高度 98.35 米， 建筑性质为商务公寓，主要功能为中小面积的成套公寓； 4#楼及裙房： 7 层， 建筑 高度 35.95 米。中铁建工集团有限公司2.2. 裙房加工场概述本工程位于深圳北商业中心地段， 场地狭窄，为了充分利用施工现场的场地， 在 4#楼 A 单元主体结构及裙房完成四层结构以上， 将 4#楼裙房（A8A11 轴交 AHAM 轴，长宽约 20m）作为临时的钢筋加工场，以方便钢筋的加工及运输。为确保主体结 构的安全， 采取满堂架支撑系统回顶的措施。 因裙楼 A8A11 轴交 AHAM 轴区域设 计蓝图中为填土区，且覆土的厚度不大于 1000mm。本方

4、案中根据支撑系统的回顶作 用对支撑系统的稳定及主体结构柱、梁、板的挠度变形及承载能力进行验算。施工目标： 在结构施工阶段， 此区域作为钢筋加工场满足正常使用要求， 且主体 结构梁板挠度变形、裂缝宽度均满足规范与设计要求。A8A11 轴交 AHAM 轴原设计为覆土作为景观区域，设计覆土厚度不超过 1000mm，且根据结构设计说明，本区域属于商业区域，均布活荷载取值为5KN/m3. 施工部署3.1. 施工准备：材料准备：钢管、木方、 U 型托，模板。回顶材料要求：1、钢管应选用外径 48mm，壁厚 3.0mm 的钢管，表面平整光滑，无锈蚀、分层、压痕、划道和硬弯。2、90 45mm 木方应选用平直

5、且无腐烂状况。3、U 型托选用必须是无变形、螺丝、螺帽能正常使用。3.2. 回顶支撑系统的选型：回顶支撑系统的选型：本方案中的回顶支撑系统采用扣件式钢管脚手架，立杆横 纵向间距 1100mm*1100mm，步距为 1500mm，沿架体横纵向每隔 5-8m 布置竖向剪 刀撑，离地面高度不超过 200mm 高度设置扫地杆。4. 钢筋加工场荷载分析计算4.1.回顶支撑系统分析此方案中，由于满堂架支撑系统的回顶支撑作用，作为钢筋加工场的活荷载由四 层梁板、三层梁板承受。因此本方案的荷载计算主要验算主要如下：一.三层梁板、四层梁板的设计荷载值是否大于钢筋加工场的活荷载（计算取 荷载最大值 10T）；二.

6、回顶支撑系统在钢筋加工场的活荷载作用下能否保持稳定；钢筋加工场概况：钢筋由塔吊卸车，每吊钢筋重约 2-2.5T，假设在 1m 宽的区域 内堆放 4 吊钢筋（取最大值） ，钢筋原材长 12m，在长 12m，宽 1m 的范围内，钢筋 的重量为 10T（按最大重量计算） 。验算一：取最大荷载 10T，换算成均布荷载堆放在长 12m，宽 1m 的区域内， 均布荷载约 8.3KN/ ，三层梁板、四层梁板设计值均为 5KN/m ，在 1m 宽范围内， 总设计值为 10KN/ ，大于作为钢筋加工场的活荷载，满足要求。验算 二：本方案中，回顶支撑架体的参数如下：立杆横纵向间距为 1100mm， 离地面不大于

7、200mm 设置一道扫地杆，水平杆步距为 1500mm，沿架体横纵向每隔 5-8m 设置一道纵向剪刀撑，立杆超出最上一道水平杆的自由端长度不超过500mm，顶托丝杆长度不超过 250mm，扣件的拧紧力矩为 40N.m65 N.m，顶托与混凝土楼板 底部之间通过木方顶紧，立杆下端垫 10cm*10cm 木块，本方案验算过程中不考虑木 方的强度破坏。4.2. 回顶支撑系统概况楼板上的荷载按照最大均布荷载 8.3KN/ ，钢筋加工场的活荷载按照三层、 四层 梁板同时支撑， 回顶支撑体系承受的荷载为 4.15 KN/，不考虑风荷载及其他偶然荷汇德大厦载。四层楼板结构标高为 17.000m，三层结构标高

8、为 12.300m，架体搭设高度为 4.95m。 (详细计算见附件)4.2.1. 架体参数满堂脚手架长度 L(m)20满堂脚手架宽度 B(m)20脚手架搭设高度 H(m)4.95纵横向水平杆步距 h(m)1.5立杆纵距 l a(m)1.1立杆横距 l b(m)1.1横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数1立杆布置形式单立杆平台横向支撑钢管类型单钢管立柱间纵向钢管支撑根数 n1立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a(m)0.5立杆计算长度系数2.505纵向钢管验算方式三等跨连续梁横向钢管验算方式三等跨连续梁4.2.2. 荷载参数脚手架钢管类型48 2.8每米钢管自重 g1k(kN/m)0

9、.031脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值 g2k(kN/m 2)0每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.16212材料堆放荷载 q1k(kN/m 2)4.152施工均布荷载 q2k(kN/m )0平台上的集中力 F1(kN)0立杆轴心集中力 F2(kN)04.2.3. 设计简图搭设示意图：平台水平支撑钢管布置图侧立面图5. 施工安全措施5.1.材质及其使用的安全技术措施（ 1）扣件的紧固程度 40 50Nm，不大于 65Nm，对接扣件的抗拉承载力为 3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度，对接扣件安装时其开口应向内，以防雨水进 入，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。（3）钢管有严

10、重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。（4）禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。（5）严禁使用非 48mm 外径的钢管。5.2. 搭设及使用的安全技术措施（1）搭设过程中，划出工作标志区域，且必须在钢筋加工场正下方搭设，禁止 行人进入该区域。（2）脚手架搭设过程中，应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证，达 到设计施工要求并验收合格后挂合格牌（4）扣件的紧固程度控制在 40-50Nm，搭设过程中由安全员、架子工班长组 织对紧固力进行抽查。(5)每周检查支撑系统钢管的变形情况及扣件是否有松动等，如有则及时进行 整改，或加支撑钢管。(6) A8A11 轴交 AHAM 轴区域作为临时的钢筋加工场地，

11、钢筋不可集中堆 码，在钢筋加工场设置限载牌， 1m宽范围内最大堆载载 4捆或 8T，且钢筋堆码前 在地面均匀地布置木方以便受力均匀。5.3. 拆除的安全技术措施(1)脚手架拆除，应在钢筋加工场撤离、清场后进行，全面检查待拆的脚手架， 根据检查结果，拟定作业计划，并报批、进行技术交底后方可进行拆除作业。(2)拆除脚手架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清 楚方可离开。附件：满堂脚手架计算书计算依据：1 、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-20112 、建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-913 、建筑地基基础设计规范 GB50007-20114 、建筑结

12、构荷载规范 GB50009-20125 、钢结构设计规范 GB50017-2003、架体参数满堂脚手架长度 L(m)20满堂脚手架宽度 B(m)20脚手架搭设高度 H(m)4.95纵横向水平杆步距 h(m)1.5立杆纵距 l a(m)1.1立杆横距 l b(m)1.1横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数1立杆布置形式单立杆平台横向支撑钢管类型单钢管立柱间纵向钢管支撑根数 n1立杆伸出顶层水平杆中心线0.5至支撑点的长度 a(m)立杆计算长度系数2.505纵向钢管验算方式三等跨连续梁横向钢管验算方式三等跨连续梁、荷载参数脚手架钢管类型482.8每米钢管自重 g1k(kN/m)0.031脚手

13、板类型木脚手板脚手板自重标准值 g2k(kN/m2)0每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1621材料堆放荷载 q1k(kN/m2)4.15施工均布荷载 q2k(kN/m2)0平台上的集中力 F1(kN)0立杆轴心集中力 F2(kN)0三、设计简图搭设示意图：平台水平支撑钢管布置图侧立面图四、板底支撑(纵向)钢管验算钢管类型482.8钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.25钢管截面惯性矩 I(cm 4)10.19钢管弹性模量 E(N/mm2)52.06 1052钢管抗压强度设计值 f(N/mm )205纵向钢管验算方式三等跨连续梁G 1k=g1k=0.031kN/mG 2k=g2k l

14、b/(n+1)=0 1.1/(1+1)=0kN/mQ 1k=q1k l b/(n+1)=4.15 1.1/(1+1)=2.283kN/mQ 2k=q2k l b/(n+1)=0 1.1/(1+1)=0kN/m1 、强度验算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算 满堂脚手架平台上的无集中力q 1=1.2 (G1k+G2k)=1.2 (0.031+0)=0.037kN/mq 2=1.4 (Q1k+Q2k)=1.4 (2.283+0)=3.196kN/m板底支撑钢管计算简图2M max=(0.100 q1+0.117 q2) l a2=(0.100 0.037+0.117 3.196) 2

15、1.1 2=0.457kNmR max=(1.100 q1+1.200q2)l a=(1.100 0.037+1.200 3.196) 1.1=4.263kN =Mmax/W=0.457106/(4.25 103)=107.529N/mm2f=205N/mm 2 满足要求！2 、挠度验算 满堂脚手架平台上无集中力q 1=G1k+G2k=0.031+0=0.031kN/mq 2=Q1k+Q2k=2.283+0=2.283kN/mR max=(1.100 q 1+1.200 q 2) l a=(1.100 0.031+1.200 2.283) 1.1=3.051kN4 =(0.677 q 1+0.

16、990 q 2) l a4/100EI=(0.677 0.031+0.990 2.283) 11004/(100 2.06 105101900)=1.591mmmin(1100/150,10)=7.333mm满足要求！五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型单钢管钢管类型 482.8钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.25钢管截面惯性矩 I(cm 4)10.19钢管弹性模量 E(N/mm2)52.06 105钢管抗压强度设计值 f(N/mm 2)205立柱间纵向钢管支撑根数 n1横向钢管验算方式三等跨连续梁横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算， 集中荷载 P 取板底支撑钢管传递最大

17、支座力。 满堂脚手架平台上无集中力 q=1.2 g1k=0.037kN/m p=R max=4.263kN p=R max=3.051kN 板底支撑钢管计算简图弯矩图 (kNm)M max=0.824kN m=Mmax/W=0.824106/(4.25 103)=193.882N/mm2f=205N/mm 2 满足要求！剪力图 (kN)R max=4.947kN变形图 (mm) =2.254mm =2.254mmmin1100/150,10=7.333mm六、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式单扣件单扣件抗滑承载力 (kN)8扣件抗滑移折减系数1单扣件抗滑承载力设计值 Rc=8.0 1=8kN

18、R=4.947+0=4.947kN 满足要求！七、立杆的稳定性验算钢管类型482.8钢管截面回转半径 i(cm)1.62钢管的净截面 A(cm)3.982钢管抗压强度设计值 f(N/mm )205立柱布置形式单立杆立杆计算长度系数2.505每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1621N G1=gkH+g1kl an+g1ka=0.16214.95+0.031 1.1 1+0.0310.5=0.852kN N G2=g2kl al b=0 1.1 1.1=0kNN Q1=q1kl al b=4.15 1.1 1.1=5.022kNN Q2=q2kl al b=0 1.1 1.1=0kN

19、N Q3=F1+F2=0+0=0kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值N=1.2 (NG1+NG2)+1.4 (NQ1+NQ2+NQ3)=1.2 (0.852+0)+1.4 (5.022+0+0)=8.053kN支架立杆计算长度L 0=kh=1.02.505 1.5=3.757m长细比 = L 0/i=3757/16=234.812 =250满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算L 0=kh=1.1552.505 1.5=4.34m 长细比 = L 0/i=4340/16=271.25 由查表得到立杆的稳定系数 =0.099 不考虑风荷载时=N/A=8.053103/(0.099 3.98

20、102)=204.38N/mm2f=205N/mm 2 满足要求！八、立杆支承面承载力验算脚手架放置位置混凝土楼板上混凝土板厚度 h(mm)150砼设计强度等级C302立杆底座面积 A(m2)0.011 、抗冲切验算 楼板抗冲切承载力： h=1 ， f t=1.43N/mm2 ， pc.m=1N/mm2 ， =0.4+1.2/ s=0.4+1.2/2=1ho=150-15=135mm， m=4(a+ho)=4 (100.00+135)=940.00mm 33F l=(0.7 hf t +0.15 pc.m) mh0=(0.7 1 1.43 103+0.15 103 1) 1 0.74 0.135=114.985kN N=5.874kN满足要求！1 、局部受压承载力验算 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值N=N G1+NG2+NQ1+NQ2+NQ3=0.852+0+5.022+0+0=5.874kN 楼板局部受压承载力： =0.75，l=(Ab/Al)0.5=0.250，f cc=0.85 14.30=12.155N/mm2F l=lfccA=0.750.25012.1551030.01=22.791kNN=5.874kN 满足要求！