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1、附录2:板模板计算书1.计算依据： 1.1建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008； 1.2混凝土结构设计规范GB50010-2010； 1.3建筑结构荷载规范GB 50009-2012；1.4钢结构设计规范GB 50017-2003；1.5建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。2.工程属性 新浇混凝土楼板板厚(mm)180模板支架纵向长度L(m)27模板支架高度H(m)6.5模板支架横向长度B(m)153.荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋
2、自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.50.163地基粗糙程度A类(近海或湖岸区)模板支架顶部距地面高度(m)6.5风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.54.模板体系设计 主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200小梁间距l(mm)
3、300小梁最大悬挑长度l1(mm)300主梁最大悬挑长度l2(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)5.面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.
4、2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.18)+1.40.72.5 1=8.137kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.18)1=4.987kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN
5、 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.18)14.618kN/m 计算简图如下：5.1强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.14.9870.32+0.1173.150.320.078kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.32+0.2133.150.3，0.10.1080.32+0.1753.150.30.202kNm MmaxmaxM1，M2max0.078，0.2020.202kNm Mmax/W0.202106/375005.388N/mm
6、2f15N/mm2 满足要求！5.2挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6774.6183004/(10010000281250)=0.09mm 0.09mmL/250300/2501.2mm 满足要求！6.小梁验算 小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.67小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2
7、k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.18)+1.40.72.50.3=2.506kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.18)0.3=1.561kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下：6.1强度验算 M10.125q1静L2+0.125
8、q1活L20.1251.5610.92+0.1250.9450.920.254kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0970.92+0.2033.150.9，0.1250.0970.92+0.1883.150.90.581kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.5060.32/2，0.0970.32/2+3.150.30.949kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.254，0.581，0.9490.949kNm =Mmax/W=0.949106/83330=11.393N/mm2f=15.4
9、44N/mm2 满足要求！6.2抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.5610.9+0.6250.9450.91.41kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0970.9+0.6883.152.222kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.5060.3，0.0970.3+3.153.179kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.41，2.222，3.1793.179kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1791000/(250100)0.954N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！6.3挠度验算 q(G(G1k +(G2k+
10、G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.18)0.31.445kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.4459004/(1009350416.67104)0.127mmL/250900/2503.6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.4453004/(89350416.67104)0.038mm2l1/2502300/2502.4mm 满足要求！7.主梁验算 主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁
11、弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.67.1小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.71.50.32.226kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.18)0.31.829kN/m q
12、1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.30.397kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.18)0.31.505kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.252.2260.92.504kN 按悬臂梁，R12.2260.30.668kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.61.503kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.5050.91.694kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.5050.30.452kN RmaxRmax，R1
13、0.61.016kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一7.2抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.451106/4490=100.427N/mm2f=205N/mm2 满足要求！7.3抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=21.7041000/4248.036N/mm2=125N/mm2 满足要求！7.4挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.350mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.783mm=2300/250=2.4mm 满足要求！7.5支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=4.71kN，R2=4.308kN，R3
14、=4.308kN，R4=4.71kN8.可调托座验算 荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.71/0.6=7.849kNN30kN 满足要求！9.立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1200立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值
15、q(kN/m)0.159.1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1200+2200)=2218mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551200=2106mm =maxl01，l0/i=2217.6/15.9=139.472=210 满足要求！9.2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.910.3 = 2.184kN/m 同上四六步计算过程，可得： R14.622kN，R24.228kN，R34.228kN，R44.6
16、22kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1200+2200)=2561.328mm 1=l01/i=2561.328/15.9=161.09 查表得，0.271 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max4.622，4.228，4.228，4.622/0.6=7.703kN f N1/(A)7703/(0.271424)67.039N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1630.91.22/100.027kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=M
17、ax4.622,4.228,4.228,4.622/0.6+0.027/0.9=7.733kN f N1w/(A)+ Mw/W7733/(0.271424)+0.027106/449073.313N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1551.7551200=2432.43mm =l0/i=2432.430/15.9=152.983 查表得，1=0.301 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max4.622,4.228,4.228,4.622/0.6+11.20.156.5=8.873kN f=N/(1A)8.8731
18、03/(0.301424)=69.525N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1630.91.22/100.027kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH+Mw/lb=Max4.622,4.228,4.228,4.622/0.6+11.20.156.5+0.027/0.9=8.903kN f=Nw/(1A)+Mw/W8.903103/(0.301424)+0.027106/4490=75.773N/mm2=205N/mm2 满足要求！10.高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201
19、1 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=6.5/15=0.4333 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！11.立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)700混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=8.903kN11.1受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800
20、mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积
21、为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=680mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=3520mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)13520680/1000=1234.858kNF1=8.903kN 满足要求！11.2局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定
22、，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=8.903kN 满足要求！
