《预应力课程设计结构设计原理最终版.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《预应力课程设计结构设计原理最终版.docx（26页珍藏版）》请在三一办公上搜索。
1、课程设计任务书一、课程设计的内容 根据给定的桥梁基本设计资料（主要结构尺寸、计算内力等）设计预应力混凝土简支 T 形主梁。主要内容包括：1预应力钢筋及非预应力钢筋数量的确定及布置； 2截面几何性质计算；3承载能力极限状态计算（正截面与斜截面承载力计算）；4预应力损失估算；5应力验算（短暂状况和持久状况的应力验算）；6抗裂验算（正截面与斜截面抗裂验算）或裂缝宽度计算； 7主梁变形（挠度）计算；8锚固局部承压计算与锚固区设计；9绘制主梁施工图。二、课程设计的要求与数据 通过预应力混凝土简支 T 形梁桥的一片主梁设计， 要求掌握设计过程的数值计算方法及 有关构造要求规定，并绘制施工图。要求：设计合理
2、、计算无误、绘图规范。（一）基本设计资料1设计荷载：公路 级荷载，人群荷载 3.5 kN/m 2 ，结构重要性系数 0 =1.02环境标准 : 类环境3材料性能参数（ 1）混凝土强度等级为 C50，主要强度指标为：强度标准值f ck =32.4 MPa ， f tk =2.65 MPa强度设计值f cd =22.4 MPa ， f td =1.83 MPa弹性模量4Ec =3.45 10 MPa（2）预应力钢筋采用 ASTM A41697a 标准的低松弛钢绞线（ 1 7标准型）， 其强度指标为：抗拉强度标准值fpk =1860 MPa抗拉强度设计值fpd =1260 MPa弹性模量Ep =1.
3、95 105 MPa相对界限受压区高度 b =0.4 ， pu =0.25632 公称直径为 15.24 mm ，公称面积为 140mm23）非预应力钢筋1）纵向抗拉非预应力钢筋采用HRB400 钢筋，其强度指标为：抗拉强度标准值fsk =400 MPa抗拉强度设计值fsd =330 MPa弹性模量Es =2.0 105 MPa相对界限受压区高度b =0.53 ， pu =0.19852）箍筋及构造钢筋采用HRB335钢筋，其强度指标为：抗拉强度标准值fsk =335 MPa抗拉强度设计值fsd =280 MPa弹性模量Es=2.0 105 MPa图 1 主梁跨中截面尺寸 （尺寸单位： mm
4、）4主要结构尺寸主梁标准跨径 Lk =25m ，梁全长 24.96 m ，计算跨径 Lf =24.3 m。主梁高度 h =1400 mm ，主梁间距 S =1600 mm ，其中主梁上翼缘预制部分宽 为 1580 mm ，现浇段宽为 20 mm ，全桥由 9 片梁组成。主梁跨中截面尺寸如图 1 所示。主梁 支点截面或锚固截面的梁肋宽度为360mm。二）内力计算结果摘录 各种情况下的组合结果见表。表 荷载内力计算结果截面位 置项目基本组合 Sd频遇组合 Ss准永久组合 SlMdVdMsVsMlVl（kN.m）（kN）（kN.m）（kN）（kN.m）（kN）支点最大弯矩0.0793.790.046
5、0.290.0350.11最大剪力0.0859.440.0487.810.0365.83变截面最大弯矩894.61665.02528.97390.52410.39301.62最大剪力953.52719.92552.55413.57451.51335.79L/4最大弯矩2712.61297.761685.43183.911370.51150.15最大剪力2754.36388.051689.10223.591377.07172.23跨中最大弯矩3623.99103.332250.5243.311829.1324.75最大剪力3484.63156.132155.1168.481786.5638.15
6、（三）施工方法要点后张法施工，采用金属波纹管和夹片锚具，钢绞线采用TD双作用千斤顶两端同时张拉，当混凝土达到设计强度时进行张拉，张拉顺序与钢束序号相同。（四）设计要求 1方案一：按全预应力混凝土设计预应力混凝土T 形主梁。2方案二：按部分预应力混凝土A类构件设计预应力混凝土 T 形主梁。3方案三：按部分预应力混凝土B类构件（允许裂缝宽度为0.1 mm ）设计预应力混凝土 T 形主梁。学生应按指导教师要求选择其中一个方案进行设计。三、课程设计应完成的工作1编制计算说明书；2绘制施工图（主要包括：主梁支点横断面图、主梁跨中横断面图、主梁钢束布置图、主梁钢束数量表等，根据设计内容自己决定） 。四、课
7、程设计进程安排（可根据实际情况自己灵活安排）序号设计各阶段内容起止日期1布置任务，收集资料，预应力钢筋及非预应力钢筋数量 的确定及布置12.1-32截面几何性质计算，承载能力极限状态计算12.3-43预应力损失计算，应力验算12.5-84抗裂验算或裂缝宽度计算，变形（挠度）计算15 号前完成5绘制主要构造图，整理计算说明书，上交设计成果12.16-12.20五、应收集的资料及主要参考文献1 叶见曙 . 结构设计原理 （第三版 ）.北京 :人民交通出版社 ,20162 张树仁等 .钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁结构设计原理 .北京 : 人民交通出版 社,20043 中华人民共和国行业标准 . 公路
8、钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范 （JTG D62-2004）. 北京 : 人民交通出版社 ,20044 闫志刚主编 . 钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁桥结构设计. 北京 : 机械工业出版社,20095 易建国主编 .混凝土简支梁 （板）桥（第三版）. 北京:人民交通出版社 ,20066 胡兆同 ,陈万春 .桥梁通用构造及简支梁桥 . 北京:人民交通出版社 ,20017 白宝玉主编 . 桥梁工程 . 北京: 高等教育出版社 ,2005方案二：部分预应力混泥土 A 类简支梁设计主梁尺寸如下图：1.主梁全截面几何特性1.1受压翼缘有效宽度 bf ，的计算按公路桥规规定， T形截面梁受压翼缘有效宽度
9、bf ，取下列三者中的最小值：(1) 简支梁计算跨径的 l/3 ，即 l/3=24300/3=8100mm ；(2) 相邻两梁的平均间距，对于中梁为 1600mm；(3) b 2bh 12hf ,式中 b=160 mm ,bh= 0 mm ,hf = (80+180)/2 =130mm；所以， b 2bh 12hf = 160+0+1 2130 =1720 mm 故，受压翼缘的有效宽度取 bf =1600mm1.2 全截面几何特性的计算 这里的主梁几何特性采用分块数值求和法，其计算式为 全截面面积： AAI全截面重心至梁顶的距离： yu式中Ai 分块面积 分块面积的重心至梁顶边的距离如右图所示
10、，对 T 形梁跨中截面进行分块分析，分成 5 大块进行计算，分别计算它们 底面积与性质，计算结果列于下表。根据整体图可知，变化点处的截面几何尺寸与跨中截面相同，故几何特性也相同，主 梁跨中截面的全截面几何特性如表 1 所示。跨中截面与 L/4 截面全截面几何特性 表 1分块号分块面积 AiyiSi Ai yiyu yiI x Ai (yu yi )2Ii11520040464924.802 1090.0614107100011339110.955 1090.0394109193600605117128000-10191.92510923.62110100001177-6734.5291090.
11、006109684001305-80143.886 1090.206109合计458200yu =504yb=89623079100086.047 10923.9341099(Ii Ix) = 109.981 102.预应力钢筋及非预应力钢筋数量的确定及布置2.1 预应力钢筋数量的确定 按构件正截面抗裂性要求估算预应力钢筋数量 对于 A 类部分预应力混凝土构件，根据跨中截面抗裂要求，可得跨中截面所需的有效 预应力为peMs /W 0.7ftk1 epAW式中的 M s 为正常使用极限状态按作用（或荷载）短期效应组合计算的弯矩值； 由资料得： M S (M G1kM G2k )0.7M Q1kM
12、 Q2k= 842.56+480.51+0.7 1342.92/1.193+139.48 = 2250.52 MPa设预应力钢筋截面重心距截面下缘为 ap =120 mm ，则预应力钢筋的合理作用点至截面重心轴的距离为 ep yb a p =776mm ， ftk 2.65 Mpa由表 1得跨中截面全截面面积 A =458200 mm2 ，全截面对抗裂验算边缘的弹性抵抗矩9 6 3所以有效预加力合力为：为： W I / yb 109.981 109 / 896 = 122.747 106 mm3，NpeM s /W 0.7 ftk1 epAW2250.52 106 /122.747 106 0
13、.7 2.651/ 458200 746/122.747 1061.995 106预应力钢筋的张力控制应力为con0.75f pk 0.75 1860 1395 Mpa 预应力损失按张拉控制应力的 20%估算，则可得需要预应力钢筋的面积为ApNpe(1 0.2) con1.995 1060.8 139521787.776mm2拟采用 3束 5 j HRB 400 刚绞线，单根钢绞线的公称截面面积Ap1 140mm2 ,则预应力钢筋的截面积为 Ap 3 5 140 2100mm2 ，采用夹片式锚固， 70 金属波纹管成孔2.3 预应力钢筋及普通钢筋的布置 （1）按照后张法预应力混凝土受弯构件公路
14、桥规中的要求，参考已有设计图纸， 对跨中截面的预应力钢筋进行布置。如图所示，预应力钢筋与普通钢筋的布置截面图。跨中截面尺寸要素钢束在端部的锚固位置预制梁端部 （2）其他截面钢束位置及倾角计算钢束弯起形状、弯起角及弯曲半径 采用直线段中接圆弧曲线段的方式弯曲；为使预应力钢筋的预加力垂直作用于锚垫 板， N1、 N2、 N3弯起角均取 8；各钢束的弯曲半径为： RN1=40000mm， RN2=25000mm， RN3=10000mm。钢束各控制点位置的确定。 以N3为例，其弯起布置图如下：计算 N1、 N2、 N3各控制参数汇总于下表 2：各钢束弯曲控制要素表表 2钢束号升高值 C （mm）弯起
15、角（）弯起半径 R（mm）支点至锚固 点的水平距 离d（mm）弯起点距跨中 截面水平距离 Xk（mm）弯止点距跨 中截面水平 距离（ mm）N1115084000015621807747N2650825000256688710366N3400810000312977111162各截面钢束位置（ ai ）及其倾角（）计算表表 3计算截面钢束 编号Xk(mm)Lb1+Lb2Xi-XkCiai=a+Ci跨中截面 （ Xi=0mm ）N121805567为负值，钢束未弯起00120N268873479N397711391L/4截面Xi=6075mmN1218055670(Xi-Xk)(Lb1+Lb2)
16、5.588190310N268873479Xi-Xk000120N397711391Xi-Xk Lb1+Lb28825945N268873479Xi-Xk Lb1+Lb28311431N3977113910(Xi-Xk) Lb1+Lb2810081128N268873479Xi-Xk Lb1+Lb28494614N397711391Xi-Xk Lb1+Lb28236356钢筋束平弯段的位置及平弯角N1、N2、N3三束预应力钢绞线在跨中截面布置在同一水平面上，而在锚固端三束钢绞线则都在肋板中心线上，为实现钢束的这种布筋方式，N2、 N3 在主梁肋板中必须从两侧平弯到肋板中心线上，为了便于在施工中
17、布置预应力管道，N2 、 N3在梁中的平弯采用相同的640 1804.584形式，其平弯位置布置图如下所示。平弯段有两段曲线弧，每段曲线弧弯曲角为80002.4按构件承载能力极限状态要求估算按非预应力钢筋数量： 设预应力钢筋和非预应力钢筋的合力点到截面底边的距离为a = 80mm ，则h0 h a 1400 80 1320mmx先假定为第一类 T 形截面，由公式 r0Md fcdbfx(h0) 计算受压区高度 x，即1.0 3623.99 106 22.4 1600x(1320 x)解得：x 79mm hf 129mm 根据正截面承载力计算需要的非预应力钢筋截面积为fcdbf x fpd Ap
18、 22.4 1600 79 1260 2100 2Ascd f pd p561.70mm2sf sd330采用 5根直径为 12mm的HRB400 钢筋，提供的钢筋截面面积为 As 566mm2。在梁 底布置成一排如图，其间距为 70MM ，钢筋重心到底边的距离 as 45mm 。其布置图如下：3主梁截面几何特性计算受力 阶段计算截面AyuybepI83W( 108mm3)(mm)(mm)(mm)(mm)( 109 mm4)Wu I yu Wb I ybW p I yp阶段孔道压浆前跨中截面3445103484.38915.62815.62117.2702.4211.2811.438L/4 截
19、面3445103487.66912.34685.56114.9662.3571.2601.676变化点截面3445103498.72901.28248.42110.1302.2081.2224.433支点截面3641103549.87850.1313.68131.7242.3961.54996阶段管道 结硬 后到 湿接 缝结 硬前阶段湿接 缝结 硬后跨中截面457103505.13894.87794.87116.9322.3151.3071.471L/4 截面3457103505.11894.89668.41114.7262.2711.2821.716变化点截面3457103505.04894
20、.96242.10110.0992.1801.2304.547支点截面3653103554.97845.038.58116.1162.3741.559153跨中截面458103568.97831.03731.03131.7392.0411.3971.588L/4 截面458103500.30899.70673.22115.1482.3021.2801.710变化点截面3458103554.96845.04192.18110.1861.9851.3045.733支点截面642103553.61846.399.94132.1502.3871.561132各控制截面不同阶段的截面几何特性汇总表表44
21、，持久状况下截面承载能力极限状态计算4.1.正截面承载力计算 取弯矩最大的跨中截面进行正截面承载力计算(1) 求受压区高度 x先按第一类 T 形截面梁，略去构造钢筋影响，计算混凝土受压区高度 x 为129mmxfpd Ap fsdAs 1260 2100 330 566 79mm hffcdbf22.4 1600 f受压区全部位于翼缘板内，说明设计梁为第一类 T 形截面梁。(2)正截面承载力计算预应力钢筋和非预应力钢筋的合理作用点到截面底边距离为f pd Apapfsd Asasf pd Apfsd As1260 2100 120 330 566 451260 2100 330 566115.
22、1mm所以h0 h a 1400 115.1 1284.9mm根据资料可知， 梁跨中截面弯矩组合设计值 M d 3623.99kN m 。截面抗弯承载力可计算如下， Mu fcdbf x(h0 x)u cd f 0 222.4 1600 83.36 (1284.9 79/2)4463.51KN .m 0Md( 3623.99KN.m)跨中截面正截面承载力满足要求。4.2 斜截面承载力计算预应力混凝土简支梁应对按规定需要验算的各个截面进行斜截面抗剪承载力验算， 以变 化点截面的斜截面进行斜截面抗剪承载力验算。首先，根据经验公式进行截面抗剪强度上、下限复核，即0.5 10 3 2 ftd bh0
23、r0Vd 0.51 10 3 fcu,k bh0式中的 Vd为验算截面处剪力组合设计值，查资料得Vd = 719.92 kN ；混凝土强度等级fcu,k = 50Mpa ；腹板厚度 b = 160 mm ；剪力组合设计值处的截面有效高度计算近似取跨中截面的有效高度的计算值，计算如下，即h0 h a 1400 245.8 1256.9mm ；预应力提高系数 2 1.25 ；所以：0.5 103 2 ftd bh0 0.5 10 3 1.25 1.83 160 1256.9 230.013kN0.51 10 3 fcu,k bh0 0.51 10 3 50 160 1256.9 724.711kN
24、故可知，计算满足 230.013kN r 0Vd 719.9kN 724.711kN截面尺寸满足要求，但需要配置抗剪钢筋。斜截面抗剪承载力计算，即式中1 2 3 0.45 10 bh0 2 0.6P fcu,k psv f svVpb 0.75 103 fpdApd sin式中： 1 为异号弯矩影响系数，简支梁1 =1.0 ；2为预应力提高系数，2 =1.25；3 为受压翼缘影响系数，3 =1.1 ；p 100100Asbh01002100 566160 1256.90.0133箍筋采用双肢直径为 10mm 的 HRB335 钢筋， f sv =280Mpa ，间距 Sv =200mm，距支点
25、相当于一倍梁高范围内，箍筋间距Sv =100mm 。svbSv2 78.5160 2000.00491sin p采用 3 束预应力钢筋的平均值，查表3 可得 sin p =0.1288 ，所以摩阻损失分别对支点截面，计算结果如下表所示：con 1kx)式中：con 预应力钢筋张拉控制应力，con0.75f pk0.75 1860 1395MPaVcs 1.25 1.1 0.45 10 3 160 1256.9 2 0.6 0.0133 50 0.00491 280 549.766kNVpb 0.75 10 3 1260 2100 0.1288 255.603kN 所以Vcs Vpb 805.3
26、69kN r0Vd ( 719.92kN) 变化点截面处斜截面抗剪满足要求。5.钢束预应力损失估算5.1 预应力钢筋与管道间摩擦引起的预应力损失( l1)变化点截面， L/4 截面， 跨中截面进行计算， 计算公式如下，摩擦系数，查得 0.25k 局部偏差影响系数，查得 k=0.0015x 从张拉端至计算截面的管道长度(m)从张拉端至计算截面曲线管道部分切线的夹角之和；计算时，由于平弯角度过小，此处计算忽略不计，计算参考表 3 所得数据。各设计控制截面 l1 计算结果表 5截面钢束号X (m)角度 ( 。)弧度摩擦应力损失l1 (MPa )摩擦应力损失平均值l1(MPa)支点截面N10.1560
27、00.30.53N20.256000.6N30.712000.7变化点截 面N11.456002.818.86N21.556003.07N31.6127.86130.034350.72L/4 截面N16.2310.8890.015518.2944.57N26.3316.9820.121954.69N36.38780.139660.72跨中截面N112.30680.139672.5488.58N212.40612.1680.212496.53N312.46212.1680.212496.675.2 锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失 ( l2)计算锚具变形、 钢筋回缩引起的应力损失， 后张法曲线布
28、筋的构件应考虑锚固后反摩阻 的影响。首先根据公式计算反摩阻影响长度l f ,即度由管道摩阻引起的预应力损失计算为l 为 4mm ；单位长式中的 l 为张拉端锚具变形值，有资料查得夹片式锚具顶压张拉时d ( 0 l )/l ；张拉端锚下张拉控制应力为con1395MPa ；扣除沿途管道摩擦损失后锚固端预拉应力0l1 ；张拉端到锚固端之间的距离 l ；计算结果如表 6。若求得的 l f l ，离张拉端 x 处由锚具变形， 钢筋回缩和接缝压缩引起的考虑反摩擦后的张拉应力损失 x ，计算式如下；2 dl f若求得的 x l f 时 表示该截面不受反摩擦的影响。锚具变形引起的预应力损失计算表 表 6截面
29、钢束号X(mm)lfl2锚具损失 平均值支点截面N115611503136.00135.53148.03N225610012156.50154.78N331210028156.26153.78变化点截 面N1145611503136.00134.37129.30N2155610012156.50133.43N3161210028156.26134.37L/4 截面N1623111503136.0063.5060.53N2633110012156.5059.40N3638710028156.2658.69N11230611503136.00xlf截面不受反摩阻影响0跨中截面N2124061001
30、2156.50N31246210028156.26( l4 )预应力钢束的张拉顺序与编号混凝土弹性压缩引起的应力损失取按应力计算需要并以计算结果作为截面预应力钢筋应力损5.3 预应力钢筋分批张拉时混凝土弹性压缩引起的应力损失控制的截面进行计算， 这里取 L/4 截面进行计算， 失的平均值。计算公式如下m1pcl4 Ep2m 式中： m 张拉批数， m=3Ep预应钢筋与混凝土弹性模量之比，EpEp Ec 13.9455 110045 p c 3.45 1045.652按照钢筋张拉顺序进行计算N p(i 1)N p(i 1) enp (i 1)enpi式中：N p（i 1） 第 i+1 束预应力筋
31、扣除相应应力损失后的张拉力；pciAnIn第 i 束预应力筋重心到净截面重心的距离。所产生的混凝土正应力，2pc= NAp NpIep ，截面特性按控制截面的几何特性汇总pc全预应力钢筋（ M 批）的合理 NP 在其作用点（全预应力钢筋重心点）处表中第一阶段取用；其中：Np=( con l1 l2)=139544.57-60.53=2708.79KNpcNpANpep2=17.17MPal4=33.31MPa5.4.钢筋松弛引起的预应力损失 ( l 5)l4 =1395-44.57-60.53-33.31=1256.59MPa这里采用一次张拉工艺的低松弛级钢绞线，由钢筋松弛引起的预应力损失按下
32、式计算l5 (0.52 pe 0.26) pe f pk式中：张拉系数，一次张拉取=1.0 ；钢筋松弛系数，对于低松弛钢绞线，取0.3；pe 传力锚固时的钢筋应力，pe = conl1 l2 l4peconl1l2l5=30.98MPa5.5 混凝土收缩、徐变引起的损失 ( l6)混凝土收缩、徐变终极值引起的受拉区预应力钢筋的应力损失按下式计算l60.9Ep cs t，t0Ep pct，t01 15 pspcNpAnNpJ epnM G1KJG1K ep ；ps2eps1p2si； i 2 Jn An式中： pc 构件受拉区全部纵向钢筋截面重心处，由预加力(扣除相应阶段应力损失)和结构自重产生
33、的混凝土法向应力；cs(t,t0)预应力筋传力锚固龄期为 t0 ，计算龄期为 t 时的混凝土收缩应变；(t，t0) 加载龄期为 t0 ，计算龄期为 t 时的混凝土徐变系数；构件受拉区全部纵向钢筋配筋率，(As Ap)/Ac设混凝土传力锚固龄期及加载龄期均为28 天，计算时间 t90d ，桥梁所在环境的年平均相对湿度为 75%，以跨中截面计算其理论厚度 h 2Ac u 168mm查表得： cs(t，t0) 0.22 10 3 ； (t，t0 ) 1.70l6=142.04MPa5.6 预应力收缩组合各截面钢束预应力损失平局值及有效预应力汇总表 表 7工预加应力阶段使用阶段钢束有效预应力作预加应力
34、阶段 使用阶lIlIl2l4ll5l6阶段段p1 conl1 p1 con计算l1l2l4l1l5l6l截面支点截0.5148.33.181.30.142.173.1213.161040.14面3033184980402变化点18.129.33.181.30.142.173.1213.531040.51截面8633147980402L/4 截面44.60.533.138.30.142.173.1256.591083.57573314198040288.33.121.30.142.173.跨中截01273.111100.09面5831899804026.应力验算6.1 短暂状况的正应力验算下缘：
35、短暂状况下梁跨中截面(预加力阶段)上、下缘的正应力：其中 N p1p1Ap1273.11 21002673.53kN ， M G1=842.56KN.m ，截面特上缘：tNpINpI epnMG1ctctAnWnuWnuNpINpI epn MG1AnWnbWnb性去用第一阶段的截面特性，代入上式得tct 2673530 2673530 8159.62 842.56 1069 0.481MPa（压）445000 0.2421 1090.2421 109t 2673530 2673530 815.62 842.56 106t cc 9 9 16.455MPa445000 0.1281 1090.
36、1281 1090.7f ck (0.7 32.4 20.72MPa)预加力阶段混凝土的压应力满足应力限制值的要求； 混凝土的拉应力通过规定的预拉区 配筋率来防止出现裂缝，预拉区混凝土没有出现拉应力，故预拉区只需配置配筋率不小于 0.2%的纵向配筋即可。6.2 持久状况的正应力验算6.2.1 跨中截面混凝土正应力验算 按持久状况设计的预应力混凝土受弯构件， 尚应计算其使用阶段正截面混凝土的法向应 力、受拉钢筋的拉应力及斜截面的主压应力。计算时作用（或荷载 ）取其标准值，不计分项系数，汽车荷载应考虑冲击系数。查表得M G1 842.56 kN .m ； M G22 M GQ480.51 1342
37、.92 139.481962.9KN .mN p pApl 6 As 2310.19kNepnp Ap (ynb ap)p Apl6 As (ynbas )l6 As815.62mm跨中截面混凝土上边缘压应力计算值为kc(NAnpN pepnWnM G1kWnMG2kM Q1kW0M Q2K2310.19 1034450002310.19 103842.56 842.56 10690.2421 109( 480.51 1342.92 139.48) 10690.2041 10910.51MPa 0.5fck 0.5 32.4 16.2MPa 持久状况下跨中截面混凝土正应力验算满足要求。6.2.
38、2 持久状况下预应力钢筋的应力验算由二期恒载及活载作用产生的预应力钢筋截面重心处的混凝土应力为ktMG2k MQ1k M Q2K 480.51 1342.92 139.48 12.36MPaW0p0.15884 1000所以钢束应力为EPkt ) 1100.09 5.6512.361162.69MPa 0.65fpk0.65 1860 1209MPa持久状况下预应力钢筋的应力满足规定要求。6.3 持久状况下的混凝土主应力验算荷载标准值效应组合作用的主拉应力荷载标准值效应组合作用的主压应力：tpcx2( 2cx )2cpcx22图 变化点截面（尺寸： mm ）现取变截面点分别计算截面上梗肋、 形
39、心和下梗肋处在标准值效应组合作用下的主压应力，其值应满足 cp 0.6fck 的要求，计算正应力与剪应力的公式如下正应力cxpc剪应力VG1kInbSn1根据已有设计与相应资料，M G1kIndnVG2kM G2k M Q1k M Q2kG2kIQ01kQ2k d00VQ1kVQ2kI0bS0peAp sin对截面各面积距与形心进行估算，力计算与剪应力计算式，先计算N N epp pnpcAIynxAnI nInb其中应力公式如下， 进行正应斜截面最大主拉应力计算结果会汇总于下表计算位置主应力 cx剪应力主压应力 cp主拉应力 tp上梗肋 a-a6.3110.4356.34-0.030形心轴 o
