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1、有机朗肯循环工质的研究现状张可，孟现阳，吴江涛*（西安交通大学能源与动力工程学院，西安 710049）510152025303540摘要：工质的选取是有机朗肯循环中的关键技术，本文对国内外有机朗肯循环所涉及的工质进行了较为全面的调研和分析，列出了目前有机朗肯循环商业化产品中所使用的工质，对其所存在的问题进行了分析，对中低温与高温有机朗肯循环可用的纯质工质进行了总结和分析。最后，介绍了混合工质在有机朗肯循环中的研究现状。有机朗肯循环工质的研究现状表明，如同一直困扰制冷领域的替代工质问题，有机朗肯循环的工质还需要进行不断深入的研究，尤其是在高温有机朗肯循环中。关键词：有机朗肯循环；工质；制冷剂中图
2、分类号：X706；O622Working Fluids for Organic Rankine Cycle: An OverviewZHANG Ke, MENG Xianyang, WU Jiangtao(School of Energy and Power Engineering, Xian Jiaotong University, Xian 710049)Abstract: Selection of working fluids is one of the key issues in Organic Rankine Cycle. The researchstatus of working
3、fluids for Organic Rankine Cycle in domestic and foreign was reviewed. Workingfluids for commercial Organic Rankine Cycle were illustrated with existing problems summarized.Pure fluids at low-middle temperature and high temperature were presented and compared respectively.Current research of fluids
4、mixtures for Organic Rankine Cycle was introduced, which still remainedtheoretical level. The overview of working fluids in this paper revealed a demand of further explorationor the appearance of new invented fluid. The series of HFE7000 were available as an ideal fluid atcertain operating condition
5、s, however, no exact fluid had been proved perfectly suitable at hightemperature.Key words: Organic rankine cycle；Working fluids；Refrigerant0 引言低品位热源每年产生大量的余热，这些余热大部分不经收集而直接排向周围环境，这种排放不仅是能源的浪费，更直接影响了环境。如果将这部分余热资源回收用来发电，不仅可以节约大量的能源，还可以间接减少使用一次能源如煤炭、石油、天然气等产生的 CO2、SO2和 NOx 等。低品位热源发电有众多解决方案，其中有机朗肯循环（Or
6、ganic Rankine Cycle，以下简称 ORC）近年来的发展最为迅速。ORC 与蒸汽朗肯循环的原理和结构基本相同，其区别为循环工质使用有机流体工质而不是水。ORC 系统结构简单，占用资源少，机组容量可以灵活配置，尤其适用于小规模发电。国外从上世纪 80 年代起才开始建立 ORC 发电站，主要用于生物质能、地热能与工业余热三种低品位热源的发电利用，此外还有少数几座太阳能 ORC 电站。尽管 ORC 的起步较晚，但其装机规模却呈指数迅速增长1。国内目前还没有ORC 设备制造商，尽管我国早在上世纪七十年代就自主研发了地热 ORC 系统2，也曾在西藏2与河北3引进过美国 ORMAT 公司的
7、ORC 系统，但后来均停止使用，目前仅有台湾地区 2007 年安装的 8 台 ORMAT 公司的 600W 机组处于运行状态3。基金项目：高等学校博士学科点专项科研基金(No. 20100201120014)；江苏省自然科学基金项目（SBK201122327）作者简介：张可（1981-），男，工程师，流体热物性通信联系人：孟现阳（1978-），男，副教授，流体热物性. xymeng-1-相比于蒸汽朗肯循环，ORC 与蒸气压缩制冷循环更为相似，所有的制冷剂在一定的温455055606570度区间内均可作为有机朗肯循环的工质。在选择有机朗肯循环的工质时，首先需要关注其对环境的影响及其安全特性。与制
8、冷工质相同，ORC 工质要求臭氧破坏潜能（ODP）为 0、温室效应潜能（GWP）尽可能小、无毒或毒性尽可能小、不可燃或可燃性尽量弱，此外有机朗肯循环的运行温度一般高于制冷系统，因此需要工质具有较好的高温热稳定性。除自身性质外，ORC 工质还需要满足使热力循环能够安全、稳定运行的要求。用于 ORC 的有机工质多为干工质4，蒸发器出口为饱和蒸气而无需过热，系统简单稳定。由于系统的制造成本与运行压力直接相关，因此对于临界温度较高的工质，可选择在较低的饱和压力下运行，使系统的成本降低、安全性提高。而对于临界压力较小的工质，也可选择在超临界状态下运行，与较高的热源温度相匹配。因此 ORC 工质需要具有较
9、高的临界温度和较低的临界压力；当工质的正常沸点高于冷凝温度时，冷凝换热器内压力高于大气压，可防止工质中混入空气。当工质的正常沸点低于冷凝温度时，冷凝器内为负压状态，系统内不可避免会漏入空气，不仅降低循环效率，混入的空气还可能与工质发生氧化反应，甚至发生爆炸，因此 ORC 工质要求具有较低的正常沸点；工质在循环过程中的冷凝或其它任意情况下都不能凝结为固态，需要工质具有低的三相点；此外，有机工质的选择还应该保证系统效率和输出功尽可能大，选择合适的工质还能有效降低系统制造成本，其影响参数主要有工质的饱和蒸气密度、导热系数、粘度、表面张力、比热容、蒸发焓等。目前关于有机朗肯循环工质的研究多为理论计算研
10、究，其中大部分为纯质工质。多数研究者的研究均针对某种特定低品位热源而开展，其中部分国外学者对可用于 ORC 的工质进行的研究较为全面，如 Rayegan5针对 130的太阳能热源，对美国国家标准技术研究院(NIST)编制的软件 REFPROP 8.0 中 85 种纯质流体和 55 种混合工质进行了研究；Papadopoulos6根据 15 条工质选取的原则，提出了可用于 ORC 的 44 种工质；Drescher7针对蒸发温度为 250350的生物质能 ORC 系统，对 DIPPR 数据库中 1800 种化学物质进行了筛选，选出了 700 种可用工质，对其循环进行了计算。在这些文献研究中，针对
11、不同温度的余热源所提出的可适用的工质也有所差异，其中被关注最多的工质主要有 CFCs、HCFCs、PFCs、HFCs 和 HCs，HFEs 也得到了部分研究者的关注，此外，硅氧烷类高温工质，氟化氨类有机物，部分燃料或燃料添加剂如甲醇、乙醇、碳酸二甲酯等也得到了部分研究者的研究。1 纯质工质在有机朗肯循环中的研究现状1.1有机朗肯循环商业化产品中使用的工质尽管可作为有机朗肯循环工质的流体众多，但商业 ORC 产品中所使用的工质种类还非7580常有限，目前皆为纯质工质。表 1 列出了国际商业有机朗肯循环主要制造商及其系统中所使用的工质。在商业 ORC 领域，美国内华达州的地热商 ORMAT 公司与
12、意大利的 Turboden公司基本占据了绝大部分的市场份额，其中 Turboden 公司又于 2009 年被 UTC 集团旗下子公司 Pratt & Whitney 所收购。ORMAT 公司的 ORC 主要用于地热发电，发电系统安装于户外，热源能量稳定且地热源自身不存在可燃性风险，因此 ORMAT 降低了工质的可燃性要求，使用烷烃中的戊烷作为工质；Turboden 公司的 ORC 主要用于生物质能发电，热源温度较高，且其产品均配合导-2-热油锅炉使用，Turboden 使用硅氧烷作为 ORC 的工质。从表 1 可以看出，商业 ORC 产品在 100左右的低温余热发电中使用的工质主要为 HFC2
13、45fa 和 HFC134a；在 100250中温余热区多使用烃类；在 250350高温余热区的工质为硅氧烷，其中荷兰 Tri-O-Gen 公司8590还使用了具有高毒性的甲苯作为工质。尽管有机朗肯循环制造商已经将 ORC 系统在全球大量安装，但其使用的工质仍存在问题。HFC245fa 和 HFC134a 的 GWP 值偏大，与制冷领域相同，属于一种过渡性的工质，且其临界温度较低，不能用于温度较高的热源；戊烷具有很强的可燃性，使用时具有一定的风险，且戊烷常压下在 36即发生冷凝，因此需要设置较高的冷凝温度或负压冷凝。冷凝温度提高对应着循环效率的大幅下降，负压冷凝又容易导致空气漏入；硅氧烷也具有
14、一定的可燃性，且其冷凝时完全处于负压状态，容易漏入空气，致使系统性能下降。此外，硅氧烷气体膨胀后密度偏小，冷凝时需要较大的换热器面积，降低了系统的经济性。表 1商业有机朗肯循环制造商所使用的工质Tab.1 Fluids for the commercial Organic Rankine Cycle制造商ORMATTurbodenPratt &WhitneyGEAdoratecGMKFreepowerTri-O-GenKoehler-ZieglerCryostarInfinity Turbine国家美国意大利美国美国德国德国英国荷兰德国美国美国规模 / MW0.2-220.4-50.280.1
15、250.3-2.40.035-1.40.085, 0.130.06-0.1650.07-0.203.30.25应用地热能, 工业余热生物质能地热能工业余热生物质能生物质能，地热能，工业余热工业余热工业余热生物质能地热能能，工业余热工业余热热源温度150-300120-35091149149300100-350280350150-270100-40080工质PentaneSiloxaneHFC245faHFC245faOMTSGL160, WL220HydorcarbonTolueneHydorcarbonHFC245fa,HFC134aHFC245fa,HFC134a951.2中低温有机朗肯循
16、环工质有机朗肯循环需要根据实际所匹配的热源温度而选择最合适的工质，ORC 应用于地热、太阳能等温度较低的热源时，其系统蒸发温度一般不超过 200，国内外目前对该温度范围的研究最多。该温度区间可选用的工质较多，HFCs、HCs、HFEs、PFCs 中很多种工质均得100105110到了研究者的分析和比较。相比于工质的理论研究，关于有机朗肯循环的实验研究较少，且均为中低温下的研究。从 2010 年之后公开报导的文献中发现，建立 ORC 实验台，发表 ORC 实验数据的研究显著增多，且国内与国外的研究水平相比并无太大差距。与商业 ORC 产品中使用的工质情况类似，ORC 实验系统中使用的工质同样非常
17、有限，其中 HCFC123 作为工质的研究最多8-12，除 HCFC123 外，顾伟使用异丁烷13作为工质，对热源温度为 80100的实验系统进行了研究；Wang14使用 HFC245fa，对 ORC 与制冷联合循环进行了研究；Manolakos15、江龙16分别对使用 HFC134a 的 ORC 系统进行了实验研究；Reid17使用 HFE7000 作为工质，建立了一套 ORC 实验系统；Liu18使用 HFE7000 和 HFE7100 作为工质，对 100140的热电联供系统进行了研究，并提出 HFE7200 及 HFE7500 也可用于 ORC 系统；Riffat19使用戊烷和 HFE
18、7100 作为工质，对太阳能 ORC 系统进行了研究；Kane20对 HCFC123 和 HFC134a-3-的双级 ORC 进行了研究。在中低温可用的有机朗肯循环工质中，HCs 极易燃烧，而 PFCs 与 HFCs 的 GWP 值较大。从 ORC 实验系统中所使用的工质情况可以看出，作为新一代电子产品清洗剂和冷却剂的氟化醚 HFE7000 系列工质得到了较多研究者的关注。HFEs 作为新兴的环保工质，在工业115120中已经得到了一定的应用，其主要用途为制冷剂、发泡剂、电子产品清洗剂及冷却剂。相比于 HFCs，HFEs 的 GWP 较小，其中部分工质同时具有不可燃的优点，是较为理想的 ORC
19、工质。图 1 列出了近年来文献中中低温区域内所研究的主要工质，在热力循环中，ORC 对工质最基本的要求为具有低的正常沸点、临界温度与临界压力。因此图 1 以工质的临界压力作为横坐标，在图中可以直观的看出每种工质从正常沸点至其临界温度的温度范围。表 2 列出了图 1 中 HFEs、HFCs 及两种新型工质的 GWP 值与可燃性21-25。图1 中低温有机朗肯循环工质的正常沸点和临界参数Fig.1 Normal boling point and critical parameters of ORC fluids at low-middle temperature125表2 中低温有机朗肯循环工质的
20、GWP值及可燃性Tab.2 GWP and flammability of ORC fluids at low-middle temperature工质HFC152aHFC245caHFC245faHFC365mfcGWP10012021640219502189021可燃性可燃可燃不可燃可燃工质HFC161HFE134HFE125HFE143aGWP1001222580023156002365623可燃性可燃不可燃不可燃可燃工质HFE356mecHFE356mffHFE7000HFE7100GWP100992339234502341023可燃性不可燃可燃不可燃不可燃HFC236ea120021
21、不可燃HFE227me450023不可燃HFE72006023可燃HFC125HFC134a340021130021不可燃不可燃HFE245cb2HFE245fa27082365923可燃不可燃HFE7500HFO1234yf10023424不可燃可燃HFC143a430021可燃HFE254pc35323可燃CF3I125不可燃HFC236fa940021不可燃从图 1 可以看出，对于蒸发温度在 100以内的有机朗肯循环，可选择的有机工质较多，130135因此可以选择正常沸点较低的工质，以保证系统全部处于正压运行。此外由于蒸发温度较低，系统可在较低的压力下运行，因此 HFEs 和 HFCs
22、中多种工质均可作为 ORC 的工质。在可选用的工质中，GWP 值较低的 HFC161、HFC152a、HFE254pc，烷烃中的丁烷、异丁烷、新戊烷、异戊烷都具有较强的可燃性；在不可燃的工质中，HFC134a、HFC245fa、HFC227ea、HFC236fa、HFE134、HFE227me 的 GWP 值都较大，HFE245fa2 的 GWP 值稍小；HFE7000不可燃，且其 GWP 值较小，从环境和安全方面考虑是一种较为理想的工质；此外，CF3I 及-4-第四代环保制冷剂 HFO1234yf24也可应用于该温度范围。在该温度区间内，使用以上工质时膨胀机的膨胀比都较小，可以选择制造成本较
23、低的容积式膨胀机如涡旋膨胀机、滑片膨胀机、螺杆膨胀机，建立小容量的 ORC 发电系统。对于蒸发温度为 100150的有机朗肯循环，在可选用的工质中，HFC245ca、140145150HFC365mfc、HFE254pc、丁烷、异丁烷、戊烷、新戊烷、异戊烷为可燃性工质；在不可燃的工质中，HFC245fa、HFE134 的 GWP 都比较大，HFE245fa2 的 GWP 值稍小；HFE7000仍然可用于该温度范围，且在可用的工质中，HFE7000 的运行压力最小，使系统可以兼具较好的安全性以及较低的制造成本。但由于 HFE7000 的冷凝压力接近常压，在该温度区间需要使用膨胀比较大的透平膨胀机
24、。对于蒸发温度为 150200的有机朗肯循环，较为理想的工质较少，HFE7000 可在其临界温度以内使用，由于其临界压力较小，当蒸发温度超过其临界温度时，还可超临界使用。在临界温度以内，可燃性工质 HFE254pc、HFC245ca、戊烷、异戊烷以及不可燃的 HFE245fa2也可以使用。此外，如果适当提高系统冷凝温度或使系统略微负压冷凝，HFE7100、HFE356mff、HFE356mec 以及环戊烷也可用于该温度范围。其中 HFE7100 与 HFE356mec均为不可燃工质，且其 GWP 值较小。1.3高温有机朗肯循环工质相对于太阳能、地热能等低温热源，生物质能、工业余热利用的有机朗肯
25、循环系统蒸发温度一般大于 150，Algieri 指出由于受到有机工质高温稳定性的影响，有机工质直接使用的最高温度不超过 40026。受工质临界温度及可燃性等的限制，高温 ORC 还缺少理想的155160165工质。使用临界温度较低的工质时，系统运行压力较大；临界温度较高的工质正常沸点一般也较高，冷凝时需要负压运行，不但需要解决漏入空气的问题，冷凝时还需要较大的换热器面积。在高温有机朗肯循环工质研究中，Drescher7针对蒸发温度为 250350的生物质能ORC 系统进行了研究，指出烷基苯具有最高的效率。Lai27对蒸发温度为 280和 350的高温 ORC 系统进行了研究，对直链硅氧烷、烷
26、烃及芳烃中 13 种工质进行了研究，其研究表明环戊烷具有最优的效果。Bruno28针对蒸发温度最高达 400的 ORC 与海水淡化联合系统进行了研究，研究的工质包括氟化醚、烷烃、硅氧烷、甲酸甲酯、二乙基乙醚、乙基胺等。从众多研究者的研究结果可以看出，高温 ORC 最常用的工质为硅氧烷、苯类、戊烷或碳原子数更多的烷烃类。图 2 列出了文献中主要研究的高温工质，从图中可以看出每种工质的临界温度、临界压力和正常沸点。图2 高温有机朗肯循环工质的正常沸点和临界参数-5-Fig.2 Normal boling point and critical parameters of ORC fluids at
27、high temperature从图 2 可以看出，当蒸发温度为 200250时，MM(六甲基二硅氧烷)、HFE7500、170175180185190195200205OMTS(八甲基环四硅氧烷)、庚烷、辛烷、己烷、环戊烷、环己烷、丙酮、甲醇、乙醇、甲酸甲酯、苯、碳酸二甲酯、二甲氧基甲烷等为主要可用的工质。除 HFE7500 外，其它可用工质均为可燃性工质。其中使用甲醇、乙醇、甲酸甲酯作为工质时，系统的运行压力较大；丙酮、二甲氧基甲烷、苯具有较强的毒性。在这些工质中，环戊烷的正常沸点最低，使用环戊烷时，可选择常压冷凝，但是环戊烷具有极强的可燃性；MM 的可燃性较弱，其正常沸点为 100.25
28、，是一种可选择的工质；HFE7500 正常沸点较高，然而由于其具有不可燃的优点，且其使用时系统运行压力很低，因此也是该温度区域内一种较为理想的工质；此外，由于具有较低的临界压力，不可燃的 HFE7100 也可超临界使用用于该温度区域。当蒸发温度高于 250时，需要考虑碳原子数更高的烷烃、正常沸点更高的硅氧烷、以及苯类物质。使用低毒性、弱可燃性的硅氧烷时系统运行压力很低，具有较高的安全性，但由于其蒸气密度较小，冷凝时需要较大的换热器面积，增加了制造成本。HFE7500 超临界使用也可用于该温度范围。该温度区域的 ORC 基本均为负压冷凝，尽管系统制造成本和维护费用提高，但由于能量品位的提高，高温
29、 ORC 可回收较为可观的余热资源，如 Turboden公司的高温 ORC 的发电效率接近 20%。除了常规 ORC 发电方式，该温度区域内还可采用双级 ORC 联合循环的方式，使高温级 ORC 在高温下常压冷凝，高温冷凝的热量用来加热低温级 ORC 的工质，此时高温级可选择低压、弱可燃性的多种硅氧烷，低温级采用不可燃、低 GWP 的工质。2 混合工质在有机朗肯循环中的研究现状除纯质流体外，流体混合物也可以作为有机朗肯循环的工质，尤其是非共沸混合工质。在 ORC 的蒸发过程中，使用非共沸混合工质可显著降低传热过程中的不可逆损失，提高系统效率。国内外目前对混合工质的研究相对较少，且均处于理论研究
30、阶段。天津大学赵力29提出使用非共沸混合工质时，如果将干工质与湿工质混合，在一定的配比下可以得到等熵工质，等熵工质可降低膨胀机出口的过热度。他们使用三种不同比例的HFC245fa/HFC152a 混合物，对蒸发温度为 85的太阳能 ORC 系统进行了研究，研究结果表明，多种不同配比的混合物均可能达到相同的循环效率，而当配比不同时，系统运行压力、膨胀比及输运性质则不同，可以综合考虑效率、膨胀比及系统经济性等因素选出最佳配比；徐相梅30使用不同质量比的 HFC152a/HC290 非共沸混合物，对蒸发温度为 80的太阳能ORC 系统进行了研究，指出同一组分的非共沸混合工质在蒸发、冷凝温度相同时，在
31、不同质量配比下，其循环效率、运行压力、膨胀比是不相同的。在实际应用中，可以综合考虑这几项因素得到最佳质量配比，以改善整个循环性能；舒丹31对 HC170/HC290/HC600a 三元混合工质在冷凝温度为-55的 LNG 冷能利用 ORC 进行了研究，并对使用回热器回收冷量的循环方式进行了研究；Maizza32对 R400 系列非共沸混合制冷剂及 R508B 共沸混合制冷剂进行了研究，由于其研究中温度范围的限制，混合制冷剂并未表现出高于纯质工质的性能；Heberle33对异丁烷/异戊烷、R245fa/R227ea 两种非共沸混合工质进行了研究，其分析表明在120以内，混合工质相对于纯质工质可将
32、系统效率最大提升 15%。Heberle 同时指出通过改变混合工质中低正常沸点工质的比例，可将混合工质的适用温度提高；Borsukewicz-Gozdur34对 HC290/HC170 非共沸混合物进行了研究，在研究的温度范围内，系统循环效率与输出功呈相反趋势变化；Chen35提出了 HFC134a/HFC32 混合工质，对 120200超临界循环与-6-HFC134a 纯质进行了对比，其分析结果表明循环效率相对提高约 10%；Angelino36对丁烷/己烷，丙烷/戊烷，HCFC22/CFC114 三种混合工质进行了研究，指出在冷凝或蒸发过程中具21021522022523023524024
33、5有线性温度变化关系的混合物配比最适用于 ORC 系统，同时指出在使用在实际循环中要防止混合物的分馏；Gawlik37对异丁烷/己烷及丙烷/异戊烷两种烷烃混合物进行了研究，并将其与异丁烷进行了比较，表明在所研究的 130190温度范围内，混合工质可有效降低系统的平均发电成本；Quoilin38在研究中提出了一种高温适用的工质 SES36，该工质为HFC365mfc 与 YR-1800 的共沸混合物，该混合工质在与 HC601、HFC245fa 及 HFC134a 的比较中表现出优良的循环性能。混合工质在有机朗肯循环中的应用还处于理论探索阶段，在实际的应用中还需要解决众多的实际问题，但如同其在制
34、冷领域中的广泛应用，混合工质在 ORC 领域内的应用也将得到快速的发展。目前 ORC 混合工质的研究还非常不足，对混合工质进行全面、深入的研究，在 ORC 理想工质的筛选、ORC 系统的设计及优化等方面均具有重要意义。3 结论与展望近年来，有机朗肯循环的商业化得到了快速的发展，ORC 成为低品位余热利用领域内备受关注的焦点。然而由于 ORC 起步较晚，且商业化的 ORC 产品在国际上的发展较为不平衡，因此国际上目前还没有关于 ORC 的统一的标准规范。由于制冷剂、发泡剂、燃料、硅油等各种有机液体均可作为 ORC 的工质使用，行业规范与监管的缺乏使得 ORC 工质甚至 ORC 系统目前还没有确定
35、的发展方向。有机朗肯循环与制冷系统非常相似，因此 ORC 工质与制冷行业替代工质的研究现状也非常相似。制冷剂的研究现状表明，目前还没有发现兼具环保、安全与高效的理想工质，因此在制冷剂的选择中，必须在工质的环境影响、安全性能与系统效率之间进行适当的取舍。与制冷系统相比，ORC 具有更大的装机容量需求，因此 ORC 工质的环境与安全方面需要更加严格的要求。国内外商业 ORC 与 ORC 实验系统中所使用的工质数量非常有限，然而在ORC 的理论研究方面，可作为 ORC 工质的纯质有机流体已经得到了比较充分的发掘。目前ORC 的理论研究过多的集中于提高系统效率与能量利用率。ORC 属于低品位能源回收项
36、目，如果片面的追求系统性能而对环境或人身造成破坏和伤害，反而违背了 ORC 建设的目的，因此 ORC 的研究应该把工质的环境影响与安全性能放在首位，其次，应考虑的是影响系统制造和运行成本的参数，如临界温度、临界压力、正常沸点等，本文也因此未对各种工质的系统性能进行详细的总结。在中低温有机朗肯循环中，研究和使用较多的几种 HFCs 工质由于具有较大的 GWP 值，只能作为过渡性的工质；烷烃类工质具有较强的可燃性，但是在能量稳定且自身无可燃性隐患的地热 ORC 中可以考虑使用；HFEs 工质的研究情况表明其可成为 ORC 工质重要研究方向，HFE7000 系列工质具有环保、安全、适用温度范围宽的优
37、点，在理论和实验研究中都得到了多位研究者的关注，有希望得到推广应用；对于高温 ORC，研究结果表明缺乏较为理想的工质，在目前阶段，无毒、弱可燃性的硅氧烷仍是使用的首选。ORC 工质的研究是一项长期和持续的工作。部分研究者通过研究发现，混合工质在 ORC中表现了出了优良的性能，在可燃性工质中加入阻燃剂还可降低工质的可燃性，然而混合工质在 ORC 中的应用仅处于理论计算的层面。对混合工质在 ORC 中的应用进行实验研究，也是解决 ORC 工质问题的一条重要途径。此外，制冷领域的替代工质及其它行业新工质的研究成果也可以应用于 ORC 的研究中，如新型制冷剂 HFO1234yf 在低温有机朗肯循环中也
38、-7-是一种具有应用前途的工质。250255260265270275280285290295300305310参考文献 (References)1 Quoilin S, Lemort V. Technological and economical survey of Organic Rankine Cycle systemsA. 5thEuropean conference ecnomics and management of anergy in industryC. Algarve Portugal: 2009.2 刘志江, 韩升良, 施延州. 我国的地热资源及地热发电技术的发展J. 中国电
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