混凝土简支T形梁桥毕业论文.doc

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1、摘 要混凝土简支T形梁桥由于其具有外形简单，制造方便，结构受力合理，主梁高跨比小，横向借助横隔梁联结，结构整体性好，桥梁下部结构尺寸小和桥型美观等优点，目前在公路桥梁工程中应用非常广泛。在本次设计中，首先进行了桥型方案的比选，确定简支梁桥方案后，就其进行了结构设计，设计的主要内容有：拟定截面尺寸；计算控制截面的设计内力及其相应的组合值；行车道板计算，主梁裂缝、挠度及预拱度计算等。接着进行了简单的施工方法设计，包括施工前的准备，主要分项工程的施工方法设计，冬季和雨季的施工安排以及施工过程中的环境保护措施等。关键词： T形梁，方案比选，结构设计，施工方法AbstractConcrete T-sha

2、ped girder bridges are of many advantages. They have simple outlines and can be fabricated easily. The forces that act on their structures are reasonable. The ratio of height of girders to span of girders is small. In landscape orientation the girders are connected by intersecting girders. Therefore

3、 the whole structure is of good entirety. And there are still many other merits, such as small size of infrastructure, the beauty of this type of bridge and so on. Because of these advantages the PC T-shaped girder bridges are now widely applied in highway bridge projects.In the process of the desig

4、n of the bridge, the comparison of different types of bridge is done firstly. After the comfirmation of the type of the bridge, the design of the structure is done, including confirming the size of cross sections, calculating the design forces of restraining sections and combining them according to

5、The Criterion, deck calculation, deflection and crack, main girder camber calculation. After all the work, next is the design of construction method. It includes the preparation before construction, the design of construction method of small projects, the arrangements of construction in the rainy se

6、ason and in winter, the measurements of protecting environment in the process of construction.Key Words: T-shaped girder; comparion of different schemes，the design of the structure，construction method目录1 编制方案的原则与比选（1）1.1 基本原则（1）1.2 比选依据（1）1.3 简支梁桥方案（1）1.4 连续梁桥方案（1）1.5 方案比较（1）2 设计资料及构造布置（3）2.1 设计资料（3

7、）2.1.1 桥梁跨径及桥宽（3）2.1.2 设计荷载（3）2.1.3 材料及工艺（3）2.1.4 设计依据（3）2.2 横截面布置（4）2.2.1 主梁间距和主梁片数（4）2.2.2 主梁跨中截面尺寸拟定（4）2.3 横截面沿跨长的变化（7）2.4 横隔粱的布置（8）3 主梁作用效应计算（8）3.1 永久作用效应计算（8）3.1.1 永久作用集度（8）3.1.2 永久作用效应（8）3.2 可变作用效应计算（9）3.2.1 冲击系数和车道折减系数（9）3.2.2 计算主梁的荷载横向分布系数（10）3.2.3 车道荷载的取值（14）3.2.4 计算可变作用效应（15）3.3 主梁作用效应组合（1

8、7）4 截面配筋设计（22）4.1 主筋配置与校核（22）4.2 斜筋与箍筋配置（23）4.3 全梁承载力校核（26）5 行车道板计算（27）5.1 内力计算（27）5.2 内力组合（27）5.3 截面配筋设计（28）5.4 截面强度计算（28）6 主梁裂缝、挠度与预拱度验算（30）6.1 裂缝宽度验算（30）6.2 挠度验算（30）6.3 预拱度设置（32）7 横隔梁计算（33）7.1 确定作用在跨中横隔梁上的可变作用（33）7.2 跨中横隔梁的作用效应影响线（34）7.2.1 绘制弯矩影响线（34）7.2.2 绘制剪力影响线（35）7.3 截面作用效应计算（37）7.4 截面配筋计算（38

9、）8 盖梁计算（40）8.1 荷载计算（40）8.1.1 上部结构永久荷载（40）8.1.2 盖梁自重及作用效应计算（40）8.1.3 可变荷载计算（41）8.1.4 双柱反力Gi计算（45）8.2 内力计算（46）8.2.1 恒载加活载作用下各截面的内力（46）8.2.2 盖梁内力汇总（48）8.3 截面配筋设计与承载力校核（48）8.3.1 正截面抗弯承载能力验算（48）8.3.2 斜截面抗剪承载能力验算（51）8.3.3 全梁承载力校核（52）9 桥墩墩柱设计（53）9.1 荷载计算（53）9.1.1 恒载计算（53）9.1.2 汽车荷载计算（53）9.1.3 双柱反力横向分布计算（54

10、）9.1.4 荷载组合（54）9.2 截面配筋计算及配筋验算55）9.2.1 垂直力（55）9.2.2 作用于墩柱底的外力（56）9.2.3 截面配筋计算（56）10 桥梁工程专项安全施工方案（58）10.1 桥梁工程施工中的安全基本规定（58）10.2 桥梁高空作业安全目标（59）10.3 高空作业坠落事故产生的原因分析（59）10.4 预防高空坠落措施（60）10.5 挖基础施工安全规程（61）10.6 桥涵工程施工中的安全基本规定（62）10.7 高空坠落处理程序（69）参考文献（71）致 谢（72）1 编制方案的原则与比选1.1基本原则（1）在符合路线基本走向的同时，力求接线顺畅，路线

11、短捷，桥梁较短，尽量降低工程造价。（2）在满足使用功能的前提下，力求桥型结构实用、经济、安全、美观，有利于环保。同时要根据桥位区的地形、地貌、气象、水文、地质、地震等条件，选用技术先进可靠、施工工艺成熟、便于后期养护的桥型方案。（3）桥孔布置应满足通航要求。1.2比选依据根据桥位处河流的通航要求，结合桥位处的地形地貌、地质等条件，并着重考虑施工的方便性，对两跨预应力混凝土简支箱梁桥、两跨预应力混凝土连续梁桥等桥式方案进行比选.。1.3简支梁桥方案主梁采用T形截面，梁高为等高度，主梁采用预制装配的施工方法。桥墩均采用双柱式桥墩，桥台为框架式桥台，基础为钻孔灌注桩基础。1.4连续梁桥方案主梁采用箱

12、形截面，梁高为等高度，主梁采用悬臂浇筑施工。桥墩均采用双柱式桥墩，桥台为框架式桥台，基础为钻孔灌注桩基础。1.5方案比较以上两个方案的优缺点比较如下表所示：表1.1 方案比较表方案简支梁桥方案连续梁桥方案施工阶段施工方案要点及难易度采用预制装配施工，由于桥梁跨径不大，节省了大量施工器材，改善了生产条件，施工简便，施工速度快。采用悬臂浇筑法施工，施工过程中需采取临时墩梁固结措施，边跨的一部分采用悬臂施工外，剩余的一部分边跨需要在脚手架上施工，施工机具多，相对复杂。工期工期短工期相对较长运营阶段航运和跨越条件航道宽敞，满足通航要求航道宽敞，满足通航要求抗震性能静定结构，抗震性能好超静定结构，抗震性

13、能不如其他方案养护和维修运营混凝土结构，养护和维修费用低混凝土结构，养护和维修费用低修复简支结构，修复容易修复难美观一般一般综上所述，此桥跨径不大，采用简支梁桥既能满足功能要求，施工又简单，造价也低，所以采用简支梁桥方案。2 设计资料及构造布置2.1 设计资料2.1.1 桥梁跨径及桥宽标准跨径：20 m（墩中心距离）；主梁全长：19.96m；计算跨径：19.50桥面净空：1.0+-净8.6+1.0（分隔带）+-净8.6+1.0=20.6m。2.1.2 设计荷载公路级，人群荷载3.0kN/m2。2.1.3 材料及工艺混凝土：主梁用C40，栏杆及桥面铺装用C25。普通钢筋直径大于和等于8mm的采用

14、HRB335钢筋,直径小于8mm的均用R235钢筋。2.1.4 设计依据（1）（JTG D602004）公路桥涵设计通用规范（2）（JTG D622004）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（3）（JTJ/T0412000）公路桥涵施工技术规范实施手册（4）公路桥涵设计手册（梁桥），人民交通出版社，1996（5）桥梁工程，邵旭东主编，武汉理工大学出版社，2005（6）桥梁计算示例丛书（混凝土简直梁（板）桥），易建国主编，人民交通出版社（7）结构设计原理叶见曙主编，人民交通出版社，19992.2 横截面布置2.2.1 主梁间距和主梁片数主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济，同时加宽

15、翼板对提高主梁截面效率指标有效，故可在许可条件下适当加宽T梁翼板。本桥主梁翼板宽度为1600mm，由于宽度较大，为保证桥梁的整体受力性能，桥面板采用现浇混凝土刚性接头，桥宽选用五片主梁,如表2.1所示。表2.1 基本计算数据名 称项 目符 号单 位数 据混凝土立方强度弹性模量轴心抗压标准强度轴心抗拉标准强度轴心抗压设计强度轴心抗拉设计强度fcu,kEcfckftkfcdftdMPaMPaMPaMPaMPaMPa403.2510426.82.418.41.6515.2钢绞线标准强度弹性模量抗拉设计强度最大控制应力confpkEppd0.75fpkMPaMPaMPaMPa18601.9510586

16、0995标准荷载组合0.65fpkMPa809材料重度钢筋混凝土沥青混凝土12kN/m2kN/m225.023.02.2.2 主梁跨中截面尺寸拟定（1）主梁高度预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与跨径之比通常在1/151/25，标准设计中高跨比约在1/181/19。当建筑高度不受限制时，增大梁高往往是较经济的方案，因为加大梁高可以节省预应力钢束的用量，同时梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多。综上所述，本桥取用1600mm的主梁高度是较合适的。（2）主梁截面细部尺寸T梁翼板的厚度主要取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时上翼板受压的强度要求。本桥预制T梁的翼板厚度

17、取用100mm，翼板根部加厚至160mm以抵抗翼缘根部较大的弯矩。在预应力混凝土梁中腹板内主拉应力较小，腹板厚度一般由布置预制孔管的构造决定，同时从腹板本身的稳定条件出发，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。本桥腹板厚度取160mm。图2.1 断面图（单位：mm）图2.2 立面图（单位：mm）图2.3 跨中截面尺寸图：（单位：mm）（3） 计算截面几何特征将主梁跨中截面划分成五个规则图形的小单元，截面几何特性计算见下表。表2.2 跨中截面几何特性计算表分块名称Ai（cm2）yi（cm）Si=Aiyi（cm3）Ii（cm4）di=ys-yi（cm）Ix=Aidi2（cm）I=Ii+Ix（cm4）（

18、1）（2）（3）=（1）（2）（4）（5）（6）=（1）（5）2（7）=（4）+（6）大毛截面翼板1600464008533.3356.655947565143289三角承托870810440696048.652059962066096腹板220581.5179707.53970653.75-20.8595856349292175500333547.75296199小毛截面翼板810045806826.6760.1446295294636356三角承托870810440696052.142365164237284腹板220581.5179707.53970653.75-17.366645204

19、6351745110333547.7520270005注：大毛截面形心至上缘距离60.65（cm）小毛截面形心至上缘距离 64.14（cm）（4）检验截面效率指标上核心距：ks= = =32.54（cm）下核心距：kx= = =64.04（cm）截面效率指标：= = =0.540.5表明以上初拟的主梁跨中截面是合理的。2.3 横截面沿跨长的变化如图2.2所示，本设计主梁采用等高形式，横截面的T梁翼板厚度沿跨长不变。2.4 横隔粱的布置模型试验结果表明，在荷载作用处的主梁弯矩横向分布，当该处有横隔梁时较均匀，否则直接在荷载作用下的主梁弯矩很大。为减小对主梁设计起主要控制作用的跨中弯矩，在跨中设置

20、一道中横隔梁，当跨度较大时应设置较多的横隔梁。本设计在桥跨中点、四分点、支点处设置五处横隔梁，其间距为4.85m。端横隔梁的高度与主梁同高，厚度为上部240mm，下部220mm；中横隔梁高度为1000mm，厚度为上部160mm，下部140mm。详见图2.2。3 主梁作用效应计算根据上述梁跨结构纵、横截面的布置，并通过可变作用下的梁桥荷载横向分布计算，可分别求得各主梁控制截面（一般取跨中、四分点、变化点截面和支点截面）的永久作用和最大可变作用效应，然后再进行主梁作用效应组合。3.1 永久作用效应计算3.1.1 永久作用集度（1）预制梁自重桥面铺装 沥青混凝土与防水混凝土支点段梁的自重（长1.63

21、m）G=0.79931251.63=29.09（kN）边主梁的横隔梁 中横隔梁体积：0.16（0.81.470.50.7250.80.50.10.075）=0.1693（m3）端横隔梁体积：0.23（1.720.650.50.10760.65）=0.2491（m3） 故半跨内横梁重力为： G=（2.50.1693+10.2491）25=16.81 （kN） 预制梁永久作用集度g1=（85.23+56.21+29.09+16.81）14.98=15.73（kN/m）3.1.2 永久作用效应如图2.3所示，设x为计算截面离左支座的距离，并令=xl。主粮弯矩和剪力的计算公式分别为 （3-1） （3-

22、2）永久作用效应计算见表3.1。表3.1 永久作用效应跨中=0.5四分点=0.25支点=0.0内梁弯矩（kNm）778.69583.560剪力（kN）079.81159.61边梁弯矩（kNm）748.14561.110剪力（kN）076.73153.473.2 可变作用效应计算3.2.1冲击系数和车道折减系数按桥规4.3.2条规定，结构的冲击系数与结构的基频有关，因此要先计算结构的基频。简支梁桥的基频可采用下列公式估算：f=4.86（Hz） （3-3）其中mc=986.48（ kg/m）根据本桥的基频可计算出汽车荷载的冲击系数为：=0.1767lnf0.01570.264 （3-4）按桥规4.

23、3.1条，当车道大于两车道时，需进行车道折减，三车道折减22%，四车道折减33%，但折减后不得小于用两行车队布载的计算结果。本桥按两车道设计，因此在计算可变作用效应时不需进行车道折减。图 3.1 永久作用效应计算图3.2.2计算主梁的荷载横向分布系数（1）跨中的荷载横向分布系数mc 如前所述，本桥桥跨内设七道横隔梁，具有可靠的横向联系，且承重结构的长宽比为： LB=19.508.6=2.42 （3-5）故可按修正刚性横梁法来绘制横向影响线和计算横向分布系数mc。计算主梁抗扭惯矩IT对于T形梁截面，抗扭惯矩可近似按下式计算：IT= （3-6）式中：bi,ti 相应为单个矩形截面的宽度和高度； C

24、i矩形截面抗扭刚度系数； m梁截面划分为单个矩形截面的个数。对于跨中截面，翼缘板的换算平均厚度：t18.7（cm）图3.2示出了的IT计算图示，IT的计算见表3.2。图3.2 IT计算图式（单位：cm）表3.2 IT计算表分块名称bi（cm）ti（cm）bi ticiITi= ci bi ti3（10-3m4）翼缘板2008.715.74101/31.36559腹板97.3159.15330.31051.438823.94651计算抗扭修正系数对于本桥主梁的间距相同，且主梁为等截面，则得= （3-7）式中：G=0.4E，L=19.50m，=50.00394651=0.01973255m4，a1

25、=3.2m，a2=1.6m，a3=0m，a4=-1.6m，a5=-3.2m，Ii=0.296199m4计算得=0.89按修正刚性横梁法计算横向影响线竖标值ij = （3-8）式中：n=5， =2（3.22+1.62）=25.6（m2）计算结果列于下表中。表3.3 ij值梁号i1i2i3i4i510.5560.387760.20.0824-0.15620.2890.2510.2250.2150.11130.20.20.20.20.2计算荷载横向分布系数 1号梁的横向影响线和最不利荷载布置图式如图3.3所示。图3.3 跨中的横向分布系数mc计算图式（单位：mm）可变作用（公路级）：两车道：mcq=

26、 （0.48164+0.3866 +0.19061 +0.02163）=0.589可变作用（人群）mcr=0.817（2）支点截面的荷载横向分布系数m0如图3.4所示，按杠杆原理法绘制荷载横向影响线并进行布载，1号梁可变作用的横向分布系数计算如下：图3.4 支点的横向分布系数mo计算图式（单位：mm）可变作用（汽车）moq= =0.75可变作用（人群）mor=1.688（3）横向分布系数汇总（见表3.4）表3.4 1号梁可变作用的横向分布系数可变作用类别mcm0公路级0.5890.75人群0.8171.6883.2.3车道荷载的取值 按桥规4.3.1条，公路级的均布荷载标准值qk和集中荷载标准

27、值Pk为： qk=7.875计算弯矩时： Pk=（19.505）+180）0.75=178.5（kN）计算剪力时： Pk =214.2（kN）3.2.4计算可变作用效应在可变作用效应计算中，本桥对于横向分布系数的取值作如下考虑：支点处横向分布系数取m0，从支点至第一根横隔梁，横向分布系数从m0直线过渡到mc，其余梁段均取mc。（1）求跨中截面的最大弯矩和最大剪力 （3-9）图3.5 跨中截面作用效应计算图式可变作用（汽车）标准效应：=1.26410.589（7.87547.53+178.54.875）=926.51（kNm）1.26410.817（7.8752.4375+214.20.5）=9

28、0.42 （kN）可变作用（人群）效应：Q=1.003.0=3.00（kNm）0.8172.447.53=93.20（kNm）=0.8172.42.4375=11.47 （kN）（2）求四分点截面的最大弯矩和最大剪力图3.6 为四分点截面作用效应的计算图示。图3.6 四分点截面作用效应计算图式可变作用（汽车）标准效应：1.2640.589（7.8753.4852+214.233.57）=740.60（kNm）=1.2640.589（7.8752.4375+214.20.5）=210.50（kN）可变作用（人群）效应：=0.8172.443.45=85.19（kNm）=0.8172.42.437

29、5=11047（kN） （3）求支点截面的最大剪力 图3.7 支点截面剪力计算图式可变作用（汽车）效应：V =1.2640.217（7.8759.75+214.21）+1.264（4.9/2（0.75-0.589）7.8750.916+（0.75-0.589）214.21）=238.02 （kN）可变作用（人群）效应：=1.6882.49.75+4.9/2（1.688-0.817）2.40.916=44.15（kN）3.3主梁作用效应组合本桥按桥规4.1.64.1.8条规定，根据可能同时出现的作用效应选择了三种最不利效应组合：短期效应组合、标准效应组合和承载力极限状态基本组合，见下表。表3.5

30、 主梁作用效应组合 梁位边主梁内主梁项目跨中l/4支点跨中l/4支点（1）弯矩（KNm）恒载778.09583.560748.14561.1101.2恒载933.71700.27897.77673.33汽车926.51740.6385.39308.061.4汽车897.111036.84539.55431.28人93.285.1935.3632.330.81.4人104.3895.4139.636.21+2335.21832.521476.921140.82（2）剪力（KN）恒载079.81159.61076.73153.471.2恒载095.77191.53092.08184.16汽车90.

31、42210.5238.0249.4979.87311.391.4汽车182.59294.7333.2369.29111.82435.95人4.7811.4744.151.814.325.580.81.4人5.358.8549.452.034.876.25+187.94403.32574.2151.52208.77626.364 截面配筋设计4.1 主筋配置与校核考虑施工便利，多主梁主筋配置一致，由正截面极限状态设计控制，取设主筋净保护层3cm，考虑主筋多层重叠，暂取a=8cm，则主梁有效高 cm。翼板计算宽依据公预规取下述最小值： 故取（1）判断截面类型C40混凝土，属于第一类型，即中性轴位于

32、翼板内，可按单筋矩形截面计算。（2）受压区高度x 带入数据， 可得：x=72mm ， x=7288mm，取x=72mm。满足要求。（3）所需钢筋面积取9，A=7238mm，满足要求。（4）正截面承载力复核钢筋外径35.8mm。实际a=30+335.8=97.4mm图4.1为弯起钢筋布置与全梁承载力校核附图。图4.1 弯起钢筋布置与全梁承载力校核图4.2斜筋与箍筋配置由斜截面承载极限状态控制，从全梁设计剪力图知，距支点处剪力组合值。按伸过支点考虑，对支点截面：上限值控制梁截面尺寸。梁截面尺寸满足要求。下限值确定构造配箍段：半跨构造布箍筋段长：（1）设计剪力图分配依据公预规规定，混凝土与箍筋承担值

33、0.6V=0.6592.05=355.23kN弯起钢筋承担值0.4V=236.82KkN（2）箍筋配置支点截面主筋，A=1609mm纵向配筋百分率 箍筋配筋率故符合规范要求。选用双肢箍筋。箍筋间距S=101/（1600.00591）=106.81mm参考标准图，采用S=80mm。（3）弯起钢筋布置第一排弯起钢筋：均用即可。为保证按安全加第八、九、十排斜筋，分别采用2加焊筋。4.3全梁承载力校核通过绘制全梁承载力包络图图4.1可见：全梁基本组合弯矩变化曲线均位于钢筋逐步弯起后的全梁正截面抗弯能力弯矩折线形图线以内，足以保证全梁个截面承载安全。全梁配筋构造均满足公预规相关规定要求，如各主筋的弯起点

34、距其充分利用点距离均大于梁的半高，故斜截面抗弯能力不再对此进行核算。5 行车道板计算5.1 内力计算（1）恒载内力每米板长恒载集度：沥青混凝土 0.021230.461kN/MC40混凝土 （0.02+0.02+80.015）1243.841 kN/MT梁翼板 （0.10+0.16）/2253.25 kN/M弯矩剪力（2）活载内力a=a+l/3=0.56+1.4/3=1.031.4，单轮布置。5.2 内力组合5.3 截面配筋设计结构重要性系数r=1.0，C40混凝土，取a=4cm，h=160-40=80cm。 计算解得x=57.5mm，或x=182.5mm取x=57.5mm。所需钢筋面积取，A

35、=4926mma）支点断面b）跨中断面图5.1 行车道板受力钢筋布置图式（单位：mm）5.4 截面强度计算取净保护层3cm，则满足要求。故不需作抗震配筋与抗剪强度核算。6 主梁裂缝、挠度与预拱度验算6.1 裂缝宽度验算纵向主筋百分率根据通用规范，长期效应组合内力为：短期效应组合内力为：短期效应组合引起开裂截面纵向主筋应力：最大裂缝宽度本桥属于类环境故满足抗裂性要求。6.2 挠度验算（1）等效截面抗弯刚度开裂截面换算截面重心在梁肋内，按T形截面计算，即： 计算解得：x=292.37mm，x=-4670.32mm 取x=292.37mm。换算截面惯矩开裂截面抗弯刚度全截面换算截面重心计算解得x=9

36、63.4mm，x=3004.9mm。取x=963.4mm。全截面刚度。换算截面重心至受拉边缘距离。换算截面对受拉边缘弹性抵抗矩。换算截面重心以上部分对重心轴静矩：开裂弯矩等效截面抗弯刚度（2）消除结构自重影响后的长期挠度满足要求。6.3 预拱度设置荷载短期效应组合并考虑长期效应影响产生的长期挠度为应设置预拱度。预拱度值按结构自重和1/2可变荷载频遇值计算的长期挠度采用。不计汽车活载冲击，故有 故简支T梁预制时，其跨中预拱度值取14mm，其余各点位预拱度值按抛物线取值即可。7 横隔梁计算7.1 确定作用在跨中横隔梁上的可变作用鉴于具有多根内横隔梁的桥梁跨中处的横隔梁受力最大，通常可只计算跨中横隔

37、梁的作用效应，其余横隔梁可依据跨中横隔梁偏安全地选用相同的截面尺寸和配筋。根据桥规4.3.1条规定，桥梁结构的局部加载计算应采用车辆荷载，图7.1示出跨中横隔梁纵向的最不利荷载布置。图7.1 跨中横隔梁的受载图式（单位：m）纵向一行车轮和人群荷载对跨中横隔梁的计算荷载为：汽车：Po=跨中横隔梁受力影响线的面积： = 人群荷载： = （kN/m）7.2 跨中横隔梁的作用效应影响线通常横隔梁弯矩为靠近桥中线的截面较大，而剪力则在靠近两侧边缘处的截面较大。所以，如图7.2所示的跨中横隔梁，本题可以只取A、B两个截面计算横隔梁的弯矩，取1号梁右和2号梁右截面计算剪力。本题采用修正的刚性横梁法计算横隔梁

38、作用效应，先需作出相应的作用效应影响线。7.2.1 绘制弯矩影响线（1） 计算公式如图7.2.a所示，在桥梁跨中当单位荷载P=1作用在j号梁轴上时，i号所受的作用为竖向力。因此，由平衡条件就可写出A截面的弯矩计算公式：当P=1作用在截面A的左侧时： 即: 式中：biAi号梁轴到A截面的距离；eA单位荷载P=1作用位置到A截面的距离。当P=1作用在截面A的右侧时，同理可得： （2）计算弯矩影响线值在表5中已得到：， ， ， ，对于A截面的弯矩MA影响线可计算如下：P=1作用在1号梁轴上时： P=1作用在4号梁轴上时： P=1作用在5号梁轴上时：根据上述三点坐标和A截面位置，便可绘出MA影响线如图

39、7.2. b所示。同理，MB影响线计算如下：绘出MB影响线如图7.2.c所示。7.2.2 绘制剪力影响线（1）1号主梁右截面的剪力V影响线计算：P=1作用在计算截面以右时： （即为1号梁的荷载横向影响线，参见图5）P=1作用在计算截面以左时： 绘成的V影响线如图7.2.d所示。（2）2号主梁右截面的剪力V影响线计算：P=1作用在计算截面以右时： 如P=1作用在2号梁轴上时： 同理：P=1作用在计算截面以左时：绘成的V影响线如图7.2.e所示。图 7.2 中横隔梁作用效应影响线图（单位：mm）7.3 截面作用效应计算计算公式： 式中：隔梁冲击系数，根据桥规4.3.2条，取0.3; 车道折减系数，

40、两车道取1； 车道对于跨中横隔梁的计算荷载; 人群对于跨中横隔梁的计算荷载； 与计算荷载P相对应横隔梁的作用效应影响线的竖坐标值； 影响线面积。可变作用车辆P和人群q在相应影响线上的最不利位置加载见图7.2所示，截面作用效应的计算均列入表7.1.表7.1 横隔梁截面作用效应计算表汽车P0（kN）119.791人群q0（kN/m）14.55MA（kN*m）01.08820.66150.0706二车道283.47MB（kN*m）-0.9187 -0.669=（-0.9187-0.669）14.551.00=-22.99（kN*m）V1右（kN）0.0216 0.1906 0.386 0.4816

41、0.5286二车道239.044.02V2右（kN）-0.0084 0.2450 0.4281 0.6816二车道209.66荷载组合组合（kN*m）0+1.4283.47=396.86（kN*m）0+1.40（-22.990.8）=-25.75V（kN）0+1.40239.04=334.667.4 截面配筋计算横隔梁正弯矩配筋和负弯矩配筋，并且示出配筋计算的相应截面。剪力钢筋选用间距S为20厘米的双肢箍筋。经过横隔梁正截面和斜截面承载力的验算，上述配筋均能满足规有关规定。由于这部分的计算与主梁截面承载力验算类同，故从略。图7.3正弯矩配筋及截面计算（单位：mm）8 盖梁计算8.1 荷载计算8.1.1 上部结构永久荷载表8.1