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1、矿井机电常用选型、验算公式汇总第一篇 矿井机电设计部分一、水泵的选型计算1、水泵选型依据煤矿安全规程第二百七十八条规定，主要排水设备应符合下列要求：水泵：必须有工作、备用和检修水泵。工作水泵的能力，应能在20h内排水矿井24h的正常涌水量，(包括充填水及其他用水)。备用水泵的能力应不小于工作水泵能力的70%，工作和备用水泵的总能力，应能在20h内排出矿井24h的最大涌水量。检修水泵的能力应不小于工作水泵能力的25%。配电设备：应同工作、备用以及检修水泵相适应，并能同时开动工作和备用水泵。2、水泵的选型计算正常涌水时期，水泵必需的排水能力QB q（m3/h）最大涌水时期，水泵必需的排水能力Qma
2、x qmax (m3/h)水泵必须的扬程HBHc(1+)式中：q正常涌水量（m3/h） Qmax最大涌水量(m3/h)Hc = Hg+(车场与最低吸水水面标高差)+(排水管出口高出上一水平的高度)井筒倾角；0.10.12扬程损失系数。初选水泵根据涌水量QB和排水高度HB，自产品目录查符合要求的水泵3、水泵稳定性校验为保证水泵工作稳定性，应符合0.9H0HC，其中，H0为水泵零流量时的扬程，根据水泵的特性曲线查找。4、确定水泵台数根据煤矿安全规程第二百七十八条规定：水泵必须有工作、备用和检修水泵。工作水泵的能力，应能在20h内排水矿井24h的正常涌水量，(包括充填水及其他用水)。备用水泵的能力应
3、不小于工作水泵能力的70%，工作和备用水泵的总能力，应能在20h内排出矿井24h的最大涌水量。检修水泵的能力应不小于工作水泵能力的25%。比较Q、Qmax、Qe可知，正常涌水时期需要水泵的台数：n1= (台)最大涌水期需要投入工作水泵台数n1+ n2 =(台)Qe水泵的额定流量 (m3/h)备用水泵：n3= n10.7 （台） 检修水泵 n4= n10.25 （台）一共需要的水泵数量为：n= n1+ n2+ n3+ n45、管路趟数确定管路选择依据煤矿安全规程第二百七十八条规定：水管：必须有工作和备用的水管。工作水管的能力应能配合工作水泵在20h内排出矿井24h的正常涌水量。工作和备用水管的总
4、能力，应能配合工作和备用水泵在 20h内排出矿井24h的最大涌水量。计算管径选择管材必需的管内径按照一泵一管工作方式选择管径。经济流速选VP =2.2m/s。5.1、排水管径：dp= 5.2、吸水管径：吸水管内径通常比排水管内径大25mm，以降低流速，减少损失，取得较大的吸水高度。dx1 = dp1 + 2510-3 (m)5.3、选择管材选择管材主要依据管路将要承受水压的大小，压力大于10kg/2 时应选择无缝钢管，压力小于10kg/2可用铸铁管或螺旋焊管。排水管沿竖井敷设时，应选择焊接钢管或无缝钢管，沿进风井敷设钢管所承受的工作水压在40 kg/2以内时一般采用焊接连接。管壁必须的厚度：=
5、 0.5 dpC 式中：dp标准管内径cm；为许用应力，无缝钢管许用应力800 kg/cm2；焊接钢管取600 kg/cm2，铸铁管取200 kg/cm2P为管内液体压强，作为估算P= 0.11HP kg/cm2，HP为排水高度；C为附加壁厚，对铸铁管取0.70.9cm 钢管取0.10.2cm。6、计算沿程阻力系数根据舍维列夫公式，吸水管、排水管的沿程阻力系数分别为：x = p = 式中：dx吸水管内径mdp排水管内径 m局部阻力损失系数1、吸水管路局部阻力：阻力损失系数查手册可得出，统计表如6-1所示；2、排水管路局部阻力阻力损失系数查手册可得出，统计表如6-1所示。表6-1 吸水管局部阻力
6、损失系数名称阻力损失系数(x)名称阻力损失系数(x)无底阀滤水网3逆止阀7.590弯头0.206单流三通2.0渐缩管0.1分流三通1.5电动闸阀0.5合流三通3.0斜弯头1.0球形阀3.9焊 缝0.03旋转阀1.0斜下支流三通0.5锐边进管0.5斜上支流三通1.0扩张异径管0.220.91斜下锐角支流三通3.0收缩异径管0.160.36锐边突出进入管0.25进入水槽管1.0急涨00.81急缩00.5闸阀0.250.5管子焊缝0.03弯角阀2.5伸缩节0.21底阀（带滤网）510直角阀0.51.6管路中的扬程损失：Hat+Hst=RtQ2=（mH2O）Hat排水管路扬程损失 mH2OHst吸水管
7、路吸程损失 mH2O水与管壁摩擦的阻力系数 （见下表）或计算=K1焊接管 取K1=1.11.3 mm无缝钢管 取K1=1.011.07mm水与管壁摩擦的阻力系数表：管件直径（mm）50751001251501752002250.04550.04180.03800.03520.03160.03040.02930.0284管件直径（mm）2502753003253504004505000.02840.02760.02700.02630.02580.0250.02410.0234LJ 管路计算长度，等于实际长度加上底阀、异径管、逆止阀、闸阀、及其他部分补充的等值长度 (m ) ， 管件折合成直线管路
8、的等值长度见下表：管件名称管件内径（mm）75100125150200250300350400450500管件的等值长度（m）带滤网底阀1518232734394145505253闸阀0.450.660.871.311.642.202.783.404.004.675.34逆止阀402531364348525660646872逆止阀502021242936394145505458弯头0.450.660.891.311.642.202.783.404.004.675.34异径管1.792.633.554.526.588.8011.1013.6016.0018.7021.40合流三通5.387.89
9、10.6513.5519.7326.4133.3040.7048.0056.0064.10单流三通3.595.267.109.0413.1617.6122.2027.1032.0037.3042.30分流三通2.693.955.336.789.8313.2016.7020.4024.0028.0032.00直流三通1.792.633.554.526.588.8011.1013.6016.0018.70管路总损失计算：（1）排水管路中的扬程损失；Hat=（1+2+n33+ n44+5） mH20式中：1速度压头系数，取1=12直管阻力系数（2=）3弯管助力系数 见表61n3弯管数量 个4闸阀助力
10、系数，见表615逆止阀助力系数 见表61排水直管总长：Ld=Hh+L1+L2+L3+h1+h2式中：Hh井筒深度或斜井长度（m）L1水泵房长度，mL2地面上的排水管长，mL3斜巷道长度， mh1从井底车场至支撑弯管间的高度h2管子超出井口水平高度，m吸水管路中的吸程损失：Hst=（2+n33+4） mH202直管阻力系数（2=）3吸水弯管助力系数 见表61n3弯管数量 个4闸阀助力系数，见表615逆止阀与滤网阻力系数 见表61吸水高度HsHs=Hst-（10-Hw）-Hsf-+（0.24-H0）（m）Hst水泵样本中的最大允许吸上真空度 （m）Hw水泵安装地点的大气压力水头，m 见表62H0饱
11、和蒸汽压力水头 m 其值与水温有关 见表63Hsf吸水管及局部水头损失之和， m0.24水温为20时饱和蒸汽压力水头， m表62按海拔而定的大气压力海拔高度（m）-6000100200300400500600700大气压力（mH20）11.310.310.210.110.09.89.79.69.5海拔高度（m）800900100015002000300040005000大气压力（mH20）9.49.39.28.68.47.36.35.5表63按水温而定的饱和水蒸气压力水温 0510152030405060708090100饱和水蒸气压力mH200.060.090.120.170.240.430
12、.751.252.03.174.87.110.33水泵的总扬程：H=Ha+Hs+Haf+HstHa水泵轴中心至排水管地面出水口之高差。确定水泵的公开点管路阻力：R=（取整数）式中 Ht吸水面到排水口几何高差。Ht=Ha+Hs（m）na水泵的级数按照H=Ht+RQ2，在水泵特性曲线上绘出管路特性曲线，Q-H特性曲线与管路特性曲线的交点就是水泵的工况点。该店对应的就是水泵工作时的流量、扬程和效率。水泵的轴功率N=QI 、HI r 水泵在工况点运行时的流量、扬程和效率。0矿井水的比重，一般取1050kg/m3电动机容量Nc=k (KW)c传动效率，对直联取1 联轴节取0.950.98k富裕系数 当Q
13、20m3/h k=1.5Q=2580 m3/h，k=1.31.2Q=80300 m3/h k=1.21.15Q300 m3/h k=1.1年耗电量：E=（KWh/年）d电动机效率，对于大电动机取0.90.94，小电机取0.820.9r电网效率 取0.95t平均每天运转小时数。吨煤电耗：Er= (KWh/吨)A年产量，吨/年二、皮带机的选型计算：带式输送机选型计算时，所需要的原始资料有： 带式输送机的敷设长度L, m 带式输送机的铺设倾角； 顺槽的运输生产率Q；t/h； 物料的散碎密度 t/m3 物料最大块度的长尺寸 amax,mm； 物料的堆积角。皮带的输送量：Q=KB2VC(吨/小时)V皮带
14、机的运动速度 B胶带的宽度（米） Q输送量（吨/小时）物料的散碎密度t/m3（见表一） K货载断面系数（K值与货载的堆积角） K值见表（二） C输送机的倾角系数（见表三）表一、货载断面系数货载名称 t/m3货载名称 t/m3煤0.81.030石灰土1.62.025礁渣0.60.935沙1.630焦炭0.50.735粘土1.82.035黄铁矿2.025碎石1.820表二、K值堆积角1020253035K槽型316385422458496平型67135172209247表三、输送机的倾角系数01010151520C10.950.9皮带的宽度： B=皮带的运行阻力:Wz=(q+qd+q g)gLco
15、s (q+qd)gLsinWk= (qd+q g)gLcosqdL sinWz承载分支直线段运行阻力，N；Wk回空分支直线段运行阻力，N；-带式输送机的铺设倾角 运行方向倾斜向上时取正号，而倾斜向下时取负号。L-输送机长度，分别为槽型、平型托辊的助力系数（见表四）q每米皮带长的胶带上的货载重量（kg/m）由式可求： q=qd每米长的胶带自重q g q g上，下托辊转动部位的重量（kg/m）托辊转动部分的重量q g， q g分别按照下式计算：q g=Gg/lg（kg/m）q g= Gg/lg（kg/m）式中的Gg与Gg分别为上下托辊转动部分重量（kg）（见表五）lg上托辊的间距（米）一般取lg=
16、11.5米lg下托辊的间距（米）一般取lg=23米表四、托辊的助力系数：工作条件槽型平型滚动轴承含油轴承滚动轴承含油轴承清洁，干燥0.020.040.0180.034少量尘埃正常湿度0.030.050.0250.040大量尘埃湿度大0.040.060.350.056表五、托辊转动部分重量表：托辊形式带宽B 毫米500650800100012001400Gg与Gg槽型铸铁座111214222527冲击座8911172022平型铸铁座81012172023冲击座79111518214、计算输送带需用张力：帆布层芯带：Se= 式中： Se输送带的许用张力，Nd带芯每层帆布拉断强度，N（mm*层）Z帆
17、布层数B输送带的宽度。m输送带的安全系数，棉帆布的m取值见表1 尼龙帆布芯带一般取m=12织物层数3458912m硫化接头8910机械接头101112对于钢丝绳芯带和整体带芯带Se= Se输送带的许用张力，Nd带芯每层帆布拉断强度，N（mm*层）Z帆布层数B输送带的宽度 mm。m输送带的安全系数，钢丝绳带：m=10，整体带芯带：采用塑化接头m=9，用机械接头m=144、局部助力计算：（1）转载点的物料加速阻力为：Wa=qv2式中；Wa物料的加速阻力，Nq物料的线质量，kg/mv带速（2）装载点导料槽侧板的阻力：Wb=l（16B2+70）Wb料槽侧板的阻力，NB带宽 m物料的松散密度，t/m3l
18、导料槽侧板的长度（3）清扫器阻力为：弹簧清扫器：Wt=（7001000）B空段清扫器 Wt=200B输送带张力计算：用逐点法求输送带的关键点的张力，顺送带的张力应满足两个条件：摩擦传动条件；即输送带的张力必须保证输送机在任何正常的工况下都无输送带打滑现象的发生。传动滚筒与输送带间的摩擦系数可参考下表选取，对于塑面带应相应的减小。运行条件光滑裸露的钢滚筒带人字型的沟槽的橡胶盖面带人字型的沟槽的聚氨基酸覆盖面带人字型的沟槽的陶瓷覆盖面干态运行0.350.40.40.450.350.40.40.45清洁湿态（有水）运行0.10.350.350.350.4污浊湿态（泥土）运行0.050.10.250.
19、30.20.35垂度条件：即输送带的张力必须保证输送带在两托辊间的垂度不超过规定值，或满足最小张力条件Szmin=5gLt（q+qd）cosSkmin=5gLtqdcosSzmin承载分支输送带最小张力，NSkmin回空分支输送带最小张力，N按照上图说明胶带张力的一般步骤：按逐点法计算法找出S1与S4的关系因为： S2=S1+Wk S3=S2+W2-3 S4=S3+Wzh所以：S4= S1+ Wk+ W2-3 +Wzh按照摩擦传动条件找出S1与S4的关系因为：S4- S1=W0=所以：S4=S1（1+）n摩擦力备用系数，设计时取n=1.151.2将上面的算式联立，可以求出各张点的张力，这些数值
20、是保证胶带工作是不打滑所需要的值，然后按照垂度条件进行演算。如果最小值不满足时可以增大最小值后，重新计算。输送带强度校核：SmaxSeSmax输送带最大张力输送机的总牵引力 电动机功率其中 电机功率备用系数，取K=1.25；h 传动系统的工作效率；h1 电机的工作效率；。8、拉紧力及拉紧行程计算L=KL+(12)BL拉紧行程，mL输送机的长度， mB带宽， mK伸长系数，见下表输送机长度合成纤维输送带钢丝绳芯输送带10000.010.0015制动力矩计算：根据井下用带式输送机技术要求，制动装置或逆止装置产生的制动力矩不得小于该输送机的所需制动力矩的1.5部。对于电动机运行状态的带式输送机所需要
21、的制动力矩为：Mz=0.75gLDqsin-（q+2qd+qt+qt）cos式中：Mz制动装置作用在传动滚筒轴上的总制动力矩，NmD传动滚筒直径，mL输送带的长度，m托辊的阻力系数，取=0.012（2）对于发电运行状态的带式运输机所需要的总制动力矩为Mz=式中：Mz制动装置作用在传动滚筒轴上的总制动力矩，NmD传动滚筒直径，mV带速 m/sN0系统所需要电机总功率（未考虑备用系数前） , KW。三、压风机的选型计算1、选型设计的最基本资料：（1）采掘设备布置图，各班风动工具同时使用的台数、型号及规格（2）机修厂、井口及井底车场风动工具同时使用台数，型号规格（3）最远采区的距离，井口工业场地的标
22、高。2、压缩空气站供气量计算Q=a1a2miqiKi 式中：a1为沿管道全长的漏风系数见表一 a2机械磨损耗气量增加系数，一般a2=1.15 海拔高度修正系数见表二 mi同类型风动工具的台数 qi空气耗气量m3/min Ki同时使用系数见表三表一、漏风系数：管道长度在1000m以下1.1管路总长度在1000米2000米1.15管路总长度在2000米以上1.2表二、海拔高度修正系数：海波高度030050060070080090010001100120013001400修正系数1.001.031.051.061.071.081.091.101.111.121.131.14表三、同时使用系数：凿岩机
23、及风镐的数量同时使用系数10台及以下1.00.851130台0.850.753160台0.750.6560台以上不小于0.65空气压缩机功率和压缩空站年电耗计算：各种压缩过程，单级空气压缩机每压缩1m3空气理论功的计算公式为：等温压缩过程Ld=23030p0log （kg.m/m3）p0大气压力，按照1kgf/2p2空气压缩机实际绝对排气压力，kgf/2（2）、绝热压缩过程：Lj=3500p0（-1）=3500（0.286-1）kg.m/m3压缩比 =k绝热压缩指数，对空气k=1.4（3）、多变的压缩过程：Lb=10000p0(-1) kg.m/mn多变指数，1nk对一定的空气压缩机，冷却条件
24、不变，n为常数，一般n=1.21.32、空气压缩机的功率：已知空气压缩机的排气量为Qm3/min，则空气压缩机任何过程的理论功率为：Nt= (kw)L任何过程的功（对1m3空气的功）空气压缩机的轴功率，即为空气压缩机运转时所需要的功率，当理论功率已知，只须考虑汽缸内部的损失和机械运动的部分损失，空气压缩机的轴功率可表示如下：从等温过程的理论功率出发的表示方法：N=从绝热过程的理论功率出发的表示法：N=ij绝热过程，气缸内部的损失，ij=0.850.94压缩空气站年电耗计算；一台空气压缩机年电耗量可按下式计算：Ey=K1+0.2（1-K1）= (0.8K1+0.2)(kw.h/年)K1压缩空气站
25、负荷系数，等于所需之压气量与空气压缩机最大排气量之比b每年工作天数（300350d）t每天工作的小时数，根据实际情况可按1621h考虑1电动机效率，按照0.92考虑2电网效率，按照0.95考虑3传动效率( 皮带传动效率0.97)N每台空气压缩机的轴功率，kw压缩空气站年电耗为各工作空气压缩机年电耗的总和。第二篇 矿井机电验算、测试部分一、提升机性能测试验算矿车钩头牵引力F式中：-矿车钩头牵引力，N；-一次提升矿车数量 -载荷重量，Kg；-提升容器自重，Kg 井巷倾角，；-绳端载荷的运动阻力系数，取0.0100.015 重力加速度，取9.81m/s2提升机主轴强度验算 最大静张力Fjm式中：提升
26、机实际最大静张力，N；钢丝绳每米重量，N/m 提升长度，m；提升机设计需用最大静张力（查提升绞车规格表），N 最大静张力差Fjc提升机实际最大静张力差，N；钢丝绳阻力系数 提升机设计需用最大静张力差（查提升绞车规格表），N钢丝绳安全系数验算 提人：；提物：式中：提升钢丝绳安全系数；钢丝绳中所有钢丝破断拉力总和，N提升机运动学参数验算 提升系统总变位质量的计算式中：提升系统总变位质量，kg；一次提升载荷重量，N 提升容器自重，N；主绳根数，单绳双滚筒缠绕式提升系统 主绳每米重量，N/m；每根提升主绳实际全长，m 尾绳根数；尾绳每米重量，N/m 尾绳实际全长，m；天轮的变位重量（查天轮规格表），N
27、 提升绞车（包括减速机）的变位重量（查提升绞车规格表），N 电动机转子的变位重量，N 速度图的计算 最大提升速度式中：提升机最大运行速度，m/s；电动机实际转速，r/min 滚筒直径，m；传动比 串车在下、上平车场启动加速和终止减速运行公式：；式中：初加速时间，s；初加速距离，m减速时间，s；减速距离，m初加速阶段等速运行距离，m 串车在井筒中加、减速运行；式中：加速时间，s；减速时间，s 加速距离，m；减速距离，m 串车在井筒中等速运行，式中：等速运行距离，m 等速运行时间，s 一次提升循环时间Tx提升机动力学参数验算 串车在井底车场运行，初加速开始时：初加速终了时： 初加速阶段等速阶段初加
28、速阶段等速开始时：初加速阶段等速终了时： 加速阶段加速开始时：加速终了时： 等速阶段等速开始时：等速终了时： 减速阶段减速开始时：减速终了时： 低速减速阶段低速减速开始时：低速减速终了时： 制动阶段制动开始时：制动终了时：电动机功率验算 按发热条件验算等效时间：式中：a考虑低速运转时电机散热不良系数，一般取 考虑停车间歇时间电机散热不良系数，一般取 等效功率： 按工作过负荷验算公式：；式中: Fmax力图中最大拖动力，Nm电动机的过负荷系数m 过载系数，等于力图中最大力与额定力之比制动系统的验算 贴闸压力计算式中：换算系数 制动力矩计算倍数，根据质量系数C计算。当0C1时，；当1C1.75时，
29、； 提升机实际静张力差，N 制动油缸有效面积，mm2 制动器油缸个数 最大工作油压计算式中：Pm最大油压值，MPa 2.75换算系数 K1倾角影响系数 K制动力矩计算倍数，根据质量系数C计算。当0C1时，；当1C1.75时，； Fc实际使用张力差，N n制动器液压缸数量 A制动液压缸有效面积，mm2 C系统综合阻力，MPa一级制动时间计算： 一级制动油压值的计算a=3m/s2 ，17；g(sina+cosa)，a170，a取3m/s2（产品说明书）式中：m1不包括提升侧的系统的变位质量，kg F下下放侧的静拉力，N a提升侧容器的自然减速度，m/s2a=3m/s2 ，17；g(sina+cos
30、a)，a170，a取3m/s2 制动力矩的计算制动力矩：式中： 制动器贴闸压力，MPa 制动半径，m 闸瓦摩擦系数，取0.35静力矩： 制动力矩倍数：调绳时制动力矩倍数： 制动减速度的验算自然减速度：m/s2上提重载时减速度Ac （150a300）；下放重载时减速度0.3 Ac 上提重载时减速度：式中：滚筒半径，m下放重载时的减速度：公式：一级制动力矩：公式：式中：一级制动力矩，N.m一级制动油压，MPa过卷距离计算式中：L串车停车最高停车点与防止过卷电气保护装置的距离，立井0.5m,斜井1m L按“全速”过卷考虑，空行程时间不大于0.5s，L=0.5Vm L制动后，串车自由滑行的距离， 井口
31、栈桥的倾角， L考虑的富裕距离，可取12m提升能力验算 年提升能力An 富裕系数f10、提升机单耗计算式中：Fiti根据力图算出的各阶段正力与时间乘积的总和，kg.sVm提升机最大运行速度，m/s Q提升容器的有效载重，t j减速机传动效率，0.85 d电动机效率11、提升机工序能耗计算式中：D一次提升工序能耗，KWh/（t.hm）W一次提升耗电量，KWhQ一次提升载重量，tk1提升高度折算系数k2从实际倾角折算为25的折算系数装载点到卸载点间连线与水平面的夹角，p钢丝绳单位长度质量，t/mL箕斗或一次提升的矿车质量，t13、提升设备效率计算提升设备的效率：式中：一次提升所做的有益功，J 一次
32、提升消耗的功，J二、水泵性能测试验算1、 水泵扬程公式：式中：H水泵扬程，m；P1、P2水泵进、出水口实测表压的读数值，MPa；矿井水密度，kg/m3，取1020 kg/m3；g重力加速度，m/s2，取9.807 m/s2；Z1水泵进水口真空表中心水平面到水泵进水口管中心水平面的垂直距离，m；当进水口压力小于大气压力，进水口测压连接管内充满空气时，改值等于零；Z2水泵出水口压力表中心水平面到水泵进水口管中心水平面的垂直距离，m；V1、V2水泵进、出口法兰截面处液体平均流速，m/s；D1、D2水泵进、出口法兰处管道内径，mmQ水泵流量，m3/s。2、 水泵运行效率公式：式中：H水泵扬程，m Pr
33、电动机的输入功率，KW3、 水泵流量公式：，m3/s式中：Pz电动机轴功率，KW4、 排水系统工序能耗 公式：，KWh/t.hm 式中：27.78换算系数 Hc主排水系统的测地高速，m r斜井排水工序能耗修正系数三、通风机性能测试验算1、 通风机轴功率计算公式：，KW式中：通风机轴功率，KW 机械传动效率 电动机效率 电动机输入功率，KW2、 通风机输出功率计算公式：，KW式中：通风机全压功率，KW 通风机全压，Pa 通过通风机风量，m3/s3、 通风机静压功率公式：，KW式中：通风机全压功率，KW 通风机全压，Pa 通过通风机风量，m3/s4、 通风机效率通风机全压效率公式：通风机静压效率公
34、式：5、 通风机工序能耗公式：，KWh/m3.MPa式中：单台通风机工序能耗，也可按 单台通风机测定次数 单台通风机消耗电量，KW.h t统计时间，3600s四、压风机性能测试验算1、 吸气状态下的排气量公式：，m3/min式中：吸气状态下空气压缩机的排气量，m3/min 风包容积，m3 测试开始时，风包内的绝对压力，Pa和绝对温度，K 测试结束时，风包内的绝对压力，Pa和绝对温度，K 测试开始到测试结束时的充气时间，s2、 标准状态下的排气量公式： ，m3/min式中：标准状态下的绝对温度（T0273K，T20293K） P标准大气压，101033105Pa3、 比功率公式：，KW.min/
35、m3式中：电动机输入功率，KW 电动机效率，4、 排气效率公式：式中：压缩机铭牌容积流量，m3/min五、供电系统整定计算（一）配电变压器的保护：1、电流速断保护整定计算公式：（1）动作电流：Idz=KkI(3)dmax2继电器动作电流：其中：Kk可靠系数，DL型取1.2，GL型取1.4 Kjx 接线系数，接相上为1，相差上为3 I(3)dmax2变压器二次最大三相短路电流 Ki电流互感器变比 Ku变压器的变比一般计算公式：按躲过变压器空载投运时的励磁涌流计算速断保护值，其公式为：其中：Kk可靠系数，取1。 Kjx 接线系数，接相上为1，相差上为 I1e变压器一次侧额定电流 Ki电流互感器变比
36、（2）速断保护灵敏系数校验：其中：I(2)dmin1变压器一次最小两相短路电流 Idzj 速断保护动作电流值 Ki电流互感器变比2、过电流保护整定计算公式：（1）继电器动作电流：其中：Kk可靠系数，取23。 Kjx 接线系数，接相上为1，相差上为 I1e变压器一次侧额定电流 Kf返回系数，取0.85 Ki电流互感器变比（2）过流保护灵敏系数校验：其中：I(2)dmin2变压器二次最小两相短路电流 Idzj 过流保护动作电流值 Ki电流互感器变比 Ku变压器的变比（二）高压电动机的保护：1、电流速断保护：（1）异步电动机：其中：Kk可靠系数，DL型取1.41.6，GL型取1.61.8 Kjx 接
37、线系数，接相上为1，相差上为 Iqd电动机的启动电流Iqd= (57)Ie Ki电流互感器变比（2）速断保护灵敏系数校验：（同步电动机、异步电动机）其中：I(2)dmin系统最小运行方式下，保护装置安装处两相短路电流 Idzj 速断保护动作电流值 Ki电流互感器变比3、过负荷保护：（1）动作电流：其中：Kk可靠系数，动作于信号时取1.1，动作于跳闸时取1.21.6 Kjx 接线系数，接相上为1，相差上为 Ie电动机的额定电流 Kf返回系数，取0.85 Ki电流互感器变比（三）电力电容器保护1、速断保护:（1）动作电流：其中：Kjx 接线系数 Ie单台电容器的额定电流 每相电容器安装台数 Ki电
38、流互感器变比KK可靠系数，考虑冲击电流取22.5（2）速断保护灵敏系数校验： 其中：I(2)dmin保护安装处最小两相短路电流 Idzj 速断保护动作电流值 Ki电流互感器变比2、当电容器容量较小时（300KVar以下），可采用熔断器保护相间短路，熔体的额定电流按下式选择： 其中：Ice电容器组的额定电流KK可靠系数，取22.5（四）310KV线路的保护1、架空线路的保护整定（1）电流速断保护：其中：KK可靠系数，取1.2 1.4Kjx接线系数，均为1 I(3)dmax被保护线路末端三相最大短路电流 Ki电流互感器变比一般计算公式：按躲过最大设备起动电流加其余设备的最大负荷电流之和计算。（2）电流速断保护灵敏系数校验： 其中：保护安装处最小两相短路电流 Idzj 速断保护动作电流值 Ki电流互感器变比（3）过电流保护：其中：K
