3期-体育场室外工程双排钢管外架施工方案.doc

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1、焦作市国际太极拳文化交流中心外线工程双排钢管落地外脚手架 施工方案编制： 审核： 批准： 目 录1、编制依据32、工程概况:33、准备工作33。1技术准备33。2物资准备工作33.3劳动力准备44、外脚手架搭设、使用安全规定45、落地式双排钢管外脚手架搭设标准55。1、脚手架材质55.2、脚手架的基底55。3、脚手架的扫地杆55。4、架体与建筑物的拉结56、脚手架板的铺设67、立杆的纵距、横距、步距78、外脚手架的防护79、支撑体系89。1、横向支撑89.2、水平支撑810、杆件搭设构造要求：811、荷载1012、搭设和拆除顺序1113 脚手架的结构计算11一、参数信息：11二、大横杆的计算:

2、13三、小横杆的计算:15四、扣件抗滑力的计算：17五、脚手架立杆荷载计算：17六、立杆的稳定性计算：18七、最大搭设高度的计算：19八、连墙件的稳定性计算：20九、立杆的地基承载力计算：21十、脚手架配件数量匡算：221、编制依据2。1扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）、2.2建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、2.3建筑结构荷载规范(GB 500092001)、2。4钢结构设计规范（GB 50017-2003)等编制。2。5图纸;2、工程概况：焦作市国际太极拳文化交流中心暨全民健身中心室外工程,位于山阳路东侧、丰收路

3、南侧,室外占地面积517358。96平方米。主要包括商业及平台、动力中心、消防泵房、配电间、室外管网、训练场、道路及3平台。本工程由焦作市城市投资集团有限公司投资建设,北京市建筑设计研究院设计,河南焦作地质勘察设计有限公司勘察，河南新恒丰建设监理有限公司监理，中铁十五局集团第二工程有限公司施工。3、准备工作3.1技术准备为了保证该工程双排钢管外脚手架的搭设及拆除方法切实可行，贯彻“安全、适用、可行、经济”的原则,做好各种材料的技术资料准备和使用计划安排。做好安全技术交底工作,操作工人考核培训。3.2物资准备工作 外脚手架材料采用482.8mm优质钢管、直角扣件、对接扣件、旋转扣件。合格密目式安

4、全网，竹脚手板，该工程需要外架材料量大，由预算部作好各种资源用量及进场计划，保证材料按时进场，并按规定堆放.具体详见：外架材料计划表序号材料名称单位数量备 注1钢管482。8mm米51414租赁2小横杆根5465 租赁3直角扣扣件个48588租赁4对接扣件个8569租赁5旋转扣件个2571租赁6安全网M29900新购7竹脚手板M2500新购3.3劳动力准备1、在项目经理及项目管理机构直接领导,配备技术人员以满足该工程施工技术管理的各项需要.2、选择技术素质高，有上岗资格证的架子班组，按生产进度计划组织劳动力进场，进行安全、消防、文明施工等各方面教育,并做到上岗人员上岗前体检，体检合格者方可上岗

5、.根据该工程外架工程量及工期要求,准备10个合格的专业架子工进场施工。4、外脚手架搭设、使用安全规定1、凡是有高血压，严重心脏病、癫痫病,以及其他不适于高空作业。2、非专业人员均不得从事架子工作业。凡参加高空作业人员，必须定期进行身体检查.3、处于3米以上的高空作业时，必须配戴安全带，作业时戴安全帽。4、安全带必须系在牢固可靠的地方。5、高处作业时，衣着要灵便。禁止赤脚、穿拖鞋、硬底鞋和带钉易滑鞋。严禁酒后作业。6、严禁向下抛物体和工具；严禁作业人员在脚手架上下；严禁在四周没有安全网而以不系安全带的危险场所作业。7、强风、雷雨天、大雾天的环境，不准进行高处作业；夜间作业必须布置良好的照明设备.

6、8、操作时，精神集中,禁止打闹和开玩笑。工间休息时应下到地面。9、脚手架其负荷量每平方米不得超过305公斤。10、架子上原则上禁止堆料。如必要时，堆料不能过于集中。凡不符合规定的，架子工有权制止.11、脚手架应固定于建筑物的牢固部位上，不应固定在管道及其他不牢靠的结构上。12、施工场所的脚手架其使用期在半年以上者,经过大风、大雨后，要进行检查,发现问题及时处理。13、架子搭设完毕,应汇同有关人员验收签证后方可交付使用。14、脚手架的安装与拆卸，应按施工方案程序进行。施工区应设围栏或专人看守。5、落地式双排钢管外脚手架搭设标准5。1、脚手架材质钢管符合国际3号钢和技术要求，外径不小于48mm，壁

7、厚不小于2.8mm，有严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂缝的钢管严禁使用。扣件要有出厂合格证,有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用，扣件表面应进行防锈处理，扣件活动部位应能灵活转动。当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm。5。2、脚手架的基底落地式脚手架支承在(夯实素填土、150mm混凝土垫层、4mm钢板、木方)，把钢管插在上面进行固定处理。5.3、脚手架的扫地杆扫地杆是立杆下端绑扎的纵向和横向的水平杆，一般离下脚面不超过200mm.扫地杆是必须用扣件扣牢，它的功能是约束立杆底脚所发生的位移和用来避免或减少脚手架的不均匀沉降.5。4、架体与建筑物的拉结5.4。1、连墙点的位置在与立杆和大横杆相交的

8、接点处，离节点的间距为300mm。连墙杆在房屋每隔一层范围均需布置一排,一般竖向间距为脚手架。连墙杆纵向上每层设置，横向上间距3.6米，上下层梅花状错开布置。5。4.2、连墙杆必须从底部第一根大横杆处开始设置,沿整片脚手架均匀布置。5。4.3、在脚手架周边的端头(包括顶端)以及转角处，要加密连墙杆。5。4。4、本工程刚性连墙杆一般采用如下做法：短钢管、扣件与墙体相连接（下图).连墙杆采用梅花形布置.5.4。5、连墙杆所在门窗洞口位置，用添加附加短钢管的办法来实现联结。5.4.6、施工过程中当个别连墙杆被拆除后在相当一段时期内难于补上时,必须采取有效的加强措施。如附近添设一个临时的连墙杆,限制施

9、工荷载或加强横向刚度等。6、脚手架板的铺设首层隔离层和施工操作层沿纵向满铺脚手板,作到严密、牢固、铺平、铺稳，不得超过50mm的间隙。架子上不准留单块脚手板。脚手板在纵向的接头有对接铺设和搭接铺设二种（图48)。（1）、对接铺设的脚手架板，在每块脚手架板两端下面均要有小横杆，杆离板端的距离应不大于150mm，小横杆应放正、绑牢.（2）、搭接铺设的脚手板，要求两块脚手板端头的搭接长度应不小于200mm，接头处必须在小横杆上，脚手板与小横杆之间的不平处允许用木块垫实并绑牢，不许垫砖块等易碎物体。严禁留探头长度150mm探头板。脚手板应在下列部位给予固定:（1）、脚手板的两端和拐角处；（2)、沿板长

10、方向间隔1520mm；（3)、坡道和平台的两端；（4）、其他可能发生滑动和翘起的部位。7、立杆的纵距、横距、步距7。1、立杆的纵距：1。2米；本工程脚手架落地立杆的全部垂直偏差绝对值，偏差不大于H/400mm。7。2、作业面的横向尺寸：1.05米;（1)、横向水平杆（小横杆）伸出纵向水平杆(大横杆）外的长度为110-150mm,以防止小横杆从大横杆上滑脱.（2）、双排脚手架的里立杆距墙体的距离为200250mm.以保证工人有一定的操作活动空间。（3）、由于结构施工和装饰施工操作工艺的不同，材料用量、堆放运输方式的不同，对作业面尺寸要求均有所不同。（4）、小横杆的里端离墙面的距离、按结构以及装修

11、脚手架需求,取200MM。8、外脚手架的防护离地面2m以上铺设脚手板的作业层都要在脚手架外立杆的内侧绑两道牢固的护身栏杆和挡脚板。两道护身栏杆离脚手架的高度分别为1.2m和0。6m，紧贴外立杆内侧安设两道水平钢管.挡脚板宽度在180mm左右。架体须超过施工操作层1。8m高,中间须加防护栏杆.密目式安全网应紧随架体搭设高度满挂；使用的密目式安全网须是建设部认证产品。每隔4步架须满铺脚手板，防止物体坠落，对于高层脚手架,顶层应满铺脚手板，以保证脚手架的顶端有足够的横向水平刚度.当风力大于六级时，工人不得在架子上进行施工操作。9、支撑体系脚手架必须设置支撑体系。支撑体系包括纵向支撑（剪刀撑）、横向支

12、撑和水平支撑，这些支撑应和脚手架这一空间构架的基本构件很好联结.9.1、横向支撑横向支撑是指在横向承力结构内从顶沿全高呈之字形设置连续的斜撑。在下列位置必须设置横向支撑:脚手架的纵向传力结构架构件限制不能形成封闭形。如“一”字型，“L字型，或“凹字型的脚手架，其两端必须设置横向支撑.并于中间每隔六个间距加设一道横向支撑。9.2、水平支撑没有铺板的水平板空腹桁架在二榀横向承力结构之间必须设置；小横杆，其间距对结构脚手架不宜大于1m，对装修脚手架不宜大于1.2m，这些小横杆和大横杆均应紧密相扣。对承力较大的结构脚手架，为了使其有更大的水平横向刚度，需在设置联墙拉结杆件的脚手架水平面同内连续添设水平

13、斜杆，呈之字型布置，形成一个刚度较大的水平桁架.10、杆件搭设构造要求：10。1、立杆：在竖立杆时，要注意杆件的长短搭配使用。立杆的接头除顶层可采用搭接接头外，其余必须采用对接扣件实行对接头。搭接时的搭接长度不应小于1m，用不小于两个旋转扣件来扣牢，扣件的外边缘到杆端距离不小于100mm。立杆接头与相近大横杆的距离不宜大于步高的三分之一。相邻接头的高度应大于500mm。高层脚手架的立杆采用下单上双时，下部的两根钢管必须用直角扣件与大横杆扣紧，以保证两根钢管共同工作，不得只扣一根,以避免其自由变形长度加倍增加。10。2、小横杆：小横杆紧贴立杆布置，小横杆搭于大横杆上，用直角扣件扣紧。对贴近立杆的

14、小横杆，亦可紧固于立杆上。10.3、剪刀撑斜杆：剪刀撑与立杆、水平杆同步搭设，在外侧立面整个长度和高度上连续设置，与地面夹角4560，每道剪刀撑跨约5根(或6根)立杆。底层斜杆下端支撑在垫板上，与立杆或横向水平杆伸出端扣紧，在视线上成一条直线。剪刀撑必须采用搭接，其搭接长度1米，且不少于3个回转扣件，脚手架立杆应等距。 10。4、护头棚及防护栏杆：在出入口处设置比入口宽2米（每边各1米）的护头棚，护头棚采用双层硬质材料搭设，并用密目网封闭，两侧用双层密目网封闭. 楼层四周及洞口处设置防护栏杆，颜色为黄黑相间。10.5、安全网 密目安全网挂于外立杆内侧,作业层下设水平小眼兜网，满铺脚 手板并设平

15、网封闭，每隔三层设一道水平兜网。10。6、脚手架 整个架体上应铺满、铺稳脚手板，离开墙面120-150 mm,脚手板端头 应用镀锌钢丝固定在支承杆件上：在拐角、斜道平台口处的脚手板与横向水平杆用钢丝绑牢，防止滑动.结构施工脚手架考虑满铺两层脚手板,作业层铺一道,挑架部位铺一道。装饰阶段考虑满铺脚手板三层,作业层为两层，作业层满铺脚手板，挑架部位铺一道。 10。7、护栏、挡脚板 所有操作层上设置1. 2m高护栏和大于180 mm高挡脚板.脚于架外侧设 置挡脚板，挡脚板设置在脚手架钢管内侧，安全网外侧,竹脚手板与钢管必须用16#铁丝捆扎.基坑外侧周边设置1. 2m高安全护栏,基坑靠近塔吊 附近搭设

16、临时梯子，以便操作人员上下。 10。8、扣件 规格必须与钢管外径一致。在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、 剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不应大于150mm；开口应朝上或朝内；脚手架各杆件相交伸出的端头均应大于100 mm，以防杆件滑脱。 10.9、标志杆 外脚手架钢管刷黄色油漆，剪刀撑及脚手架底部、中间（挑架分界线）、 顶层相应水平面四周交圈设置黄黑相间的标志杆.11、荷载承重脚手架负荷量每平方米不宜超过305kg。本工程不允许在脚手架上附装机械设备、摇臂把杆、悬挑平台、拉缆风绳及搭(挂）卸料槽（斗)等。12、特殊部位处理12.1、安全通道及水平安全挡板设置1、结

17、构施工自二层起，凡人员进出的通道口，均应搭设安全防护棚.。2、挡板设于楼体正面，楼体左侧及楼体右侧等三个面，有外来车辆及外来人行通道，为保证安全措施，必须设置这个面的水平安全挡板。3、4、防护棚长度应满足坠落半径的要求，宽度满足每侧伸出通道边不小于1米。其中,可能坠落半径R与可能坠落高度H的关系是：H=215m时，R=3m；H=1530m时，R=4m；H30m时，R=5m。双层钢脚手架安全防护棚，立杆间距为1.62。0m。水平杆步距1。8m。高度6m，宽度最宽处为12m，防护棚顶铺设两层竹跳板,两层中间间隔高度为600mm.12.2、避雷接地三、上部钢丝绳斜拉卸载的监测控制措施,在钢丝绳斜拉的

18、紧固末端,用3个千斤头固定钢丝绳时,预留一曲线段（约50MM），当钢丝绳受力时，产生下倾变形,此预留曲线将产生一变形,利用此原理，可以直观的在下撑上拉的卸载中，严密观察卸载是否达到要求,是否有外架荷载往下进行传递。12、搭设和拆除顺序搭设顺序:做好搭设的准备工作按房屋的平面形状放线铺设垫板按立杆间距排放底座放置纵向扫地杆逐根树立立杆，随即与纵向扫地杆扣牢安装横向扫地杆，并与立杆或纵向扫地杆扣牢安装第一步大横杆（与各立杆扣牢）安装第一步小横杆安装第二步大横杆安装第二步小横杆加设临时抛撑（上端与第二步大横杆扣牢，在装设两道联墙杆后可拆除）第三、四步大横杆和小横杆设置联墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板绑

19、护 身栏杆和挡脚板立杆安全网.拆除的原则:先搭的后拆，后搭的先拆.先从钢管脚手架顶端拆起。拆除的顺序为：安全网护身栏档脚板脚手板小横杆大横杆立杆连墙杆纵向支撑。脚手架拆除安全技术要点（1）外脚手架的拆除应按自上而下的顺序进行.拆除钢管应码好、捆好、扣件用尼龙袋装好，安全网叠好并逐一由塔吊吊落地面堆放,做到工完场清。（2）拆除时，在外墙需修补的地方，应暂时停下来，配合管理人员、泥水工做好墙体的修补及墙面粉尘的清理工作；配合幕墙施工人员清理及修补幕墙存在的缺陷。(3）做好成品保护工作，施工过程必须确保墙面砖、玻璃幕墙不被损坏及污染。（4)拆除后的一切材料按指定地点堆放整齐.(5)外脚手架拆除时，应

20、派专人守护下面，禁止无关人员进入拆除危险区，确保安全.（6)在拆除前，应先与施工外墙的人员商定交叉作业范围，错开工作面，确保施工安全。13 脚手架的结构计算一、参数信息：1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为约8m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1。05m，纵距La为1.2m，大小横杆的步距为1。8 m;内排架距离墙长度为0。20m;大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 220。00 m；采用的钢管类型为 482。8； 横杆与立杆连接方式为双扣件;取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨,竖向间距 3。6 m，水平间距3。6 m，采用扣件连接

21、;连墙件连接方式为双扣件;2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3。000 kN/m2;脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数:2 层;3.风荷载参数本工程地处焦作市，基本风压0.3 kN/m2;风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0。92，计算立杆稳定性时取0。74，风荷载体型系数s 为0.237；4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)：0.1161;脚手板自重标准值（kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：0。140；安全设施与安全网（kN/m2)：0。005；脚手板类别：竹夹板；栏杆挡板类别：竹夹板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/m)：0。031

22、；脚手板铺设总层数：4;5。地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00;立杆基础底面面积（m2）:0。20;地基承载力调整系数：1。00。 二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)第5.2.4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0。031 kN/m ；脚手板的自重标准值：P2=0。351。05/(2+1）=0.122 kN/m ;活荷载标准值: Q=31.05/(2+1）=1。05

23、 kN/m;静荷载的设计值： q1=1.20。031+1。20.122=0.184 kN/m；活荷载的设计值： q2=1.41。05=1.47 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合.跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0。10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080。1841.22+0。101。471。22 =0。233 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = 0.10q1l2 - 0。117q2l2支座最大弯距为 M

24、2max= -0。100.1841.220.1171。471.22 =-0。274 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算: =Max(0.233106，0.274106）/4250=64.471 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 64.471 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3。挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = （0.677q1l4 + 0。990q2l4）/100EI其中：静荷载标准值： q1= P1+P2=0。031+0。122=0.154 kN/m； 活荷载标准值: q2=

25、Q =1。05 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.15412004/(1002。06105101900）+0.9901。0512004/(1002.06105101900) = 1。13 mm；大横杆的最大挠度 1.13 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1200/150 mm与10 mm，满足要求!三、小横杆的计算:根据JGJ1302001第5.2。4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0311。2 = 0。

26、037 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.351。051。2/（2+1)=0。147 kN；活荷载标准值:Q=31.051.2/(2+1) =1.260 kN；集中荷载的设计值： P=1.2（0.037+0。147）+1.4 1.26 = 1.985 kN; 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1。20.0311。052/8 = 0。005 kNm;集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax = Pl/3Mpmax = 1。9851.05/3 = 0。695

27、 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0。7 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.7106/4250=164。712 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =164.712 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50。03110504/(3842.06105101900） = 0。024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0。

28、037+0。147+1。26 = 1.444 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl（3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1444。441050（310502-410502/9 ) /（722。06105101900) = 2.827 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.827 = 2.851 mm；小横杆的最大挠度为 2。851 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编,P96页，双扣件承载力设计值

29、取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN .纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5。2。5)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16。00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0311.22/2=0.037 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0。0311。05/2=0.016 kN;脚手板的自重标准值： P3 = 0.351。051.2/2=0。22 kN；活荷载标准值： Q = 31.051。2

30、/2 = 1。89 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.037+0.016+0.22)+1。41.89=2。975 kN；R 16.00 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1161kN/m NG1 = 0。1161+（1。202/2)0。031/1。8045.00 = 6。161kN；（2)脚手板的自重标准值;采用竹夹板,标准值为0.35kN/m2 NG2= 0。3541.2(1.05+0。2）/2 = 1.05 kN;（3）栏杆与挡脚手板

31、自重标准值；采用竹夹板挡板,标准值为0。14kN/m NG3 = 0。1441。2/2 = 0。336 kN;（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0。005 kN/m2 NG4 = 0。0051.245 = 0.27 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.817 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 31。051。22/2 = 3。78 kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = 1。2 NG+0。851。4NQ = 1。27。817+ 0。851.43。78

32、= 13.878 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1。2NG+1.4NQ=1。27。817+1.43。78=14.672kN;六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0。7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：0 = 0.3 kN/m2； z 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB500092001）的规定采用：z= 0.74; s - 风荷载体型系数：取值为0。237；经计算得到,风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.30.740。237 = 0。037 kN/m2；风荷载设计值

33、产生的立杆段弯矩 MW 为： Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0。85 1。40。0371。21.82/10 = 0.017 kNm；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 = N/（A） + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 13.878 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 14。672kN；计算立杆的截面回转半径 :i = 1.6 cm;计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）表5.3。3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全

34、技术规范(JGJ1302001)表5.3.3得 ： = 1。5 ；计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定:l0 = 3.118 m;长细比： L0/i = 195 ;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0。189立杆净截面面积 : A = 3.98 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩） ：W = 4.25 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 13878/（0.189398)+17040。117/4250 = 188。503 N/mm2;立杆稳定性计算 = 188。503 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 20

35、5 N/mm2,满足要求!不考虑风荷载时 = 14671。8/（0。189398）=195.047 N/mm2;立杆稳定性计算 = 195。047 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!七、最大搭设高度的计算： 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）5。3.6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - (1。2NG2k + 0。851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为:NG2K = NG2+NG3+NG4 =

36、 1.656 kN；活荷载标准值 :NQ = 3。78 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0。116 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩: Mwk=Mw / （1。40。85） = 0。017 /（1.4 0.85） = 0.014 kNm；Hs =( 0.1893.98104205103（1。21。656+0。851。4（3。78+0。1893。981000.014/4。25）)）/(1。20.116)=61。969 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5。3。6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H =

37、 Hs /(1+0.001Hs）H = 61.969 /(1+0。00161。969）=58。353 m;H= 58。353 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为8m,小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算： 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0。237，00.3，Wk = 0.7zs0=0。7 0.920.2370.3 = 0。046 kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 12。96 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规

38、范（JGJ1302001）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）， N0= 5。000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1。4WkAw = 0。831 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5。831 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 200/16的结果查表得到 =0.968，l为内排架距离墙的长度; A = 3。98 cm2;f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9683。98104205103 = 78。979

39、kN；Nl = 5.831 Nf = 78.979，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 5。831小于双扣件的抗滑力 16 kN,满足要求! 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算： 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值：fg = fgkkc = 120 kPa； 其中,地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =69.39 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 :N = 13。878 kN；基础底面面积 ：A =

40、 0.2 m2 。p=69.39kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！十、脚手架配件数量匡算： 扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算:L = 1。1H(n(1+Hs/H)+la/hn-2la/h) + （H/h）-1取整(m+2)c N1 = 1。1（H/2h + 1)n N2 = 2。2(H/h + 1）n2(1+Hs/H） + (c/la+1)(m+2）K2.2 N3 = L/li N4 = 0。3L/li S = 1。1（n-2)lalbL - 长杆总长度（m); N1 - 小横杆数

41、(根)； N2 直角扣件数（个)； N3 - 对接扣件数（个)； N4 - 旋转扣件数(个）； S 脚手板面积(m2); n - 立杆总数(根) n=368; H - 搭设高度（m) H=45; h - 步距（m) h=1.8； la - 立杆纵距(m） la=1.2; li 长杆平均长度； m 大/小横杆搭设根数； K - 脚手板铺设层数； c - 脚手架搭设总长度； lb 立杆横距（m） lb=1.05； Hs - 双立杆计算高度; 长杆总长度（m） L =1.1 45.00 （368（1+0.00/45。00) + 1。20 368/1.80 2 1。20/1。80）+（45.00/1。

42、80-1） (2+2) 220。00=51414.00；小横杆数(根) N1 =1。1 （45.00 /1。80 1/2 + 1) 368 = 5465;直角扣件数(个） N2 =2.2 (45.00 / 1.80 + 1) 3682(1+0。00/45。00） + (220。00/1。20+1） (2+2) 4 2.2 = 48588;对接扣件数(个） N3 =51414。00 / 6。00 = 8569；旋转扣件数(个) N4 =0。3 51414.00 / 6.00 = 2571；脚手板面积（m2) S = 1.1 （ 3682) 1.20 1.05=507.28。根据以上公式计算得长杆总长51414m；小横杆5465根；直角扣件48588个;对接扣件8569个；旋转扣件2571个；脚手板507。276m2。 编制单位：中铁十五局二公司 编制时间：2012年12月5日