塔吊基础施工设计方案.docx

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1、目录第一章编制依据1第二章工程概况1第三章塔吊选型及相关参数信息13.1塔吊选型13.2塔吊技术参数13.3塔吊自重3第四章塔吊基础型式4第五章QTZ80塔吊基础的计算书 45.1四桩承台计算书45.2五桩承台计算书 12第六章基础制作206.1管理机构及劳动力计划206.2施工部署206.3质量保证措施 216.4安全保证措施22第七章附图227.1塔吊基础平面定位图 227.2承台剖面图、配筋表 24第一章编制依据序号类别文件名称编勺1技术规范建筑桩基技术规范JGJ94-20082建巩施工手朋第五版3塔式起重机基础工程设计施工手册中国建筑工业出版社4建筑地基基础设计规范GB50007-20

2、115混凝土结构设计规范GB50010-20106塔式起重机安全规程GB5144 20067建筑机械使用安全技术规程JGJ33-20128攵土侦/ E%性塔式起重机操作使用规程JG/T 100-19999塔吊说明书(QTZ80) TC6013-6塔式起重机使用说明书TC6013-6-C410施工图纸福州鲁能花园项目施工总承包工程施工图纸建施、结施第二章工程概况2.1工程建设概况表工程名称福州鲁能花园项目施工总承包工程工程性质住宅建设规模4.3亿工程地址福州市南平东路与秀峰路以北， 厦 坊路以东。总占地面积约5万itf总建筑面积262145.96 m2建设单位福州鲁能地产有限公司项目承包范围合同

3、及图纸范围内的施工内容设计单位厦门佰地建筑设计有限公司主要分包工程/勘察单位1厦门地质工程勘察院合同要求质量至少1栋取得闽南杯 一监理单位厦门协诚工程建设监理有限公司工期1#4#，总工期613天；5#9# ,总工期611天；10#11#，总工期 613天；总承包单位中建八局第一建设有限公司安全福州市安全文明观摩工地工程主要功能 或用途住宅第三章塔吊选型及相关参数信息3.1塔吊选型现场1#、3#、4#楼选用3台(QTZ80)TC6013A-6塔吊，具体位置见附图一：塔吊平面布置图。选取最高4#楼塔吊进行塔吊桩基础验算。3.2塔吊技术参数表3.2-1 TC6013塔式起重机起重特性表60米工作幅度

4、2.517.520252831.8323538起重量两倍率3.002.982.672.41(t)四倍率6.005.134.353.753.282.902.592.3460米工作幅度40454850555860起重量（t）两倍率2.251.931.771.681.471.361.30四倍率2.181.861.701.611.401.291.23表3.2-2 TC6013塔式起重机技术性能表 1机构工作级别起升机构M4回转机构M5牵引机构M4公称起重力矩 KN.m800起重一工作幅度m最小2.5最大60最大工作局度m固定式附着式46m220最大起重量t6起升机构型号QE680D （带强制通风）倍率

5、oc=2a=4起重量/速度 t/m/min1.5/803/403/406/202倍率最低稳定下降速度 m/min 5功率KW24/24牵引机构速度 m/min055功率 KW4.0回转机构速度 m/min0 0.8功率 KW5.5 X 2顶升机构速度 m/min0.7功率 KW7.5工作压力MPa25平衡重最大工作幅度m30354045505560重量（t）8.559.9511.412.814.215.6517.05/、他电机总功率kw39 （不包括液压系统）最大工作风压Pa250 (折合风速20m/s )最大非工作风压Pa800 (折合风速20m/s )允许工作温度C-20 +40表3.2-

6、3 TC6013塔式起重机技术性能表2型号QE680D （带强制通风）起型号YZRDW225M-4/8升电动机功率（kw）24/24机转速(r/min)1420/725构卷筒最大容绳量（m）440缠绳层数（层）6转速(r/min)45.3/90.6制动器型号YWZ3-315/45-16额的U动力矩(N - M)630钢丝绳规格6 X 29Fi+IWR-13-1770最大线速度m/min160最大牵引力N17500减速机型号J610牵 引 机 构型号BP40电动机型号YEJ112M-4B5功率(kw)4.0转速(r/min)1430钢丝绳慢速(m/min)7.5低速(m/min)2.5高速(m/

7、min)50型号6X 19-7.7-1550-右交最大牵引力(N)5680回转机构电动机型号YTW112M-4B5功率(kw)4.0转速(r/min)0 1440减速机型号XX5-100.195CA-12/16传动比195车刖出炀齿轮参数模数m12齿数z16变位系数x+0.5顶 升 机 构电动机型号Y132功率(kw)7.5转速(r/min)1440液压泵站型号TYQ80G流量(l/min)14工作压力(Mpa)25顶升油缸缶工/杆直径(mm )160/110最大顶升力(t)50顶升速度(m/min)0.73.3塔吊自重选取塔吊安装高度最大的4#楼塔吊验算:)丁与名称重量(kg)合计1固定基为

8、B125012502标准节B2X 123024603标准节A22 X 940385404爬升架400040005回转总成420042006司机室5005007回转塔身110011008塔顶150015009平衡臂总成6500650010一块平衡重285028501160米起重皆总成770077001260米起重皆平衡重4X 2850+2 X 14001420013总计84800kg支腿固定式地基基础荷载：（TC6013塔吊说明书提供）荷载 工况、Fh (KN)F/ (KN)M (KN.m)Mi (KN.m)工作工况22.8684.52152402非工作工况97624.52695.10.0第四章

9、塔吊基础型式根据图纸及现场情况，1#塔吊基础采用3根PHC 500 AB 125和相邻1个2桩承 台、1个1桩承台组合成一个大承台；3#塔吊基础采用3根PHC 500 AB 125和1个2 桩承台组合成一个大承台；4#塔吊基础采用4根PHC-600-130A和相邻1个2桩承台 组合成一个大承台。塔吊基础桩按照正式桩要求进行施工。塔基承台的要求:（1）混凝土强度等级C35。（2）混凝土深度应大丁 1350mm。（3）混凝土基础表面应校水平，平 面度误差小丁 1/500。（4）预埋螺栓采用原厂生产的16根M39高强地脚螺栓，地脚螺 栓露出碌135mm。（5）塔吊基础的配筋按照厂家给配筋做法。第五章

10、 QTZ80塔吊基础的计算书5.1四桩承台计算书一、计算依据1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑桩基技术规范JGJ94-20084、建筑地基基础设计规范 GB50007-2011、塔机届性塔机型号QTZ80塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)46塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.8三、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)848起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)908水平荷载标准值Fvk(kN)40倾覆力矩标准值

11、Mk(kN - m)900非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)848水平荷载标准值Fvk(kN)50倾覆力矩标准值Mk(kN- m)14002、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35F k1 =1.35 X 8481144.8起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk =1.35 X 6081竖向荷载设计值F(kN)1144.8+81= 1225.8水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk =1.35 X 4054倾覆力矩设计值M(kN - m)1.35M k =1.35 X 9001215非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk =1.35 X 848 114

12、4.8水平荷载设计值Fv(kN)1.35F vk =1.35 X 5067.5倾覆力矩设计值M(kN - m)1.35M k = 1.35 X 1400 1890四、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.35承台长l(m)5.5承台宽b(m)5.5承台长向桩心距al(m)4.5承台宽向桩心距ab(m)4.5桩直径d(m)0.6承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重T C(kN/m 3)25承台上部覆土厚度h(m)0一、一 一、3承台上部覆土的正度t(kN/m19承台混凝土保护层厚度3(mm)50配置暗梁否基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(h cth T )=

13、5.5 X 5.5 X (1.35 X 25+0 X 19)=1020.938kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35 X 1020.938=1378.266kN-X-rHvTk yVt A_p- 口匚-I / 2 . 2 0.5/4 L 2 . 4 l 2 0.5 c CC A桩对角线距离：L=(a b +a i) =(4.5 +4.5 ) =6.364m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+G k)/n=(848+1020.938)/4=467.234kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax =(Fk+G k)/n+(M k+FVk h)/L=

14、(848+1020.938)/4+(1400+50 X 1.35)/6.364=697.83kNQkmin =(Fk+Gk)/n-(M k+FVkh)/L=(848+1020.938)/4- (1400+50 X 1.35)/6.364=236.639kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+F vh)/L=(1144.8+1378.266)/4+(1890+67.5X 1.35)/6.364=942.07kNQmin=(F+G)/n-(M+F vh)/L=(1144.8+1378.266)/4- (1890+67.5 X 1.35)/6.364

15、=319.463kN五、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数。C0.85 3桩混凝土自重t z(kN/m )25桩混凝土保护层厚度6(mm)40桩入土深度lt(m)25桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值2700地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0承台埋置深度d(m)1.35是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值q pa (kPa)抗拔系数承载力特征值fak (kPa)淤泥1351000.7-杂填土222000.7-粘性土7.4243400.7-粉土14.5182000.7-杂填土222000.7-1、桩基竖向抗压

16、承载力计算桩身周长： u=兀 d=3.14 x 0.6=1.885m桩端面积：Ap= d2/4=3.14 X 0264=0.283m 2Ra = u 2 Sia ，l+q pa，E p=1.885 X (11.65 X 5+2 X 2+7.4 X 24+3.95 X 18)+200 X 0.283=642.676kNQ k=467.234kN a=642.676kNQkmax =697.83kN 0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积： Aps=n兀d2/4=16 X 3.142 2/4=1018mm 2(1) 、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩

17、顶轴向压力设计值：Q=Q max =942.07kN桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN满足要求！(2) 、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin =236.639kN0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！六、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 25150承台底部短向配筋HRB400 25150承台顶部长向配筋1HRB400 25150承台顶部短向配筋HRB400 251501、荷载计算承台有效高度：h 0=1350-50-25/2=1288mmM=(Q max +Q min )L/2=(942.07+(319.463)X 6.364/2=4014.173kN- mX方向：Mx=Ma

18、 b/L=4014.173X 4.5/6.364=2838.449kN- mY方向：My=Ma l/L=4014.173X 4.5/6.364=2838.449kN- m2、受剪切计算V=F/n+M/L=1144.8/4 + 1890/6.364=583.185kN受剪切承载力截面高度影响系数：6 hs=(800/1288) 1/4 =0.888塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：ab=(a b-B-d)/2=(4.5-1.8-0.6)/2=1.05ma n=(a l-B-d)/2=(4.5-1.8-0.6)/2=1.05m剪跨比：入b=a1b/h 0=1050/1288=0.815，取入b=0.

19、815 ;&= a 1l/h 0=1050/1288=0.815，取入=0.815 ;承台剪切系数:a b=1.75/( b+1)=1.75/(0.815+1)=0.964a=1.75/( l-+1)=1.75/(0.815+1)=0.964Ghsabftbh 0=0.888 X 0.964 X 1.57 双 10.5 X 1.288=9518.777kN6hsMtlh0=0.888 X 0.964 X 1.57 双 10.5 X 1.288=9518.777kNV=583.185kN B+2h =4.376m , a=4.5mB+2h =4.376m角桩内边缘至承台外边缘距离：Cb=(b-a

20、 b +d)/2=(5.5-4.5+0.6)/2=0.8mc =(l-a +d)/2=(5.5-4.5+0.6)/2=0.8m角桩冲跨比：入 b=a1b/h 0=1050/1288=0.815，取入b=0.815 ;&”= a n/h 0=1050/1288=0.815，取入=0.815 ;角桩冲切系数：6 1b=0.56/( b+0.2)=0.56/(0.815+0.2)=0.552海=0.56/( l-+0.2)=0.56/(0.815+0.2)=0.5526b(cb+alb+ c +a /2)成 ft h 0=0.552 X (0.8+1.05/2)+0.552 X (0.8+1.05/

21、2)X 0.954 X 1570 X 1.288=2820.425kNN=V=583.185kN - ft h =2820.425kN满足要求!4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积)2=808.0aS1= My/( 1fcbh 02)=2838.449 X 6/01.03X 16.7 X 5500 X 1)288018& = 1-(1-2 asi)0.5 = 1-(1- 2 X 0.018)0.5=0.0180=1- &/2=1-0.018/2=0.991Asi=M y/( S1hfy1)=2838.449X 6F01991X 1288 X 360)=6178mm最小配筋率:p =ma

22、x(0.2,45ft/f y)=max(0.2,45X 1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(A si,p b)=max(6178,0.002 X 5500 X 1288)=14168nft m承台底长向实际配筋： AS1=18490mm 2A 1=14168mm 2满足要求!(2)、承台底面短向配筋面积)2=808.0aS2= Mx/( 2fcbh 02)=2838.449 X 6V01.03X 16.7 X 5500 X 2)288018& = 1-(1-2 aS2)0.5 = 1-(1- 2 X 0.018)0.5=0.018卷2=1-家2

23、=1-0.018/2=0.991As2=M x/( S2hfy1)=2838.449X (0.991X 1288 X 360)=6178mh最小配筋率:p =max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45x 1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674,p lh)=max(9674,0.002 x 5500 x 1288)=14168n2i m承台底短向实际配筋：As2=18490mm2A 2=14168mm 2满足要求!(3) 、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3=18490mm2 0.5AS1=0.5 X 18490=

24、9245mn2满足要求!(4) 、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：As4=18490mm2 0.5As2=0.5 X 18490=9245mn2满足要求!(5) 、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向10500。七、配筋示意图FH55lOKflO 独* d .J .- . 1 A - ；2 一900 16 g螺施推* 88200桩配筋图innfiRon承台配筋图5.2五桩承台计算书、计算依据：1、 塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑桩基技术规范JGJ94-20084、建筑地基基础设计规范 GB50007

25、-2011、塔机届性塔机型号1QTZ80塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)46塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)|1.8三、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fki(kN)848起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)908水平荷载标准值Fvk(kN)40倾覆力矩标准值Mk(kN - m)900非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)848水平荷载标准值Fvk(kN)50倾覆力矩标准值M k(kN- m)14002、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35F k1 =1.35 X 848

26、1144.8起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk =1.35 X 6081竖向荷载设计值F(kN)1144.8+81= 1225.8水平荷载设计值Fv(kN)1.35F vk =1.35 X 4054倾覆力矩设计值M(kN - m)1.35M k =1.35 X 9001215非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk =1.35 X 848 1144.8水平荷载设计值Fv(kN)1.35F vk =1.35 X 5067.5倾覆力矩设计值M(kN - m)1.35M k =1.35 X 1400 1890四、桩顶作用效应计算承台布置桩数n5承台高度h(m)1.35承台长l(m)5.5

27、承台宽b(m)5.5承台长向桩心距al(m)4.5承台宽向桩心距ab(m)4.5桩直径d(m)0.5承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重T C(kN/m 3)25承台上部覆土厚度h(m)0一，、一一、3承台上部覆土的3!度t(kN/m19承台混凝土保护层厚度6(mm)50配置暗梁否姑s基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(h cfh T )=5.5 X 5.5 X (1.35 X 25+0 X 19)=1020.938kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35 X 1020.938=1378.266kN桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4

28、.5 2+4.52)0.5=6.364m b l .1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+G k)/n=(848+1020.938)/5=373.788kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax =(Fk+G k)/n+(M k+Fvk h)/L=(848+1020.938)/5+(1400+50 X 1.35)/6.364=604.383kNQ kmin =(Fk+G k)/n-(M k+Fvkh)/L=(848+1020.938)/5- (1400+50 X 1.35)/6.364=143.192kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下:X 1.35)

29、/6.364=815.917kNX 1.35)/6.364=193.309kNQmax=(F+G)/n+(M+F vh)/L=(1144.8+1378 .266)/5+(1890+67.5Qmin=(F+G)/n-(M+F vh)/L=(1144.8+1378.266)/5- (1890+67.5五、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数。C0.85，一3桩混凝土自正t z(kN/m )25桩混凝土保护层厚度6(mm)40桩入土深度lt(m)25桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值2700地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0承台埋置深度d(m)1.35是否考虑承

30、台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值q pa (kPa)抗拔系数承载力特征值fak (kPa)淤泥1351000.7-杂填土222000.7-粘性土7.4243400.7-粉土4.5182000.7-杂填土222000.7-1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=兀 d=3.14 X 0.5=1.571m桩端面积：Ap= d2/4=3.14 X 0254=0.196m 2Ra = u Z Sia ，l+q pa A p=1.571 X (11.65 X 5+2 X 2+7.4 X 24+3.95 X 18)+200 X 0.196=527.709kNQ k

31、=373.788kN a=527.709kNQkmax =604.383kN 0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：Aps=n兀d2/4=12 X 3.142 2/4=763mm 2(1) 、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max =815.917kN桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN满足要求！(2) 、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=143.192kN 0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！六、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 32150承台底部短向配筋HRB400 25150承台顶部长向配筋HR

32、B400 25150承台顶部短向配筋HRB400 251501、荷载计算承台有效高度：h 0=1350-50-32/2=1284mmM=(Q max +Q min )L/2=(815.917+(193.309)X 6.364/2=3211.338kN- mX方向：Mx=Ma b/L=3211.338X 4.5/6.364=2270.759kN- mY方向：My=Ma i/L=3211.338X 4.5/6.364=2270.759kN2、受剪切计算V=F/n+M/L=1144.8/5 + 1890/6.364=525.945kN受剪切承载力截面高度影响系数：6 hs=(800/1284) 1/

33、4 =0.888塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a 1b =(a b-B-d)/2=(4.5-1.8-0.5)/2=1.1ma n=(a l-B-d)/2=(4.5-1.8-0.5)/2=1.1m剪跨比：入b=a1b/h 0=1100/1284=0.857，取入b=0.857 ;&= a n/h 0=1100/1284=0.857，取入=0.857 ;承台剪切系数：a b=1.75/( b+1)=1.75/(0.857+1)=0.943a l=1.75/( i-+1)=1.75/(0.857+1)=0.943Ghsabftbh 0=0.888 X 0.943 X 1.57 双 10.5 X 1

34、.284=9284.434kN6hsMtlh0=0.888 X 0.943 X 1.57 双 10.5 X 1.284=9284.434kNV=525.945kN B+2h 0=4.368m , al=4.5mB+2h 0=4.368m角桩内边缘至承台外边缘距离：Cb=(b-a b +d)/2=(5.5-4.5+0.5)/2=0.75mc l=(l-a l+d)/2=(5.5-4.5+0.5)/2=0.75m角桩冲跨比：入 b=a1b/h 0=1100/1284=0.857，取入b=0.857 ;&”= a n/h 0=1100/1284=0.857，取入=0.857 ;角桩冲切系数：6 1b

35、=0.56/( b+0.2)=0.56/(0.857+0.2)=0.536ii=0.56/( |-+0.2)=0.56/(0.857+0.2)=0.53%(Cb+aib + 敝c+aii/2)祁 ft h。=0.53乂 (0.75+1.1/2)+0.53X (0.75+1.1/2)XO.954 X 1570 X 1.284=2650.327kNN=V=525.945kN A1=14124mm 2满足要求!(2)、承台底面短向配筋面积S2= M x/( 2fcbh 02)=2270.759X 6101.03X 16.7 X 5500 X 2)284015)2=80& = 1-(1-2 as2)0

36、.5 = 1-(1- 2 X 0.015)0.5=0.015德=1- 2/2=1-0.015/2=0.993X 1284 X 360)=4949mmAs2=M x/(第hofy1 )=2270.759X *03.993最小配筋率:p =max(0.2,45ft/fyi)=max(0.2,45x 1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674,p lh)=max(9674,0.002 X 5500 X 1284)=14124n2i m承台底短向实际配筋：As2=18490mm2A 2=14124mm 2满足要求!(3) 、承台顶面长向配筋面积承台顶

37、长向实际配筋：As3=18490mm2 0.5As1=0.5 X 30294=15147mn2满足要求!(4) 、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：As4=18490mm2 0.5As2=0.5 X 18490=9245mn2满足要求!(5) 、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向500七、配筋示意图承台配筋图900 1209螺旋箍知8200桩配筋图第六章基础制作6.1管理机构及劳动力计划1）管理机构名 称人数名称人数执行经理r 郭超项目总工 吴超.施工员李纲强测量员王斌安全员赵志强技术员洪枝树2）劳动力计划j丁亏工种人数J丁亏工种人数1钢筋工65防水工42混凝土工46安装工23挖

38、掘机工17电工24砌筑工48杂工46.2施工部署1）施工顺序根据现场条件，结合工程桩检测情况，计划先施工3#、4#塔吊基础，后施工1#塔吊基础 塔吊基础的施工流程:定位放线土方开挖 一基础垫层一 砖胎膜防水层 一 钢筋绑扎 一 螺栓预埋 一 浇筑船2）施工计划3#、4#塔吊基础施工计划：2016年7月2日2016年7月7日1#塔吊基础施工计划：2016年7月10日2016年7月15日。3）施工方法混凝土标号为C35 ,在混凝土基础内预埋地脚螺栓，受力钢筋和架立钢筋等，应严 格按塔机基础图进行施工。基础与承台、底板相交部分处理：如遇到临近承台在塔吊基础范围内时，需与塔吊基础同时施工，塔吊基础与相邻底板 钢筋按钢筋的锚固长度进行预留，并预留足搭接尺寸，待底板施工时，采取搭接连接。 基础外围预埋3mm厚300mm宽的止水钢板。塔吊基础顶面标高同相邻底板面标高。6.3质量保证措施部位保证措施基础承台实行自检、互检、交接检