高支撑专项施工方案（专家论证）.doc

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1、一、 工程概况1.1危险性较大的分部分项工程概况： 郧县城关武阳片区A06地块（碧水郧天）棚户区改造工程，位于郧县城关武阳岭，发包人是十堰郧阳惠民住房投资开发有限公司，由湖北华宇高科建筑设计咨询有限公司设计，武汉南亚建设监理有限公司监理，湖北红旗建设集团有限公司承建。本期工程由6个栋号组成，11#楼为廉租房，其余均为安置房，建筑总面积约106875.89平方米。 7#、9#楼左幅、10#楼左幅、11#楼、12#楼均为18层，其中地上18层，地下3层，车库高6.6m，负一层4.5m，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，需编制专项施工方案并组织专家论证。1.2施工平面布置图附图如下：1.3

2、施工要求和技术保证条件 1.3.1：模板应按照设计与施工说明书拼装。木杆，钢管，等支架立柱不得混用。1.3.2：竖向模板和支架立柱支撑部分安装在12cm钢性混凝土地面上，并有排水措施。1.3.3：当满堂或共享空间模板支架立柱高度超过8米时，若地基达不到承载力要求，则应先施工地面以下的工程，再分层回填，夯实基土，浇筑地面混凝土垫层，达到强度后才可之设模板。 13.4：模板及其支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定措施。 1.3.5：现浇钢筋混凝土梁板，当跨度大于4M时，模板应该起拱，当设计无具体要求时起拱高度谊为全跨长度的1/1000-3/1000。 1.3.6：钢管立柱应设垫木和底座，

3、顶部应设可调支拖，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200，安装时保证上下同心。 1.3.7：在立柱底距离地面200处，纵横水平方向应该按照纵下横上的程序设置扫地杆，当层高在8-20米时，在最顶步距两水平拉杆中间应该应分别增设一道水平拉杆，所有水平拉杆的端部都应该与建筑物顶紧顶牢。 1.3.8：立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，个接头中心距离节点不宜大于步距的1/31.3.9：满堂模板及共享空间模板支架立柱在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，剪刀撑宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部和扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀

4、撑应该与地面顶紧，夹角宜为45到60度，当建筑高度为8-20米时除应满足上述规范外，还应该在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之子斜撑，在有水平剪刀撑处，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。剪刀撑必须采用搭接，搭接长度500mm，用2个旋转扣件分别在离杆端100mm处进行固定。二、 编制依据1、十堰市郧阳国际园施工图纸；2、建设部建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；3、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；5、混凝土结构设计 沈普生，第三版6、建筑结构荷载规范GB50009-20127、混凝土结构工程施工及验

5、收规范（GB 50204-2011）8、建筑变形测量规范JGJ8-20079、危险性较大的分部分项工程安全管理办法 三、施工计划3.1施工进度计划表附图如下：3.2材料与设备计划：本工程模板采用18mm厚木九夹板，方木采用4090mm，模板支撑体系拟采用483.0mm扣件式钢管脚手架，穿梁螺杆采用。各种规格钢管力学性能表截面尺寸截面积A重量N/M截面惯性矩截面最小抵抗矩483.548938.412.195.08483.042433.310.784.49482.7384 30.29.894.12四、施工工艺及操作要求 梁，板模板支撑示意图（剪刀撑详剪刀撑布置图）4.1技术参数基本搭设参数模板支架

6、高H为9m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.4m，立杆纵距la取0.9m，横距lb取0.9m。模板底部的方木，截面宽40mm，高90mm，布设间距0.3m。材料及荷载取值说明本支撑架使用 483.0钢管，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等.计算项目标准值（kN/)荷载效应组合时分项系数模板自重 0.51.35 混凝土自重 241.35 钢筋自重 1.51.35施工人员及设备活荷载 2.51.

7、4振捣混凝土 21.4板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。4.2工艺流程4.2.1 工艺流程：超平，弹线，支架搭设，支柱头模板，铺设底模板，拉线找平，封侧模，预检 4.2.2 根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。 4.2.3 梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为0.4m；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）1400mm；.立杆

8、顶端必须设置纵横双向水平杆。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。 4.2.4 梁模板安装大龙骨采用483.0mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm90mm方木，间距150mm，其跨度等于大龙骨间距。 梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的1/1000-3/1000，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。 梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧吊模并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为450，垂直间距400。4.3施工方法 支撑体系搭设前应按方案图进行放线。搭设过程中，严禁集中超负荷

9、堆放钢筋、机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。4.4检查验收 验收前，请相关班组作好自检工作，发现问题，随时纠正，三检合格后填写验收申请资料报验。 验收参加单位及相关人员，总承包单位：项目经理、项目工程师（技术负责人）监理单位：监理专业工程师、总监理工程师及项目组专业工程师等相关人员必须到场参加验收，发现问题，必须纠正后申请复验，合格后，请各有关人员签字后方可进入下道工序施工。五、 施工安全保证措施5.1组织保障5.1.1为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援领导小组，由项目经理任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。5.1.2项目部应急救援领导小组：组 长项目

10、经理副组长施工员安全员组 员技术员钢筋班砼班资料员木工班预算员电工当施工发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。施工现场紧急情况处理流程图项目经理或现场负责人迅速作出判断，下达应急指令；同时以最快方式向本单位工程部门、经理报告，并根据情况的严重程度决定是否报警。发现人发现后立即向项目经理或现场负责人报告公司工程部、安全生产委员会下属单位工程部门、经理判定项目部应急措施的适宜性，重大情况立即赶赴现场协助处理，并向公司工程部和安全生产委员会报告。跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件。应急电话：火警119； 匪警110；

11、 交通事故122； 急救1205.2技术措施：5.2.1高支模安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。5.2.2所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。5.2.3项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。5.2.4高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗

12、作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。5.2.5安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员应按规定正确佩戴和使用安全带。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5.2.6支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计允许荷载。5.2.7已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目安全网。5.2.8高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安

13、全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。5.2.9浇筑混凝土时应派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。 5.2.10混凝土泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。5.3应急预案应急救援领导小组的职责1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2）负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。3）进行有针对性的应急救援应变演习，

14、有计划区分任务，明确责任。4）当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。5.3.1应急救援工作程序1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3）事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。4）项目部指定资料员负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告

15、的真实性和时效性。5.3.2救援方法5.3.1高空坠落应急救援方法：1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方

16、向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。5.3.2模板、坍塌应急救援方法：1）地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。5.3.3物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进

17、行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1) 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2) 对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3) 对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4) 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。5) 预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支

18、 架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担 架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬 梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援5.4监测监控梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测，监测仪器为全站仪。本方案采取如下监测措施：5.4.1班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。5.4.2日常检查、巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。

19、3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降，垂直度偏差是否超出规范要求。5）施工过程中是否有超载的现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。5.4.3脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。5.4.4在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方可开始浇砼。浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停工整改，隐患消除后再施工。构件允许偏差见下表：序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢板尺3立杆全高垂直度绝对偏差100mm吊

20、线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/400钢板尺5.4.5高大模板施工过程中，施工单位进行监测，每次监测结果必须由监测人、项目经理、项目总监签字，提供给施工、监理、设计及业主等相关单位。5.4.6监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结果评述。5.4.7监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站、市建筑委员会报告。5.4.8本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。5.4.9观测点的布设：根据图纸情况，观测点需尽量选择在受力最大位置，每个监测坡面布设不少于3个支架沉降观测点（如下图）。监测

21、仪器精度应满足现场监测要求并按上表设变形监测报警值。5.4.10监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过2030分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。 六、劳动力计划6.1专职安全生产管理人员、特种作业人员附后七、计算书及相关图纸模板系统验算板模板计算书（一）基本搭设参数模板支架高H为9m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.4m，立杆纵距la取0.9m，横距lb取0.9m。模板底部的方木，截面宽40mm，高90mm，布设间距0.3m。材料及荷载取值说明本支撑架使用 483.0钢管，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。按荷

22、载规范和扣件式钢管模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等.计算项目标准值（kN/)荷载效应组合时分项系数模板自重 0.51.35 混凝土自重 241.35 钢筋自重 1.51.35施工人员及设备活荷载 2.51.4振捣混凝土 21.4板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算 （1）荷载计算，模板的截面抵抗矩为：

23、w900/6=4.86mm3；模板自重标准值：0.50.9=0.45kN/m；新浇混凝土自重标准值：0.1225.50.9 =2.754kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：2.50.9 =2.25kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：20.9=1.8kN/m。由永久荷载控制的组合时分项系数取1.35 g =(+)1.35=(0.45+2.75)1.35=4.32kN/m；q =(+)1.4=(2.25+1.8)1.4 =5.67kN/m；对荷载分布进行最不利组合，最大弯矩计算公式如下：Mmax= -0.1-0.117= -0.16.430.30.3-0.1175.670.30.3= -0.

24、098kNm；（2）底模抗弯强度验算 = M/Wf =0.098/(4.86)=2.0N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =2N/mm2小于抗弯强度设计值fm =15N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6+0.617=0.64.320.3+0.6175.670.3=1.83kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： =3Q/(2bh)fv =31830/(2100018)=0.16N/mm2；底模的抗剪强度=0.16N/mm2小于抗剪强度设计值fv =1.3N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=90

25、0/12=4.374 mm4；刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算： =0.677(+)/(100EI)+0.990(+)/(100EI)=0.6774.32/(1006000437400)+0.9905.67/(1006000437400)=0.263mm；挠度设计值 =Min(300/250，10)=1.2mm底模面板的挠度计算值 =0.263mm小于挠度设计值v =Min(300/250，10)mm ，满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板的截面抵抗矩为：w900/6=4.86mm3；模

26、板自重标准值：0.50.3 =0.15kN/m；新浇混凝土自重标准值：0.1225.50.3 =0.918kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：2.50.3 =0.75kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：20.3=0.6kN/m。由永久荷载控制的组合时分项系数取1.35 g =(+)1.35=(0.15+0.918)1.35=1.44kN/m；q =(+)1.4=(0.75+0.6)1.4 =1.89kN/m； 支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g-0.117q= -0.11.44-0.1171.89=-0.295kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=b/6=40/

27、6=5.4cm3； = M/Wf =0.295/(5.4)=5.47N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =5.47N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6+0.617ql=0.61.440.9+0.6171.890.9=1.827 kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： =3Q/(2bh)fv =0.76N/mm2；底模方木的抗剪强度 =0.76N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=40/12=2.4

28、3mm4；刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算： =0.677(+)/(100EI)+0.990(+)/(100EI)=0.677(0.918+0.15)/(10090002430000)+0.990(0.75+0.6)/(10090002430000)=0.618mm；挠度设计值 =Min(900/250，10)=3.6mm底模方木的挠度计算值 =0.618mm 小于 挠度设计值v =Min(900/250，10)mm ，满足要求。（三）板底横向水平钢管的强度与刚度验算根据JGJ1302011，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承

29、受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算材料自重：0.036kN/m；方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1gl+1.2ql=1.11.440.9+1.21.890.9=3.467kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算横向水平钢管计算简图、内力图、变形图如下：参照混凝土结构设计，内力最不利组合取系数 Mmax=0.2673.4670.9+0.10.0360.90.9=0.84Nmax=2.2673.467+1.10.0360.9+3.467=11.36KN参照混凝土结构设计，内力最不利组

30、合取系数 支撑钢管计算简 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 11.36 kN ；钢管的最大应力计算值 = 0.84/5.08=165.55 N/mm2；钢管的最大挠度 max = 1.668 mm ；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 =165.55 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值 =1.668小于最大允许挠度 v=min(900/250,10) mm,满足要求!（四）扣件抗滑力验算板底横向水平钢管

31、的最大支座反力，即为扣件受到的最大滑移力，扣件连接方式采用双扣件，扣件抗滑力按下式验算 NRc0.75%=12 KN N=11.36kN；双扣件抗滑移力11.36kN小于 Rc=12kN ,满足要求。（五）立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：其中F为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是可调托座传力，根据前节支座反力计算，此值为F1=11.36kN。，钢管自重为：3.840.457410+3.8410.3310=0

32、.88KN立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F2=0.88+11.36=12.24kN；（2）立杆稳定性验算。按下式验算 =N/(A)f -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.89mm2；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.4+20.3=2m；l0=kh=1.1551.781.4=2.87m；式中：h-支架立杆的步距，取1.4m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.3m； -模板支架等效计算长度系数，取1.155； k -计算长度附加系数，取值为1.78；故l0取2.87m；=l0/i=2.

33、87 /15.8=182；查规程附录C得 = 0.216； =N/(A)=12.24103 /(0.2164.89102)=115.88N/mm2；立杆的受压强度计算值 =116N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。梁模板计算书荷载参数梁底模板自重标准值为0.5kN/m2；施工人员及设备荷载标准值为2.5kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇梁混凝土自重标准值25.5kN/m3一，梁侧模强度刚度验算一、梁模板基本参数梁截面宽度B=350mm梁截面高度H=1000mm，H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径12mm450mm，对拉螺栓在垂直

34、于梁截面方向距离(即计算跨度400mm梁模板使用的方木截面4090mm梁模板截面侧面方木距离100mm 构件强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:F= 其中混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t新浇混凝土的初凝时间，t=3.000hV混凝土的浇筑速度，取3.000m/hH混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m1外加剂影响修正系数，取1经计算得F=0.2824311.732=34.91KN/m2活荷载Q=4=52.72梁侧模计算按3跨连续梁计算 计算跨度为1002、抗弯强度验

35、算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下：Mmax=0.1ql20.152.720.100.10=0.053kNm； =0.053/2.430104=2.18N/mm2；面板计算应力 =2.18N/mm2 小于 梁面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=4.74kN,抗剪强度按照下面的公式计算： =34.741000/(245018)=0.87N/mm2；面板受剪应力计算值 =0.87小于fv=1.40N/mm2，满足要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，刚度验算

36、时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下: 其中，l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52134.91/(1006000.002.18)=0.015mm；面板的最大挠度计算值 =0.015mm 小于 面板的最大允许挠度值 v = min(300.00 / 250,10)mm，满足要求！梁侧模板稳定性在构造上满足一般条件时，主要受穿梁螺杆强度满足，故直接验算螺杆强度二、穿梁螺栓计算计算公式:N N = fA其中N穿梁螺栓所受的拉力；A穿梁螺栓有效面积(mm2)f穿梁螺栓的抗拉强度设计值，

37、取170N/mm2穿梁螺栓承受最大拉力N = (1.3534.91+1.44.00)1.380.4/4=11.86kN穿梁螺栓直径为12mm；穿梁螺栓有效直径为9.9mm；穿梁螺栓有效面积为A=76.000mm穿梁螺栓最大容许拉力值为N=12.92kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=11.86kN穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm 每个截面布置4道穿梁螺栓450。穿梁螺栓强度满足要求二,梁底模板强度和刚度验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,以单位长度的面板作为计算单元进行计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为

38、:W = 0.418.0018.00/6 = 2.16mm3；I = 0.418.0018.0018.00/12 =1.94mm4；1、荷载计算模板自重标准值：0.50.35 =0.18kN/m；新浇混凝土自重标准值：0.3525.51 =9kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：2.50.4 =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：20.4=0.8kN/m。由永久荷载控制的组合时分项系数取1.35 g =(+)1.35=(0.18+9)1.35=12.4kN/m；q =(+)1.4=(0.75+0.6)1.4 =2.52kN/m；荷载标准值为：qk =0.18+9+1+0.8=11kN/m

39、；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下：Mmax=0.1250.125150.1500.15=0.042kNm； =0.042/2.430104=1.72N/mm2；面板计算应力 =1.72 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求！3、 抗剪强度验算4、 支座处剪力值为Q=0.625ql=0.625150.15=1.4KN面板承受的剪力为Q=1.4kN,抗剪强度按照下面的公式计算： =31.41000/(245018)=0.26N/mm2；面板受剪应力计算值 =0.26小于fv=1.40N/mm2，满足要求

40、。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下: 其中，l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52115/(1006000.002.18)=0.03mm；面板的最大挠度计算值 =0.03mm 小于 面板的最大允许挠度值 v = min(200.00 / 250,10)mm，满足要求！三）梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩W分别为: W=4

41、090.0090.00/6=5.4 I=40.0090.0090.0090.00/12 = 2.43 mm4； 1、荷载的计算模板自重标准值：0.50.35 =0.18kN/m；新浇混凝土自重标准值：0.3525.51 =9kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：2.50.4 =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：20.4=0.8kN/m。由永久荷载控制的组合时分项系数取1.35 g =(+)1.35=(0.18+9)1.35=12.4kN/m；q =(+)1.4=(0.75+0.6)1.4 =2.52kN/m；2、抗弯强度验算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公

42、式如下: 最大弯矩 M =0.112.40.350.35+0.1172.520.350.35= 0.19 kNm；最大剪力 Q =0.612.40.35+0.6172.520.35= 3.46kN；最大受弯应力 = M / W = 0.19/5.40 = 3.51 N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值 = 3.51N/mm2 小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=13.000 N/mm2，满足要求!3、抗剪强度验算截面最大抗剪强度必须满足: 支撑小楞的受剪应力值计算： = 33.46/(240.0090.00) = 0.14 N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1.300N/mm2；支撑小楞的受剪应力计算值 = 0.14N