DEH系统调频问题.doc

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1、DEH系统调频问题XXXXXXXX公司二00三年十二月目 录第一部分 汽轮发电机组静态特性21汽轮机调速系统特性21.1 机械液压式调速系统21.2 全液压式调速系统31.3 工频电液调节系统62. 汽轮机调节系统静特性63. 一次调频特性对并网运行机组的负荷分配的影响103.1 单机运行103.2 并网运行103.3 系统速度不等率124. 对一次调频特性曲线的要求135. 汽轮机蒸汽室容积特性146. 汽轮机转子运动特性15第二部分 电力系统负荷的静态频率特性17第三部分 电力系统的综合功率-频率特性19第四部分 DEH系统频率调节原理211. DEH频率调节原理212. 关于一次调频的效

2、果233. 新华DEH在河南电厂的调频情况25第五部分 需要讨论的几个问题26第一部分 汽轮发电机组静态特性1汽轮机调速系统特性1.1 机械液压式调速系统1784年，瓦特应用离心式直接作用调速器（图1-1）控制蒸汽机。 当转速升高时，重锤在离心力的作用下向外张开，使滑环向上移动 通过刚性的杠杆关小调节汽阀，使转速下降 当转速降低时，动作过程相反在这种情况下，调节的任务就在于：随着机组角速度的变化，来增加或减少蒸汽流量，以此来保持能量平衡。直接调节系统的控制方框图见图1-2。图1-1 直接调节系统图1-2 直接调节系统方块图 汽轮机的负荷都是通过转速（电网频率）的变化来调节的 调速器滑环的位置与

3、汽轮机的阀门位置是一个固定的对应关系 也就是说一定的汽轮机转速与汽轮机的功率是一一对应的 因此就产生了一定的不均匀度。这表现为虽然采用了调速器，但只能维持转速在一定的范围内，而不能保证转速的恒定。图1-3所示为带有一级放大的间接调节系统。在调速器和汽轮机阀门之间增加了用于放大的油动机滑阀4，此时： 调速器带动的是油动机滑阀，而由压力油来驱动阀门 当转速升高时，滑环向上移动，通过刚性的杠杆带动油动机滑阀向上移动，油口a打开，压力油进入油动机上部，同时油口b打开，油动机下部的油排回油，油动机5活塞向下移动，关小调节汽阀，使转速下降 同时反过来，油动机5活塞向下移动带动滑阀4向下移动，当油动机滑阀4

4、回到原来的中间位置时，油口a、b关闭，油动机恢复到静止状态 当转速降低时，动作过程相反。 图1-3 间接调节系统图1-4 间接调节系统方块图在间接调节系统中： 调速器带动的不是阀门，而是一个断流式的滑阀，而由油动机活塞上下的压差来驱动阀门，因此，可以通过增大油动机的活塞面积或供油压力，以产生足够的力来带动阀门运动。 由于阀门停止运动时，滑阀4必须回到中间位置，因此调速器滑环的位置与汽轮机的阀门位置仍然是一个固定的对应关系。也就是说一定的汽轮机转速与汽轮机的功率是一一对应的，因此也存在不等率。1.2 全液压式调速系统哈尔滨汽轮机厂生产的液压调节系统如图1-5 所示，由高速弹性调速器1、随动滑阀2

5、、分配滑阀3、油动机滑阀4、反馈滑阀5、油动机6、同步器7等组成。其特点是采用由汽轮机主轴直接带动的无铰链的调速器，将转速的变化转换为挡油板的位移，取消了原来离心式调速器的摩擦副和铰链机构，减小了摩擦和卡涩，具有较高灵敏度。为进一步提高灵敏度，减少主油泵出口压力波动的影响，一般取脉动油压力为主油压力的1/2。但是由于高速弹性调速器刚性连接在主油泵的轴上，当汽轮机的主轴有轴向窜动时，可能引起转速和负荷的波动。图1-5 哈汽厂生产的液压调速系统上海汽轮机厂生产的液压调节系统如图1-6 所示，由主油泵1、旋转阻尼2、转速变换器3、错油门4、继动器5、油动机6等组成。其特点是采用了旋转阻尼和碟阀式放大

6、器。旋转阻尼的出口油压可近似看作与转速的平方成正比，其转速的测量无机械移动部件，可靠性较高。碟阀式放大器比滑阀式放大器更不易卡涩。图1-6 上汽厂生产的全液压调速系统东方汽轮机厂生产的调节系统如图1-7 所示，由信号油泵1、滤网2、压力变换器3、油动机滑阀4、反馈滑阀5、油动机6、同步器7等组成。图1-7 东汽厂生产的全液压调速系统在全液压调节系统中，一次脉冲油压力与二次油压，或汽轮机的阀门位置仍然是一个固定的对应关系。也就是说一定的汽轮机转速与汽轮机的功率是一一对应的，因此也存在不等率。机械液压调速系统或全液压调速系统的特点： 本质上是一个比例调节器，因而是有差调节系统 转速与负荷之间的静态

7、关系是由其固有结构决定的，因此一次调频的功能是无法切除的 迟缓率较大，控制精度较低，存在回差 调整困难，难以调整一次调频特性 不等率曲线难以兼顾启动升速、同期、并网运行1.3 工频电液调节系统随着电子技术和计算机技术的发展，汽轮机调节系统中的测量、控制与转换部分逐步采用模拟电子和数字电子器件，代替原机械与液压部件，并增加了功率信号，使之成为功频电液调节系统，但其基本控制原理不变，如图（1-8）所示。图1-8 功频电液调节系统图1-9 汽轮机调速系统简图采用电液调节系统后，尤其是采用数字计算机和高压抗燃油执行机构，其特点是： 系统时间常数小，可以快速响应电网频率的变化 系统迟缓率小，控制精度高，

8、频率响应的准确性较高 静态特性可根据需要任意设定，满足各种工况需要2. 汽轮机调节系统静特性从前面的叙述中，可以看出，无论直接调节系统或是间接调节系统，它们产生的控制作用都不能够使汽轮机的转速维持在一个恒定的值上，而是和汽轮机的功率具有一定的对应关系。这种对应关系就称为调节系统的静特性。设汽轮机在空载时的转速为，额定功率时的转速为，汽轮机额定转速为，则将与的差值与之比来表征汽轮机转速与功率的对应关系称为速度不等率，也称速度变动率，不均匀度等：（1-1）调速系统的静特性表明了整个调速系统的固有特性。其产生的原因在于采用了比例调节的有差系统。速度不等率的倒数即为系统增益系数。一般速度不等率取为3-

9、6%，并可根据需要进行调整。调速系统是由检测元件、放大执行机构、控制对象等组成的，如图1-8。因此，可以通过单独分析各个部分的特性，然后将各个部分特性组合的办法得到调速系统的总特性，即静特性，如图1-9。 图1-9 调速系统特性四象限图 1-10 有差系统与无差系统对于采用带有积分特性的调节器，可以实现转速变化后，经过调节过程，达到转速恢复原来定值的功能，所以其速度不等率。不等率等于零的系统称为无差调节系统。在静特性曲线图上，可表示为与横轴平行的一根直线，见图1-10 。在速度不等率四象限图中，可以看到，、象限中任一曲线的变化，都会改变速度不等率特性。对于图1-3所示的间接调速系统，较方便的方

10、法是改变飞锤调速器的弹簧刚度，即改变象限的调速器特性，也可以改变油动机滑阀在杠杆上的连接点，即改变象限的放大执行机构特性；对于哈汽厂高速弹性调速系统可以通过改变斜铁角度来实现；上汽厂旋转阻尼调速系统可以通过改变反馈杠杆比例来实现。这两种方法均属于改变放大执行机构特性的方法。而油动机的开度与阀门的开度关系，以及阀门开度与汽轮机功率的关系基本无法改变。虽然具有速度不等率的系统不能保证转速的恒定，但人们正是利用了调速系统的这一特性来调整发电机组的频率的。因此，在具有先进控制特性的电液控制系统中，仍然保留了速度不等率的功能。速度不等率的设置更加灵活，通过计算机软件，可以任意设定速度不等率的数值。一般在

11、电液控制系统中是以增量的形式来表示的。由于计算机系统的精确性，当阀门非线性修正准确的情况下，可以保证调节系统的不等率为一根直线。如图1-11 所示。但在液调系统中，由于液压调节器及液压部件的非线性，使得速度不等率不是一根直线而是一根曲线，所以静特性曲线在不同的区段具有不同的斜率。这里采用局部速度不等率的概念来表示：（1-2）而速度不等率只能表示在汽轮机从空负荷到全负荷时的平均值，因此，又称为平均速度不等率。图1-11 数字电液调节系统不等率曲线 图1-12 实际静特性的曲线（迟缓率）在分析电网频率调节问题时，经常采用发电机组调差系数的概念，它表示机组出力从空载到满载变化时，频率的变化量：写成相

12、对量的形式：因此，相对调差系数就是调速系统的不等率。调差系数的倒数，称为机组的单位调节功率：在前面静态特性曲线的讨论和绘制过程中，假定调速系统的每个部件的特性都是线性的，因此经过合成得到的转速与负荷之间也是单值对应的，没有考虑系统的中存在的迟缓现象。实际上，铰链之间存在间隙、摩擦；滑阀与套筒之间存在着间隙和油口重叠；即使是电液调节系统，也存在着滑阀结构，以及A/D、D/A变换的精度带来的误差。因此，一般情况下，调速系统中的各检测、放大、执行元件均具有不同程度的迟缓。这些迟缓造成当机组转速上升时，沿着曲线2的特性线，而转速下降时，沿着曲线1的特性线。如图1- 12所示。在同一功率下，转速上升的N

13、-n曲线和转速下降的N-n曲线之间的转速差与额定转速的比值，称为系统的迟缓率：（1- 3 ）系统的迟缓率是所有部件迟缓率的总和。即：（1- 4 ）系统的迟缓率实际上代表了整个调节系统对其控制的变量的敏感程度，对于调速系统而言，转速的迟缓率就是当机组的转速发生变化时，调速系统在转速偏差达到什么程度时才开始动作的。按照这样的物理概念，迟缓率与系统的的转速控制精度是互相对应的。设转速的控制精度为转/分钟，则：（1-5）如某调速系统的稳态转速控制精度为，则该系统迟缓率为0.067%。迟缓率是调节系统的最重要指标之一，过大的迟缓率会使调节系统不能正常工作，比如：定值控制精度差，过渡过程恶劣，甚至无法维持

14、转速的稳定。因此必须研究减小迟缓率的方法。这包括在设计、制造、安装以及运行过程中，都应努力将迟缓率减至最小。由于调速系统形式的不同，其能达到的转速控制精度也不相同，而且随着技术水平的提高，对系统迟缓率的要求也不断提高，目前对迟缓率的要求基本上是：高压抗燃油纯电调系统：低压透平油纯电调系统：机械/液压调速系统：给水泵调速系统：根据自动准同期并网的要求，机组转速与电网频率差在之间即可，对应的迟缓率为0.08-0.8%，因此就该指标而言，目前的电调系统基本上都能满足要求。3. 一次调频特性对并网运行机组的负荷分配的影响3.1 单机运行汽轮机发电机有两种运行方式：单机运行和并网运行。单机稳定运行时，机

15、组的负荷应等于用户的耗电量，汽轮机的转速在某一定值。不考虑迟缓率的情况下，转速与功率具有一一对应的关系。当负荷变化时，汽轮机转速将沿着静态特性曲线变化，当负荷增加时，汽轮机转速将下降；当负荷减少时，汽轮机转速将上升。如图1-13所示，由于单机运行时，用户耗电量的增加，负荷从增加到，汽轮机转速则沿着静态特性曲线I从下降到，显然，汽轮机的转速，在单机运行的情况下，即认为是供电的频率的变化是用户不能接受的。如果速度不等率为5%，那么从空负荷变化到全负荷，转速的变化将为：。因此需要设计一种装置，将汽轮机的转速变化回，这种装置即为同步器，其作用可将静态特性曲线I垂直地平移到II。因此，在单机运行的情况下

16、，垂直平移静特性曲线的作用是改变了机组的转速。图1-13 单机运行的汽轮机图1-14 并网运行的汽轮机3.2 并网运行并网运行时电网中各处的频率是相等的。由于转速与频率的对应关系，所以，电网中的各台汽轮机的转速也是一样的。即使具有半速的汽轮机的情况下，各个转速之间也将保持固定的比例关系。而用户的耗电量等于各台汽轮机的功率的总和。假设电网中有两台并列运行的汽轮机I和II，其静态特性曲线为一根直线。速度不等率分别为和，且大于。在某一时刻，两台汽轮机的转速均为，根据它们的各自的静态特性，其功率分别为和，如图1-14所示。若系统中用户的耗电量增加了，外界负荷的增加，使得两台机组的转速同时下降。同时调节

17、系统动作，将两台机组的出力分别增加了和，从图1-14可以看出，由于速度不等率大于，所以小于。稳定后：增加的出力必然与耗电量的增加相同。即：(1-6)根据图中的几何关系，有：，以及 (1-7)合并二式，有：(1-8)(1-9)所以，当电网频率发生变化时，各台汽轮机分担的负荷相对变化量为：(1-10)同理：(1-11)因为上面式(1-10)和(1-11)的分母基本为一常数，因此，各台汽轮机分担的负荷相对变化量为正比于本机的最大功率，反比于本机的速度不等率。对于一般情况，具有任意台汽轮机并列运行，其中一台汽轮机在负荷变动中的分额是：(1-12)图1-15 并网运行的汽轮机（静态特性为曲线）当汽轮机的

18、静态特性曲线不是一根直线，而是一根曲线的情况时，如图1-15所示。此时，与上述公式对应的速度不等率为局部速度不等率。即：(1-13)3.3 系统速度不等率由式（1-9），对于任意台汽轮机并列运行的电网，转速的变化量为：(1-14)如果系统中的负荷从零变化到满载，则相应的系统中的每台汽轮机转速变化为最大值：(1-15)等式两边同时除以额定转速，并定义：(1-16)为整个系统的速度不等率，则有：(1-17)根据这一定义和式（1-13），我们可以用系统速度不等率的形式，来表示一台汽轮机所分担的负荷：(1-18)即：一台汽轮机所分担的负荷，是与该汽轮机的功率与整个系统的总功率之比成正比，而与该汽轮机的

19、速度不等率与整个系统的速度不等率之比成反比。因此，当电网频率发生变化时，电网频率的变化将使电网中各汽轮机的功率按照各自的静特性相应地增大或减小，从而使供电与用电达到平衡，同时也维持电网的频率在一定的范围内。汽轮机的静特性对电网频率的这种作用就称为一次调频。4. 对一次调频特性曲线的要求汽轮机调节系统的速度不等率是一个非常重要的参数。它的合理与否直接影响机组的稳定运行情况，同时，也将对电网的频率稳定性产生影响。一般机组的速度不等率在出厂时都设定为4%5%。可知： 如果某台机组的速度不等率远比电网的平均速度不等率小，则当电网频率变化时，该机组的负荷变化特别剧烈 如果该机组的速度不等率远比电网的平均

20、速度不等率大，则当电网频率变化时，该机组的负荷变化就很小 因此，应当使电网中的机组的速度不等率尽量接近 同时，考虑到大机组的经济性较好，启动复杂，应当使大型机组承担基本负荷，因此适合采用较大的速度不等率，提高其年利用小时 而小型机组经济性差，启动过程较简单，使其承担尖峰负荷和调频任务，适合采用较小的速度不等率。从机组本身的运行稳定性看，速度不等率的倒数就是速度系统的增益，因此，速度不等率越小，则系统增益越大，系统越不稳定。因此速度不等率不能过小，一般不能小于1.2%。对于液压调速系统，为了机组能够顺利并网，静特性曲线在空负荷附近可以设计得大些，但是实际上，如果机组启动参数不同，该调速器静特性位

21、置也是难以保证的。而对于DEH系统，由于并网时速度控制为PID调节，不存在这个问题。5. 汽轮机蒸汽室容积特性静态情况下，调节阀的开度决定汽轮机的功率，但动态情况下，调节阀打开后，蒸汽室容积的惯性使压力有一个上升的过程。随着压力的上升，汽轮机的蒸汽流量和功率才逐渐增大。图1-16 蒸汽室容积示意图根据气体连续方程：（1-19）（1-20）将（1-20）按泰勒级数展开：（1-21）假设气体状态变化为多变过程：，由于：，有：（1-22）令：，则：（1-23）由于喷嘴组出口面积不变，有：，所以：当稳态时，且：时，容积内压力为，即：，所以：得到蒸汽室动态特性为：（1-24）6. 汽轮机转子运动特性作用

22、在汽轮机转子上的力矩： 蒸汽做功的主动力矩 负载产生的阻力矩 摩擦力矩稳态时，忽略摩擦阻力：图1-16 蒸汽室容积示意图（1-25）（1-26）且已知：（1-27）按泰勒级数展开：（1-28） （1-29）令：，且：，则：得到汽轮机转子运动方程为：（1-30）由于汽轮机的自平衡能力很差，所以一般忽略自平衡系数。假定汽轮机的蒸汽力矩与蒸汽室的压力成正比，则：，则汽轮机在额定工况下的蒸汽力矩为：，则：（1-31）第二部分 电力系统负荷的静态频率特性当频率变化时，系统负荷所取用的功率也将随之变化。这种有功负荷随频率而变化的特性称为负荷的静态频率特性。电力系统不同负荷对频率变化的敏感程度各不相同。根据

23、有功负荷与频率的关系，可以将负荷分为以下几类： 与频率变化无关的负荷，如照明、电热和整流负荷等； 与频率成正比的负荷，如切削机床、球磨机、往复式水泵、压缩机、卷扬机等； 与频率的平方成正比的负荷，如变压器的涡流损耗等； 与频率的立方成正比的负荷，如通风机、静水头阻力不大的循环水泵等； 与频率的更高次方成正比的负荷，如静水头阻力很大的给水泵等；将各类负荷的效果相加，得到系统中各类负荷的综合特性：（2-1）其中：-频率为时整个系统的有功负荷-频率为额定值时整个系统的有功负荷-与频率的次方成正比的负荷占的份额（2-2）并可进一步得到相对量表示的形式：（2-3）其中：，将负荷的频率特性表示在图2-1中

24、。可知，当频率下降时，负荷取用的功率减少；当频率升高时，负荷取用的功率增加；即当系统中有功功率失去平衡时，系统负荷也参与了频率的调节作用，其作用是有助于系统在新的有功下达到平衡状态，这种现象就是负荷的频率自调节效应。定义负荷的频率自调节效应系数为：MW/Hz，（2-4）在额定频率附近，由于一般频率的变化很小，可近似认为频率的变化和负荷的变化成正比，即如图2-2中所示的直线关系。图2-1 系统负荷的频率特性图2-2 额定工况附近系统负荷的频率特性频率自调节效应系数与系统中的各类负荷所占比例有关，不同的电力系统的频率自调节效应系数是不同的。甚至同一电力系统的不同运行时段，其也不同。一般电力系统的频

25、率自调节效应系数，可根据试验或理论计算得到。如由于某次电力系统事故，测得华东电网为；而一般厂用电。第三部分 电力系统的综合功率-频率特性电力系统的综合功率-频率特性包括两部分： 发电机组的调节特性 电网负荷的自调节效应图3-1表示把整个电力系统看作是一个等效发电机组和一个综合负荷的静态特性。设该电力系统稳定运行时，汽轮发电机组的出力和负荷处于平衡状态： 负荷静态特性为 发电机组静态特性为 系统稳定运行于A点，此时系统频率为，机组出力和负荷均为图3-1 电力系统综合功率-频率静态特性 设系统负荷增加了，系统负荷静态特性变为， 若无调速器，则运行点由AB， 若有调速器，则运行点由AC， 调速器使机

26、组出力增加： 负荷的自调节作用使负荷减少： 且负荷的实际增量=发电机组出力增量： 系统单位调节功率：MW/Hz，越大，说明电网负荷变动引起的频率变化越小，系统越稳定 可导出：待添加的隐藏文字内容2 系统热备用系数越大，即系统有热备用余量时，系统越稳定第四部分 DEH系统频率调节原理1. DEH频率调节原理在电液调节系统中，速度不等率的数值和形状，都可以采用电路或数字的形式任意设定。在机组单机运行时，电液调节系统往往采用无差调节系统，转速控制完全由PID调节规律来实现，因此没有速度不等率的问题。下面仅讨论并网运行时的调频问题。图4-1 DEH调节原理图升速、并网、甩负荷转速调节由P1I1调节器完

27、成，实现无差调节。并网后为负荷调节，由一次调频和功率P2I2调节两个回路组成。 如果一次调频回路不投入，而只投功率回路，系统为定功率运行 如果功率回路不投入，而只投一次调频回路，系统为有差频率运行 一次调频和功率都投入，则系统为功频调节系统。DEH系统各主要环节传递函数如图4-2，其对应的参数见下表：图4-2 DEH调节系统传递函数图4-3 DEH一次调频曲线DEH控制系统环节参数表序名称符号单位125MW200MW300MW600MW1转速调节器增益K13838101510152转速调节器时间常数T1秒5105105105103功率调节器增益K20.51.00.51.00.51.00.51.

28、04功率调节器时间常数T2秒10151015101510155伺服系统增益KM121256566油动机时间常数TM秒0.50.341.01.01.57油动机开启时间常数Tup秒0.50.341.01.01.58油动机快关时间常数Tdown秒0.150.150.150.159蒸汽室时间常数TV秒0.260.20.250.30.410高压缸功率系数CH1/31/31/30.2811中、低压缸功率系数CL2/32/32/30.7212再热器时间常数TR秒88881013转子时间常数Ta秒76.29108914汽轮机空载流量系数%55343415电机同步功率时间常数Te秒0.0030.0030.003

29、0.00316异步功率阻尼系数CD1010101017调速系统不等率%555518一次调频死区rpm222219一次调频转速降范围nkrpm1212121220一次调频加负荷范围XkMW8.3313.3320402. 关于一次调频的效果设电网中有n台机组，电网简化方块图如图4-4:图4-4 电网简化方块图-电网中各机组发出功率的总和，-负荷扰动，-用户负载-频率变化，1n -各机组不等率TA -电网时间常数A -电网自平衡系数也即负荷频率特性，假设电网中各台机组均无一次调频功能，则电网频率变化相对负荷扰动的传递函数为：稳态值：若电网中各机组都参与一次调频，则电网频率变化相对负荷扰动的传递函数为

30、：稳态值：假设各台机组不等率相等，且为， Gi1则：例如：某电网容量：N08000MW，某机组容量为：N1660MW如果该机组发生甩全负荷，则负荷扰动为：若取A1.667，则：如果电网中所有机组均不调频，则： 如果每台机组都参与一次调频，且不等率相同，则：通过计算对比，可以看出：一次调频的作用：可以使频率偏差由2.475Hz降低为0.19Hz，有效的维持了电网的稳定运行。2001年6月10日，河北邯峰电厂甩660MW负荷，西柏坡电厂2机（300MW）参与一次调频。根据电厂记录，其动态过程如图4-5所示。系统在5秒内稳定。转速最大变化8rpm（0.133HZ），功率变化N18.3MW。计算得出其

31、实际转速调节不等率为4.36%。由于再热器压力滞后的影响，实际功率值变化可能较低一些。图4-5 西柏坡电厂#2机组一次调频过程3. 新华DEH在河南电厂的调频情况河南省的三门峡、安阳、永城、郑热、焦作、首阳山、周口、洛热、洛阳华润等电厂使用了新华公司的DEH系统。这些机组的DEH系统均配备了频率调节系统，参数如下： 不等率：5%或4.5% 死区：0rpm，2rpm，3rpm，5rpm，12rpm，15rpm 调频范围：12rpm，150rpm，165rpm，第五部分 需要讨论的几个问题按照电网的要求，理论上DEH系统应当全范围参与电网调频，如图5-1。但是由于发电机组本身的问题或一些特殊要求，

32、可以对调频功能做部分修正。包括：图5-1 一次调频理想特性 准确性：电液调速系统中，由于转速的测量环节、转速控制器、油动机的驱动等环节都已达到了相当的控制精度，基本上消除了非线性和迟缓的问题。影响电液调节系统准确性的主要问题在于调节阀门的流量非线性。例如图5-2所示，由于在DEH中设置的顺序开启的阀门之间的重叠度不合适，通过阀门的流量不连续，造成了静态特性曲线的不规则形状。很明显局部不等率不符合要求，控制特性较差。在单阀运行的情况下，如果流量特性修正的不好，也会造成类似的结果，如图5-3所示。目前这个问题的有效解决方案是对机组进行阀门流量特性试验，将得到的数据修正DEH中的流量特性补偿曲线。图

33、5-2 顺序阀流量不连续时的静特性图5-3 单阀流量非线性时的静特性 快速性：电网负荷的变化可以分为3种不同的分量： 变化幅度较小，频率较高的随机分量 变化幅度较大，频率较低的脉动分量 按照每天变化有规律的持续分量一次调频主要克服负荷的随机变化分量，这种负荷变化的周期一般在10秒以内，因此要求DEH中的一次调频必须迅速反应，除此之外，还要求执行机构的时间常数要小，同时有必要提高再热机组的负荷响应速度。 稳定性：为了机组的稳定运行，当电网频率基本稳定在额定值时，机组对频率的微小波动不产生调节作用，因此在额定转速附近设置了死区。一般死区大小为2rpm。即当频率变化超过额定频率时，才起调节作用。图5

34、-4 带有调节不灵敏区的静特性 出力限制：有的机组由于运行能力和稳定工作范围的原因，要求在DEH中限制本机组参与调频的负荷变化量的大小，包括增负荷方向和/或减负荷方向的变化量，如图5-5、5-6、5-7和图5-8所示。一般在低负荷时，机组不参与电网的调频，所以设置了一次调频的负荷下限；基于设备原因，不能带高负荷，而设定了一次调频的负荷上限等。图5-5中表示参与调频的负荷变化量限定为8%，相当于电网频率变化。图5-6中，机组参与调频的负荷范围限定为240300MW。 图5-5 带有双向限幅的静特性图5-6 设定参与调频负荷范围的静特性图5-7 正向限制的静特性图5-8 负向限制的静特性 二次调频

35、在电气系统故障的事故工况下，原来并大网运行的机组，可能会出现带地区小网、带厂用电或孤立电网单机运行的情况。如图5-9所示某125MW机组的电气并网回路。图5-9 电气并网原理图图5-10 二次调频原理图 小网运行当机组由于电气故障，如上图BR1断开而BR2闭合时，则发生带小网运行工况。一般情况下本机所发功率与110KV上的负荷不平衡，因此110KV小网周波必然发生波动，此时：n DEH首先按照一次调频的静特性增减本机负荷，以稳定小网周波，由于小网负荷较小，转速必然停留在较高转速上，如图5-11中AB所示。n 同时DEH根据开关BR1的状态判断是否处于带小网运行，一旦检测到小网运行，则切除CCS

36、遥控，开放调频负荷限制，投入二次调频回路，以降低DEH功率定值。如图5-11所示，最终稳定在额定周波。图5-11 机组带小网运行示意图 带厂用电运行上述案例中厂用电开关BR3信号位于发电机主开关BR后面，当BR1、BR2断开， BR3闭合时，DEH判断为厂用电状态，控制方式与上述相似。由于厂用电负荷基本固定，因此调门直接开启到DEH计算的空载流量加上5左右的厂用电量对应的开度上，再进行频率调整，有利于过渡过程的快速收敛。 失磁正常运行的机组失磁后，由于发电机阻力矩突然消失，机组转速飞升，OPC保护控制动作，关闭调门。此时如不迅速降低功率定值，则OPC信号结束后，必然发生转速的二次飞升，甚至可能出现OPC反复动作，系统频率剧烈振荡的现象，对机组和电网造成极大冲击。为此，应当采用类似RUNBACK的功能，快速减少原动机出力。如果大网运行时汽机的功率与小网上或厂用电的负荷相差很大时，发生甩负荷带小网或厂用电运行，也可能使机组转速迅速上升。当达到OPC动作定值时，OPC保护控制动作，迅速关闭调门，使汽机功率迅速下降，以使功率与负荷尽快接近平衡，当转速下降后，再由上述一次、二次调频功能完成频率调整。