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1、毕业论文（设计）贝类脱壳机设计学 生 姓 名： 王 珩 指导教师： 马先英 副教授 合作指导教师： 专业名称： 机械设计制造及其自动化 所在学院： 机械与动力工程学院 2013 年 6月目录摘要IAbstractII第一章 前言11.1 研究目的和意义11.2 国内外研究现状11.3 研究内容和方法2第二章 总体方案设计32.1 方案分析32.2本脱壳设备方案确定42.3研究内容和拟解决的关键问题6第三章 传动系统设计及计算73.1 电动机的选择73.2带轮及V带的设计73.3带轮的设计9第四章 轴系零部件设计及计算124.1轴的设计124.2键的选择及计算154.3轴承的选择及计算154.4
2、曲柄滑块机构设计16第五章 其他零部件结构设计185.1 轴承座设计185.2 振动筛设计185.3 机架的设计195.5 箱体的设计19第六章 结论与建议206.1 结论206.2 建议20致 谢21参考文献22摘要 贝类脱壳机是贝类产品在蒸煮后进行壳肉分离工序中使用的设备。国外对杂色蛤加工生产设备研究和使用的比较多，具有成熟的生产工艺和生产设备。但国内的生产设备较少，目前国内水产加工厂使用的杂色蛤脱壳设备，产量较低，不能满足生产要求。本文介绍了扇贝、贻贝等贝类脱壳机的设计方案和传动方案的设计。本脱壳机方案确定式由两种工作原理组合而成，结合往复振荡式和离心拍击式的工作原理和工作特点。利用叶轮
3、旋转机构产生的离心拍击力使全开壳的贝肉壳肉分离，使半开壳或闭壳的杂色蛤开壳率增加，从而避免了往复振荡式分离力度不足的缺点。本文介绍了杂色蛤脱壳机的关键结构和工作原理及其设计计算。此脱壳机具有结构简单、制造成本低、操作简便、效率高等特点，比较适用于中小规模水产品加工企业使用。关键词：脱壳，转轮机构，杂色蛤，振荡筛，曲柄滑块机构Abstract Shellfish sheller is shellfish products equipment using in the process of separating meat from shell after cooking. Research on
4、equipment and production of clam is relatively adequate, possessing mature production technology equipment, but the equipment in inland is less .The production of clam shell equipment currently used in domestic aquatic products processing plant is low, and can not meet the requirement of production.
5、 This paper introduces the design scheme and transmission scheme in shell hulling machine of mussel and scallop in shell. The design of the sheller is determined by two kinds of working principle ,combining the working principles and characteristics of reciprocating oscillation type and centrifugal
6、flapper .The sheller works by using centrifugal impeller rotating mechanism slap to force full shell shellfish meat carcasses separation, so that shell opening rate of half-open or closed shell clam increases, thus avoiding insufficient separation of the shortcomings of the reciprocating oscillatory
7、.This paper introduces important construction ,working principle and its design and calculation of clam sheller. This shelling machine has a simple structure, low cost, easy operation, high efficiency, more suitable for small and medium-scale aquatic products processing enterprises to use.Keywords:
8、Shelling, runner agencies, clam, vibrating screens, slider-crank mechanism 第一章 前言1.1 研究目的和意义杂色蛤是一种常见的贝类水产品，是人们餐桌上的常见食品。贝类脱壳机是贝类产品在蒸熟后进行壳肉分离工序中使用的设备，目前国内水产品加工厂使用的杂色蛤脱壳设备，产量较低，不能满足生产要求1。中国是世界渔业生产的大国，改革开放以来渔业生产向着“高质量，高效益”迅猛发展。我国的渔业装备也取得了长足的进步，从无到有不断地发展。在大多数领域中，虽然生产规模已经达到世界第一，但是由于科技水平、社会需求生产力低等客观因素的影响，我
9、国的渔业装备生产力水平和科技水平与世界先进水平相比，也是存在很大的差距的。伴随着渔业生产力迅猛的发展，为13亿中国人的“食有鱼”起到非常重要的作用。渔业装备的现代化是渔业生产力达到现代化水平的重要前提和体现。随着世界经济的全球化趋势，在世界范围内中国的渔业生产力要面对巨大竞争和挑战，渔业装备技术的进步任重而道远2。1.2 国内外研究现状 贝类的脱壳不只是需要将贝壳打开,还要将闭壳肌与贝壳分离出来。19世纪中期,人们发明了一种牡砺刀,陆续还出现了很多根据它演变而来的工具。牡砺刀至今仍是便宜常用的牡砺脱壳工具。牡砺刀能有效割断闭壳肌，它对于连接较为松散的贝壳就显得非常实用,可以轻松的取出贝肉，对于
10、连接较为紧密的贝壳就显得有些吃力。从19世纪中期到20世纪中期,研究者们充分意识到贝类手工脱壳的难度,设计出了一种杠杆牡砺脱壳器。典型的设置就是把一个楔形工具连接到一根杠杆上,将牡蝠放在专门设计的平台上将楔形工具插入两块贝壳的连接处,用力即可撬开贝壳3。1907年,Torsch和Parke首次申请了贝类自动脱壳机专利。这种机器不仅能打开贝壳,还能将壳肉分离,得到新鲜的贝肉，但无法确保食品的安全。而且,这种机器在切割贝肉时不能准确闭壳肌的具体位置,不能准缺的打开贝壳取出贝肉，进而造成大量的贝肉浪费。20世纪,热力学方法骤然兴起并快速发展起来。随着第一台蒸汽贝类脱壳机在1935年横空出世之后，此后
11、各类应用蒸汽加热的贝类脱壳机大量涌现出来，但是这种技术并不完善，应用这些机器加工的贝肉并不新鲜，绝大部分贝肉都是半熟制品,只能做成罐头。1969年Meyer又研制出一种利用蒸汽脱壳的扇贝脱壳机,它不仅可以加工出新鲜的贝肉，而且还是一种便携式脱壳机,安装在船上可以随时随地使用。当扇贝从海里打捞上来以后，立刻用蒸汽喷射,然后转移到振动筛上将壳肉分离。Snow在1971年又研制出干热脱壳机。在800华氏度以上的热气环境中双壳放置里面一段时间(可能只有几秒,以免贝肉被熟制),随即新鲜的贝肉经过高温短时加热便可得到。Nelson进一步地将干热与机械技术相结合，通过干热将贝壳切除一半,剩在贝壳上的闭壳肌再
12、用水冲切除。19世纪60年代，SPracklinl发现又不会熟制贝肉的情况下，将双壳类软体动物用微波辐射一段时间会使贝壳自动裂开,从而微波被许多研究者引入到贝类脱壳领域。Taylor发明了另一种微波脱壳设备,将微波集中辐射预先定位好的闭壳肌处。这种方法能虽然能有效的达到壳肉分离,并获得新鲜的贝肉，但是处理贝类数量有限,而且贝类还需要预先定位，相对生产工作过于繁琐。另外,与前几种方法相同,这种微波装置也不能保证加工出的贝肉达到食品安全的级别。Paparella和Anen又发明了一种新的打开贝壳方式利用高强度冲击波,在脱壳领域又向前迈进了一大步。Wheaton通过多次试验，发明了利用红外辐射破坏闭
13、壳肌与贝壳之间的胶原连接,不仅能使得部分贝肉脱壳率达到100%,而且还能保证贝肉鲜嫩.Singh则采用效果非常显著的激光技术来切割闭壳肌。这种方法不仅能耗低,并且结合适当的贝类定位系统，这在未来的发展领域中很有商业化前景.除此之外在早期的试验中，还证明70瓦激光辐射30-60s也能使贝类脱壳4。 1.3 研究内容和方法 本文针对蒸煮后的杂色蛤进行壳肉分离设备的设计，通过对现有的扇贝、贻贝等传统脱壳设备的研究以及各种设备资料的查询，通过分析论证最终决定综合结合往复振荡式和离心拍击式的工作原理和工作特点，经过“二次”脱壳从而增加生产效率。本文主要对贝类脱壳机总体方案设计，离心拍击式叶轮轴与往复震荡
14、式两种原理方案的机构进行设计，包括离心机构的零部件结构设计，往复振荡机构的零部件的结构设计，传动系统设计及计算。第二章 总体方案设计2.1 方案分析2.1.1 贻贝脱壳设备 开壳取肉法有碎壳、蒸煮、微波、红外线、激光开壳等多种方式，其中常用的是蒸煮式壳肉分离设备。生贻贝脱壳机主要由破碎机、取肉机俩部分组成。破碎机一般采用爪式的，由机体、动齿盘、定齿盘等装置组成。过离心力的作用不断地与定齿盘发生撞击，依靠动齿盘和扁齿高速旋转的冲击，由动齿盘中心向外移动，将贻贝破碎成一定大小的碎块后可以从下部排出。取肉机的转鼓为壁上钻孔筒形结构。底部的支撑盘为孔板式结构，如图2-1所示。操作时进入入料口的碎贻贝，
15、通过喷嘴喷洒在转鼓内壁上。由于转鼓高速旋转将产生巨大的离心作用力，贝肉可以从转鼓壁孔中甩出，经排肉浆口排出，壳渣则被留在转鼓内壁上，待积到一定厚度后，将转鼓转速降至一定范围内后，可由刮板将壳渣刮落，经排壳渣口排出5。 1、底盘2、带轮3、排肉浆口4、压盖5、喷嘴6、转鼓7、入料口8、定位9、上盖板10、刮板11、支承盘12、电动机13、排壳渣口14、主轴15、环行槽图2-1 生贻贝取肉机蒸煮式开壳机械主要由滚洗分粒机、蒸煮机、脱壳机等装置组成。脱肉机有重力冲击式、转轮冲击式和振动冲击式等几种形式，无论哪种形式都是蒸煮的贝类依靠冲击使贝类开壳并达到壳肉分离的目的。转轮冲击式脱肉机的结构如图2-2
16、所示。为了防止过度的碰撞使贝壳破碎，脱壳箱内壁忖有橡胶层，箱内的贝类经过高速转动的柔性旋转叶片的拍打，使其与内壁产生碰撞使贝类开壳。开壳后的贝类掉在网状斜面上，用高压水喷射，使壳、肉分离。叶片的转速应在一定范围，防止转速过快使贝壳撞击产生破碎，转速限定为400600r/min。 1、状斜面2、喷水3、脱壳箱4、导板5、叶片6、高压喷水管；7、贻贝输送带8、贝肉输送带图2-2 转轮冲击式脱壳机2.1.2杂色蛤文蛤扇贝等脱壳设备 色蛤和文蛤的脱壳加工传统方案是先将杂色蛤进行蒸煮，蒸煮过后排除汁液，将蛤通过人工或者机械的形式把蒸煮好的蛤倒入振动筛中。筛体在曲轴的驱动下，做横向往复运动。蛤在筛体的振动
17、作用下自动散开上下翻动，从而将肉从壳内振出，脱出的肉通过筛孔经接肉槽落到链板式接肉运输机上输出或者接肉槽中。一般扇贝也采用类似的加工方法达到壳肉分离的目的。2.2本脱壳设备方案确定终上所述组合式各种脱壳装置结合传统往复振荡和离心拍击的脱壳原理和工作特点进行设计。离心拍击式旋转机构主要的作用输送物料，使杂色蛤经过柔性转轮的拍打产生离心作用撞击箱体内壁，不仅可以使杂色蛤壳肉部分分离，而且还可以使大部分杂色蛤掉落在振动筛的起始端。在通过下方振动筛往复震动使壳肉达到彻底分离的目的，使杂色蛤开壳率增加，弥补了往复振荡式机构的缺点，增加了整体杂色蛤所受到的震动力度。同时利用往复式振荡筛，使壳肉基本分离的杂
18、色蛤相互碰撞、上下翻滚，贝肉从壳中脱落并震出贝壳，从筛孔漏下，实现杂色蛤的壳肉分离。不在因为壳肉分离时由于高压水冲刷而影响贝肉口感的缺陷。工作原理如图2-3所示。自上而下，已蒸煮好的杂色蛤经过最上方的漏斗口掉入脱壳箱内，在其下落的过程中受到叶轮的拍击，然后经过碰撞掉落到振荡筛板起始端上（即右端）。振荡筛不断的做往复运动使贝肉从筛孔落入下面的承接抽屉中，而剩下的贝壳从左侧出壳端输出。旋转的叶轮在漏斗架进料口下方拍打杂色蛤，使杂色蛤受到叶片的拍击，同时与箱体产生碰撞并进行脱壳。为了减缓撞击力，旋转叶轮上采用柔性叶片，并在上箱体内壁衬上一层橡胶层，防止因为速度过快使贝壳与转动叶片和箱体内壁产生过度撞
19、击使贝壳碎裂，碎裂的贝壳混入到贝肉中从而影响产品的质量。 1.进料导板 2.上脱壳箱 3.柔性叶轮4.出壳导板 5.震荡筛板 6.往复机构图2-3 工作原理图其动力传动简图如图2-4所示，电动机转动经过小带轮通过V带传递到大带轮，大带轮经过叶轮轴传递给叶轮使叶轮转动。同时，小带轮转动通过V带传递下方大带轮，从而使曲柄轴转动带动曲柄转动，在通过摇杆传递给振动筛，使振动筛往复运动。 1. 大带轮 2.叶轮 3.小带轮 4.电动机 5.大带轮 6.曲柄 7.振动筛图2-4 传动机构简图2.3研究内容和拟解决的关键问题2.3.1研究内容 组合式杂色蛤脱壳装置总体方案的设计，对传动系统、传动部分的机构及
20、箱体及装配进行必要的设计，使其达到以下设计目标：柔性旋转叶片的转速470r/min；往复振荡筛中的曲柄的转速为470r/min，行程速比系为1.3，摇杆长为200mm。 2.3.2关键问题1、传动方案的设计 2、各级传动带传动和动力参数的确定 3、往复振荡筛式振荡机构的设计 4、I带传动的设计计算、II带传动的设计计算5、带传动的机构设计：1、带轮轴的设计计算 2、 带轮的设计3、带轮轴承座的设计 6、叶轮装置的结构设计 7、上箱体的设计和装配、下箱体的设计和装配第三章 传动系统设计及计算3.1 电动机的选择本装置采用电动机提供所需的动力，分别的通过V带传递给叶轮与振动筛。3.1.1叶轮的功率
21、叶轮转速v=2r (3-1)其中=470r/min=7.83r/s ，r=0.295m 带入计算得：v=14.52m/s根据生产能力的要求，生产能力：G =1t/h ，即G=0.278kg/s经过查阅资料参考可初步得到叶轮的功率=1200w3.1.2振动筛功率振动筛功率= (3 -2)其中n=470r/min , =45mm 带入计算得：=7.79w3.1.3总功率根据文献6查询所得带传动的效率=0.96,轴承的效率是=0.98,机械传动中的杆传动效率是=0.80。=1285.86w (3-3)根据文献7分析查表选取Y112M-6型电动机,其额定功率为2.2kw,满载转速为940r/min,最
22、大转矩及额定转矩M=2.03.2带轮及V带的设计其带轮以及V带的设计参考文献8经行设计与计算。3.2.1V带设计根据其功率以及工作时的转速情况，从图8-11选取并确定V带型号为A型。其节宽=11mm，顶宽b=13mm,顶高h=8mm.楔角=40。3.2.2演算带速v带速不宜过低或者过高，一般应使v=525m/s范围内最为适宜,最高则不超过30m/s.计算带速v=4.43m/s （3-4）故满足要求。3.2.3计算带轮直径根据文献查表8-8选取主动轮直径=90mm,则从动轮直径=290=180mm。3.2.4确定V带的基准长度及计算中心距a（1）叶轮V带及中心距根据具体设计尺寸及三角形定理可得：
23、=即=725mm= （3-5）代入数值计算得：=1876.91mm，查表8-2选取带长=1800mm。（2）振动筛带轮V带及中心根据具体设计尺寸及三角形定理可得： =即=314mm= （3-6）带入数值计算得：=1058.56mm，查表8-28选取带长=1000mm。3.2.5验算个带轮上的包角叶轮带轮包角= （3-7） 带入计算得：=172.56120满足要求。振动筛带轮包角= （3-8）带入计算得：=162.8120满足要求。3.2.6确定V带的根数zz= （3-9）式中：-当传动比不等于1时，单根V带额定功率的增量，参见表 8-4b； -当包角不等于180时的修正系数，参见表8-5； -
24、当带长不等于实验规定的特定带长时的修正系数，参见表8-2； -工作情况系数，参见表8-7。带入查表所得各个数值计算得：叶轮带轮=1.52 取=2；振动筛带轮=0.006 取=13.2.7确定带的初拉力= （3-10）带入数值计算得：叶轮带论 =421.12N振动筛带论 =2.88N3.2.8计算带轮传动的压轴力= （3-11）带入个数值计算得：叶轮带轮=840.47N振动筛带轮=2.87N3.3带轮的设计3.3.1带轮的材料常用的带轮材料为HT150或HT200。转速较高时可以采用铸钢或者用钢板冲压后焊接而成小功率是可以使用铸铝或者塑料。本设计为适应生产的要求选取材料为HT150。3.4.2小
25、带轮的设计V带轮一般由轮缘、轮辐和轮组成。根据轮辐结构的不同，V带轮可分为实心式、腹板式、孔板式、椭圆轮幅式等。V带轮的结构形式与基准直径有关。当带轮基准直径2.5（为安装带轮的轴的直径）时，可采用实心式；当300mm时可采用腹板式；当300mm，同时-100mm时，可以采用孔板式；当300mm时刻采用轮辐式。V带轮的轮槽应与选用的V带的型号对应。V带绕在带轮上以后发生弯曲变形，使V带的工作面的夹角发生变化。为了使V带的工作面与带轮的轮槽工作面紧密贴合，将V带轮轮槽的工作面夹角做成小于40。V带安装到轮槽中以后，一般不应该超出带轮外圆，也不应该与轮槽底部接触。为此规定了轮槽基准直径到带轮外圆和
26、底部的最小高度和，参见表8-108 。综上所述结合轴的设计结果可得小带轮采用实心式，具体数据为：=28mm基准直径=90mm=（1.82）=50.456mm , 取=55mm基准宽度=11mm高度h=10mm高度=3mm高度=10mm槽边距=10.5mm槽间距=15mm带轮宽度B=（-1）+2=51mm凸台高度为10mm，则小带轮的总体宽度=61mm外径D=+2=96mm其简图如图3-1所示：图3-1 小带轮3.4.3大带轮的设计大带轮根据要求采用腹板式设计，其具体数据如下：=28mm基准直径=90mm=（1.82）=50.456mm , 取=55mm基准宽度=11mm高度h=10mm高度=3
27、mm高度=10mm槽边距=10.5mm槽间距=15mm带轮宽度B=（-1）+2=36mm外径D=+2=96mm总体宽度=（1.52），取=50mm=(),取=10mm其简图如图3-2所示：图3-2 大带轮第四章 轴系零部件设计及计算 4.1轴的设计根据总体设计方案，此机械只需两根轴，轴的材料选定为45钢，调制处理。现在对轴的各项参数进行设计以及校核计算。4.1.1初步确定轴的最小直径先设定此轴为实心轴，按扭转强度来初步确定，轴的材料选用调质处理的45号钢，=60 MPa。由于曲柄轴功率较小，所以轴的最小直径计算以叶轮轴功率为基准计算，由文献9查得A0=110 于是有：=15.03mm （4-1
28、）综合考虑个轴系个零部件等方面因素试选取轴的最小直径=28mm4.1.2轴的转矩现设定叶轮轴为轴，曲柄轴为轴，则=9550=24328.98Nm （4-2）=9550=158.29Nm （4-3）4.1.3轴的结构设计（1）轴的结构设计-轴段为大带轮安装处，根据其最小直径=28mm选取圆头普通平键（A型） 8736与大带轮配合安装，其轴段长度为=88mm 。-轴段为6207深沟球轴承安装处，根据轴承尺寸取直径=35mm ,其轴段长度为=17mm 。-轴段为叶轮轴套安装处，取直径=45mm ,根据直径选取圆头普通平键10840与叶轮轴套配合安装，其轴段长度为=90mm 。-轴段没有安装工件，只需
29、要粗加工即可，取直径=50mm ,其轴段长度为=363mm 。-轴段为叶轮轴套安装处，取直径=45mm ,其轴段长度为=90mm 。-轴段为6207深沟球轴承安装处，根据轴承尺寸取直径=35mm ,其轴段长度为=17mm 。简图如图4-1所示：图4-1 叶轮轴（2）轴的结构设计-轴段为大带轮安装处，根据其最小直径=28mm选取圆头普通平键（A型）8736与大带轮配合安装，其轴段长度为=88mm 。 -轴段为6207深沟球轴承安装处，根据轴承尺寸取直径=35mm ,其轴段长度为=17mm 。-轴段没有安装工件，只需要粗加工即可，取直径=45mm ,其轴段长度为=220mm 。 -轴段为6207深
30、沟球轴承安装处，根据轴承尺寸取直径=35mm ,其轴段长度为=17mm 。-轴段为曲柄安装处，取直径=28mm ，根据直径选取单圆头普通平键（C型）8745与曲柄配合安装，其轴段长度为=69mm 。简图如图4-2所示：图4-2 曲柄轴4.1.4轴的校核计算经过分析可知轴只受到径向力的作用，且曲柄轴所受力较小，所以只对叶轮轴进行强度校核。轴的右端大带轮受到V带压=840.47N的压轴力，且与水平线成19。经过受力分析可得:=cos19=794.68N (4-4)=sin19=270.36N (4-5)在XOZ平面内，受到=398.18N的初拉力，在A、B点受到轴承座的支反力，有理论力学知识可得：
31、=895.76N (4-6)=107.08N (4-7)做出受力分析图并画出剪力弯矩图，如图4-3（a)、(b)、(c)所示；在XOY平面内，受到=398.18N的初拉力，在A、B点受到轴承座的支反力，有理论力学知识可得：=304.75N (4-8)=34.39N (4-8)做出受力分析图并画出剪力弯矩图，如图4-3（d)、(e)、(f)所示；做扭矩图，如图4-3（g)所示：图4-3 剪力弯矩图由剪力弯矩图分析可知B点轴承座处为轴的危险截面；校核轴的强度进行校核时，通常只校核轴上承受最大当量弯矩那点的强度（即点剖面的强度）=5.554MPa前已选定轴的材料为45钢，调制处理，参考文献8查表15
32、-1查的=60 MPa,由于,故安全。4.2键的选择及计算4.2.1键的选择根据-轴段=28mm，根据直径及大带轮尺寸查文献8选取圆头普通平键（A型）（GB/T 1096)，键=8745，-轴段-轴段=45mm，根据直径及叶轮轮套的尺寸选取圆头普通平键(A型）(GB/T 1096)，键=10840。4.2.2键的校核根据文献8查表6-2可知许用挤压应力=100120MPa。=38.61MPa （4-9） 故安全；=27.01MPa87600h故轴承满足使用要求。4.3.3轴承的润滑与密封轴承的润滑方式与轴承的dn值有关，已知6207轴承内径=35mm,轴承的转速n=470r/min，所以轴承的
33、dn=16450mmr/min。根据文献8表13-10 ，此轴承采用脂润滑。轴承的密封方式采用毡圈密封。4.4曲柄滑块机构设计 4.4.1曲柄的设计传动部分是此机械远动的关键部分，传动部分的结构是由机械的运动原理决定的。本设计采用了曲柄滑块机构来完成振动筛的往复运动，从而达到壳肉分离的目的。而且曲柄滑块机构设计简单恰好满足此条件且采用此机构可使得整个机械结构简单，有利于降低成本。根据前面轴的设计，这是为了更好的方便安装曲柄，确定此曲柄与轴配合处宽度为B=20mm，此宽度与轴上相对应轴段长相等。曲柄上与轴装配处直径=29 mm，与连杆连接处用M12的螺栓，由文献9查得并选取此螺栓长度为60mm，
34、螺栓标准是GB6170-86,配套选用的螺母是M12的1型六角螺母B级，其标准是GB6170-86-M12，则此段螺栓安装孔=13 mm，凸台直径=20 mm，此段宽度为B2=45mm。螺栓安装孔中心线与轴安装孔中心线间距离为L=45mm 曲柄中间圆弧过渡处半径R=22.5 mm曲柄选用的键的大小是bh=87，键槽的定位尺寸为L=18 mm曲柄总长度L=110 mm曲柄下端圆弧过渡处中心线与中安装孔中心线间距为L=45mm，圆弧半径为R=10 mm。其简图如图4-4所示：图4-4 曲柄4.1.2连杆杆的设计连杆杆为曲柄滑块机构连接曲柄与振动筛的部件，根据具体的实际尺寸采用切割20mm 钢板，经
35、过切割加工钻孔得到。振动筛与机架的连接也使用这种加工方法得到，加工简单降低成本。其结构简图如图4-5下：图4-5 连杆第五章 其他零部件结构设计 5.1 轴承座设计 轴承座参考文献6，参照SN207型轴承座进行设计，使用M1240螺栓与机架安装。此轴承座有密封毡圈，内部深沟球轴承采用脂润滑。轴承座整体长为185mm，宽为85mm，高为95mm，中心轴孔高50mm，其简图如图5-1所示：图5-1 轴承座5.2 振动筛设计振动筛依靠曲柄滑块机构达到往复运动的要求。筛体采用3mm厚钢板焊接而成，筛体宽为800 mm，筛体长度为1084 mm。为了防止杂色蛤壳在筛面过度堆积，筛体与水平成5夹角安装。根
36、据杂色蛤壳的大小在筛面均匀打上直径为20mm的圆孔 ，圆孔成菱形分布，使蛤壳不能漏下去而使从贝壳中分离的蛤肉能漏下去。每个圆孔圆心之间的距离为40mm，在圆孔之间焊接宽度为10mm的倒刺，使振动筛往复运动的同时能够自动推动杂色蛤壳向外运动，进一步的防止杂色蛤壳在筛面上的过度堆积，影响杂色蛤的脱壳率。其筛面简图如图5-2所示：图5-2 筛体表面5.3 机架的设计机架采用40*4和30*3等边角钢焊接而成。机架分为整体机架跟叶轮机架俩部分。其中整体机架采用40*4等边角钢焊接而成，整体机架长为1400mm ，宽为900mm 。叶轮机架采用30*3等边角钢焊接而成，其高度为250mm ，长为440m
37、m。5.5 箱体的设计箱体采用3mm厚钢板焊接而成，具体分为上下俩部分。下体使用M816的螺栓与叶轮机架连接，其高度为300mm ，长为800mm ，宽为800mm 。上体使用M816的螺栓与下体螺栓连接，其高度为345mm ，长为800mm ，宽为800mm 。上箱体接料漏斗高度为200mm ，宽度为240mm ，其接料漏斗倾斜角度分别为45和15。为了防止杂色蛤壳与箱体撞击产生破裂，在箱体内部附上4mm厚橡胶层。第六章 结论与建议 6.1 结论 杂色蛤是一种常见的贝类水产品，是人们餐桌上的常见食品。本次主要设计的贝类脱壳机是贝类产品在蒸熟后进行壳肉分离工序中使用的设备，蛤肉通常进行罐头和出
38、口冻煮IQF杂色蛤肉的加工。目前国内水产品加工厂使用的杂色蛤脱壳设备，产量较低，远远不能满足生产要求，需要进行改进与创新。本脱壳机方案确定式由两种工作原理组合而成，结合往复振荡式和离心拍击式的工作原理和工作特点。利用叶轮旋转机构产生的离心拍击力使全开壳的贝肉壳肉分离，使半开壳或闭壳的杂色蛤开壳率增加，从而避免了往复振荡式分离力度不足的缺点，进而提升生产了效率。本文主要针对杂色蛤脱壳进行设计，介绍了杂色蛤脱壳机的关键结构和工作原理及其设计计算，此脱壳机还可根据脱壳对象的不同更换振动筛，对其他贝类达到脱壳的目的。此脱壳机具有结构简单、制造成本低、操作简便、效率高等特点，比较适用于中小规模水产品加工企业使用。6.2 建议 中国是世界渔业生产的大国，改革开放以来渔业生产向着“高质量，高效益”迅猛发展。我国的渔业装备也取得了长足的进步，从无到有不断地发展。在大多数领域中，虽然生产规模已经达到世界第一，但是由于科技水平、社会需求生产力低等客观因素的影响，我国的渔业装备生产力水平和科技水平与世界先进水平相比，也是存在很大的差距的。渔业装备的现代化是渔业生产力达到
