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1、2楼板设计21楼面结构信息及单元划分:结构板厚取100，并在和、段设L1、L、,截面均为h=24030对楼面做一定划分并将楼梯间处做一些调整,选代表性部分作为计算单元.做法如图1：2楼面荷载计算: 表1 荷载种类标准值 KN/备注恒荷载硬木地板 0.按楼板结构 自上向下列15厚水泥砂浆.05=0.10厚水泥砂浆找平.0120=0.10厚现浇板0.1252.5天棚粉刷0.1小 计0+03+0.22.50.18=358活 载 2.所有房间恒荷载分项系数g=1.2 活载分项系数q1.4楼面恒载设计值:=.235=3 KN/楼面活载设计值:q=14.0=2.8 KN/2.标准层设计: 按弹性理论计算板
2、,根据连续多跨双向板的实用计算法计算跨中最大正弯矩为内支座固支时g+q和内支座铰支时/2算出的弯矩和。支座最大负弯矩为内支座固支时g+求得(取相邻板算得的负弯矩绝对值的较大值)。+q=4.+2=.1 KN/gq/2=43+1.7 KN/q=1.4 K2.1板计算跨度：内跨Lo=Lc Lc为轴线距离边跨Lo=Ln+ L净跨，为梁宽.3.2板弯矩计算：考虑泊松比Vc=02 由于房间大小的差异，某些双向板同方向相邻跨度相差较大,因此对算得的弯矩应作一些调整。A区格板：Lx3.6-120.1+0.243.6m Ly.2m Lx/Ly=08m=(0.0260.20.021)(g+q/2)Lx(.049+
3、0.20.035)(/2）Lx=00125.7.6+.05661.4x3.6334KZm/mmy=(.031+.2x0026)x5.7x3.6+(0.05+.2x0.049)x1.4x.6 =2.1+.82=.2 KNZmM=.x(gq)L=0.07x7.1x3=-.4KNZmmmyM=-.07x71x36=-6.24KNZ/mB区格板:Lx.m Ly4.m Lx/Ly=0.86mx(.022+.2x0.0231)x5.x3.6+(.06.2x0.035)x1.4x36 2.72+.03=37 KNZm/mmy=(0.02310.2x0322)x5.7x6(0.03+0.x009)x1.x3.
4、6 =8+.83.00 KZmmxM=-.018x.x3.6=-7.5 KNZmmyM=-0.073x.1x3.=-.2 KNZm/m区格板：Lx=.5m y=4.2m L/Ly0.83x=（0.0310.2x.0225)x5.7x3.5+(0528+.2x0.034)x1.4x3.5=2.69+1.023.7 KZm/mmy（0.022.2x00341)x5.7x.5+(0034+0.2x.0528)x1.x3.52.050.77=2.82 NZmmM=-0.0851x71x3.5-4KNZ/myM-0.0739x7.1x.5=-.4 NZm/mD区格板:由于D区格板在方向与相邻板F(G)的
5、跨度较大，因此在按g+算得的跨中弯矩曾的，q/2算得的跨中弯矩减小%。 L=48m Ly=4.2 Ly/x=.87x=(.011+0.2x0.024)x5.7x4.+(.0353.2x0.0481）x1.4x4. =21+1.=3. KNZ/y=(002342x00161)x5.7xx.1(08+0.x.0353）x.x42x0.95=9+129=423 KNZmmxM=-0.46x.1x4.2=-6.84 KNZm/myM=-039x.x4.2=-7.60 KNZm/mE区格板:同D区格板,对向跨中弯矩进行调整 x=51m y3.3m Ly/Lx=0.5m=（0.183+.2x.0465）x
6、.7x3.3x1.1+（0.0271+0.2x0.075）xx3.3x0.5861=2.4NZ/my=(0.6502x013）x7x.3(075+02x0.71）x1.4x33 =31+1.25=4.34KNZm/mmxM=0.07x7.1x3.=-.0 NZm/mmyM=0.104x7.1x3.3=-88 KNZm/mF区格板:不考虑实际周边板对跨中弯矩的影响 x=.4 L=2.1m L/Lx=0.875mx=（0.233+0.2x.26)x7x21（0.035+0.2x0.0481)x1.4x21=0.71.2=.9 KNZm/mmy=(00256+0.2x0.0233)x5.7x2.1(
7、008102x0353）x1.4x2.1 =0.76+.3.1mxM=006x71x21=-.1 Zm/mmyM=-0.0682x7.1x21=-2. KNZm/G区格板:x=2.1m Lx/1mx=(0.231+x0.01）x5.7x2.1+（0368+.2x0.036)x1.x1=06+0.2=0.94 NZm/my(.01802x0.0231）x5.7x2.+(0.0368+0.2x0.368）x1.x2. 0.5+0.27=.84 KZm/mmxM-.6x7.1x21=-1.88KNZm/mM=.055x7.1x2.1=1.2 KNZ/mH区格板：对X向跨中弯矩进行调整 Lx=4.5m
8、 y=3.m Ly/x=.73x=(0.020+.2x0.041)x5.7x3.3x11+(0.39+0.2x0645)x1.4x3.x0.95=194+0.6=.7KNZm/mmy(0.04102x0.02）x5.7x3.+(.65+0.2x.0309）x14x3.3 =28+1.03.8 KZm/mxM=0.0764x7.1x33=-.1 KNZmmmyM=-0.06x7.x3.3=-7.4 KZmmI区格板：将Y向跨中弯矩增大0% Lx=3.6m =4.2m Lx/y0.mx=（0021+.x0.0158)x5.x3.6+(0.00.2x0035）x.4x6=20+.0.04 NZm/m
9、my=(0.018+.2x0241）x5.7x3.6x1.1+(.350.2x0.46)x.4x3.=1.082=2.5 KNZ/xM=-0.068x71x3.6=- KNZ/mmyM=00549x7.1x3.6=-5.05 KNZm/mJ区格板： x=6m L=2m LxLy=0.08x=（009+.2x0.0157)x7x.6+(0.04+0.2x035)x1.4x3.62.37+1.0=3.0 KNZ/mm=（.0+0.2x0.28)x5.7x3.6+(0.035+0.2x0.496）x.4x3.61.59+0.8=2.41 KNZmmmM=-087x7.1x3.6=-6.2 KNZm/
10、mmM-0.06x7.x36-521 KNZm/ 其中mxy为板底跨中沿（Y)向的最大正弯矩，mxM为固定边沿（Y)的支座负弯矩。33板截面设计： 因短跨方向的弯矩比长跨的大,故将短跨方向的钢筋放在长跨钢筋外侧。短跨跨中截面的有效高度ho1=-20=00-2080m，长跨跨中截面有效2h-3010030=7mm2.3.4板配筋计算： 取内力臂系数=95, As=/(0.95ZfyZ),板采用C混凝土、8钢筋。考虑实际施工中的缺陷及日后使用的要求，以理论值作为基础适当增大配筋。各板配筋计算结果及实际配筋见表2: 表2截 面 (）m（KNZm/m)As（mm/)配筋实有(mm/m）跨中A区格X向8
11、03.4209810279Y向702.9220982B区格X向35248135Y向73.1102区格X向0312315035Y向70.228180279D区格X向70.9815335Y向84.22651503区格X向72497817Y向84.3427288033区格X向.9971820051Y向.198200251截 面ho(mm)m（KNZmm)As(mm/m）配筋实有As(m/m)跨中G区格X向700.9460820251向800.4351H区格X向702.57188180279向738824381035I区格向03.0980279向70.5017981829J区格X向803.438279
12、Y向7041213818079支座A-E80-.08508100A-D8.442810003D-80-8.08568100503D-80-7.64810503D-C0-.67810503-D808442810457D-0-7460050D-H80-.64761000D-I80-6.4428100503F-0-2113282025C-B8073471810503C-J8-7.4 6310-H874 4638100503I80-5.695610457I-J-13268157J8-3815EF0-.01 37681147H-G80-.91370811057AB8-6.72421811457 续表2.
13、3.楼面梁设计选1作为计算构件，截面bx0x3002.3.1受力分析及内力计算根据双向板传力方式，可知1除承受自重外还承受由A区板传来的梯形分布荷载和区传来的三角形分布荷载.如图2: L1与圈梁整浇，故将L1两端作为固支()、由梯形分布引起的支座弯矩：将梯形分布荷载转化为等效均布荷载,它是根据支座弯矩相等的条件求出的 qM=0.xql0.5x7.1x.6=12.78 KNmq=(1-+)qM(1-2x0.43+03）x12.78=.KmMM支=-（/)xqexl=-（/1)x9x2=.KNZm 根据算得的支座弯矩和梁上荷载分布的实际情况,由平衡条件计算梁的跨中弯矩和支座剪力。见图3 由平衡条件
14、求得 M中=7.87KNZm M支.3 KN(）、由三角形分布引起的支座弯矩: 将三角形分布荷载转化为等效均布荷载M=5xxl=0.x7.1x2=14.1 KN qe=(5/)qM.32 K/MM支-（1/1)xqexl=-(1/12)x9.x4.2=-1.7 KN/m按荷载分布实际情况计算梁跨中弯矩和支座剪力 由平衡条件求得MMM中8.2 NZm MM支=1566N(3）、梁自重产生的荷载 =2x.24x(0.30.1)=12 KN/m MMMM支=-(12)l=-（1/12)x1.x4.2=1. KZm MMMM中=（1/4)ql(/24)x.x20.88 KNZm QMMM支=.5x1.
15、2x4.2=2.52 KNM中=中=7.7+8.3+.8816.98 KZmM支M支=-13.471.6=-8.86KNZQ支Q支=15.3.66+.3.52 KNZm考虑内力重分布对支座弯矩进行调幅将支座弯矩减小2%,相应将跨中弯矩增大30%。M支=286x0.8-23 KNZ M中=16.x3=221NZm.配筋计算： (1）跨中弯矩配筋：梁采用C20混凝土,HB335钢筋。梁按型截面计算 1=1.0 96N/mft=1/mm fy=30Nmmh=300-35265mmbMf=100m1fcbMfhMf(h-05hM）=1.0x96x00x100x（260x1)=26. KNZm 2NZm
16、 属于第一种类型的型梁sM/(1cMho）=.1x06/(.x9.6x1000x25)=.033=0.5s=0x(1+)=0.9s=/(ysho)=221x106/(300x0.8x25)=284mm选用312 实有As=33m 339/(240x265）5%45xft/fy=4x1.1/=.15%满足最小配箍率(）支座负弯矩配筋：sM/（1fcbo)=23x106/(.0x9.6x240x265)=0.14.3.2 KN 截面符合要求0.tbho=07x1.1x2x65=49733.52KN 只需构造配筋,选配10svx50.3/（240x150）=0.%svmin=0.4xft/fyv=2
17、4x1.x10.162、3配筋方式同L2.4一层设计：一层荷载、板的布置方式、板配筋同标准层。各梁截面改为bxh=30x00。 一层L配筋计算：梁自重产生的线荷载：q=25x0x(03-.1)85 N/mMMMM支=-(1/12)ql-(/12)x15x4.2-2.2 NZm MMMM中（1/24)ql=(1/2)x1.85x2=1.6 KNZQMMM支=0.x1.85x4.2=8K经调幅后，梁各内力：中=7 KNZM支=-23 KNZm Q支=34.89KN由于荷载增加不大且考虑T型梁受压翼缘增大等因素,可按标准层L1配筋。 2.2板内力及配筋计算：=35 Ly=.m /Ly.83 x=(0
18、.030+0.2x0.0152)x.0x3.+（0.058+0.2x0.0342)x.4x3.5 =324+.2=4.7 KNZm my=(00150.x0001）x8.0x3+(.0342+.2x0.058)x1.x3.5 =.08+77=2.85 KNZm/m xM-0.0705x9x3.5=-81 KNZmm yM=-068x9.4x3=-6.54 KNZm 向跨中As=m/(0.95ZfyZh）4.2x06（0.95x21x0）2 mm 配8150 Y向跨中As=2.8x10(0.5x210x70)=204 m 配88 C-支座 A=8.11x106/(095x210x80)=508
19、mm 配0-支座As7.6x6/(095x210x80）=476mm 配 2.4.3楼面洞口计算: 在洞口边设置暗梁1bx550x100 采用HRB33钢筋。 将相邻板上一半荷载全传给暗梁,则暗梁所受均布线荷载0x35x7.124 KN/m 取暗梁的计算跨度l.0m 跨中弯矩M.xPxlo=0x2.43x.2 KNZm暗梁采用双筋截面配筋:o=0-46m aMs=20mm b=550mm 取=b=0.55u2=1fcbhob(-0.5b)=10x9.6x550x60x0.5x（1-0.5x0.)=.58NZmAMs=（MM2)/My(ho-Ms)3.62x106/(300x40)=30mmAs
20、=fcbh/f+AMsfMy/fy055x1.x9.6x550x60/30+02=82.8m受拉钢筋配4A=92mm 受压钢筋配410 A=314m箍筋配6150夹层其它部分配筋同标准层。楼梯间板底钢筋向由C区通长配置，向配880考虑开洞影响 将、区格在向加大板底配筋为8斜屋面板计算31屋面结构信息及单元划分:结构板厚取120mm,屋面倾角t=0.5 =0.894 ，在、段设梁M2、LM3,截面均为bx=240x30。 对屋面板进行一定的划分,选代表性部分作为计算单元。具体做法如图5:.2荷载计算:将屋面斜向均布荷载折算成水平均布荷载 表荷载种类标准值 KN/备注恒荷载水泥瓦05/0.89=0
21、.56不上人屋面活载取0.6K/平铺油毡一层0.05/0.894=620厚找平层0.2x2/09=0410厚现浇板.2x2/0.89=336天棚粉刷0.16/0.894=0.18小计 .6006+0.45+.3+01=4.61活载0.6/.84=.7 恒荷载分项系数=1.2 活载分项系数q1.4 屋面恒载设计值：=1.x4.1=5.53KN/m 屋面活载设计值:q1.4x07=1.0 KN/m 按弹性理论计算板配筋(暂不考虑老虎窗及屋顶窗对配筋的影响,即按整板计算) 根据连续多跨双向板的实用计算法计算。 g+=53+10=6.53 KN/m +q25.3+05=6.03 KN/m /205m3
22、.3计算跨度:内跨:LLc c为轴线距离边跨:Lo=Ln+b 为净跨，b为梁宽3.4板弯矩计算：考虑泊松比Vc=0.2。由于屋面板的活荷载较小,因此不对弯矩进行调整。 区格板：L8.4 Ly=4.2m Ly=.5 x（0.008+0.x049）x6x4.(.174+0.2x0.0965）x0.5x4. =1.82.32=2.KNZ/m my=(0.049+0.2x.089)x6.03x.2+(0.0960.x0.014)x0.5x42 4.5+085.2KNZm/m mxM=-069x653x.=-6. KZ/m myM=0.036x6.3x4.2-9.6Zm/mB 区格板:Lx.6 Ly=4
23、.2m Lx/Ly=0.86 mx=(0.6+.2x0034)x6.3x3.6+(0.496+02x0.035）x0.x3. 32+0.3.9KNZm/m my(0034+0.2x.08)x6.03x3.6+(035+0.2x.049）x0.5x36 =3.2+0.23.8 KNZmm xM=0 yM-06x.53x3.6=83 NZm/ 区格板：L=.1 Ly3. y/L=.65 mx=(0.0183+2x0.045)x.x3.3(0.027+0.2x.075）x0.5x3. =1.8+0.23=2.KNZm/m y=(0.46+02x0183)x.3x3+(005+02x0.01)x05x
24、3.3 =.290.443.73 mxM=-0.77x6.53x3=-5. KNZm/m myM=-.04x653x33=7. KNZ/m 区格板：x=.4m y=1m L/Lx0875 mx=(0.23+0.2x0256)x6.3x21+(0.033+.2x0041)x.5x2.1 =076186 KNZm/m (.256.2x00233)x6.03x2.1+（00481+0.2x0353)x5x.1 0.812=0.2 KZm/m mxM=-0.67x653x2.1=-1.93 KNZm/ myM=-082x6.53x2.1=-1.6 KNZm/mE 区格板:x=21m y=.m Lx/L
25、y=1 m(0023+0.2x0.018)x6.0x2.1+（.0380.x0.06)x0.x.1 =071+.1=0.1 KZm/ my(.018+0x31)x.0x2.1(0.036+0.x0.036)x.x.1 =0.+.1=.7 KNZm mM=-0.06x6.53x.1-1.73NZm/m myM=-0.05x6x21-1.8 KNZm/m 区格板：x=.6 Ly=m Lx/Ly05 取0. 将算得的X向跨中弯矩增大10 =(0.0888+0.2x00249）x.0x6x1.+(.09652x0.017)x0.5x6 =4.21+0.34=4.55KNZm/m my(02490.x0
26、88)x6.x2.+(001740x0.965）x.5x26 =.7412.86 KNZm/m myM=-0.125x.3x2.=-5.36 KNZm/mG 区格板:Lx8.4m y=4.m Ly/Lx=05 mx(003802x0.04）x.03x2+（0.174+0.x.0965）x.5x.=.26+.32=1.5 KNZm/m my=(004+0.2x0.0038)x.0x4+（0.095+0.x.017)x.5x4.2 =.3+0.88=522 KNZm/m mxM=0.x6.5x4.2=-.57KNZ/m M=-0.0829x6.53x4.2-55 KNZmmH 区格板:Lx=3.6
27、m y=.2m Lx/Ly086 mx=(0.022+2x.01)x.3x36+(.0496.2x.035）x5x3.6 =.80.7=3.25 NZm/m y=(030.2x.0322)x60x3.+(35+0.x.046)x0.5x3. =2.310.2926 KNZm mxM=0818x.5x3.6-6.9 KNZ/m M=-0.073x6.5x36=-6.1 KZmmI 区格板:L=45m Ly=.m Ly/Lx=0.73 x=(020+2x004)x6.03x.3+(0.0309+0.x0.645）x0.5x3. =+0.4=.1 KNZm/m m(.041+.2x0.022）x6.
28、03x.3+（006402x0.0309)x0x.3 =2.9608=.34 Zm/m xM=-.064x.5x3-5.4 KNZm/m M=0.096x6.53x3.3=-6.83 KNZmm截 面ho(m)(KZ/m)As(mm/)配筋实有As(mm/m)跨中A区格X向90.14198150335向15.2718150335B区格X向10.79198535Y向90.58199855区格X向90.0114150335Y向1003.73187815035D区格向90048810335Y向10.92468135E区格X向100.841103Y向900.3985033F区格向104.5522881
29、5035Y向901.861038150335G区格X向901.5888150335Y向1005.2262815035区格X向00.21631535Y向90.148150353板截面设计 短跨跨中截面的有效高度ho1120-2100,长跨跨中截面有效度ho22-30=0mm考虑屋面板受环境因素影响较大,防止其在正常使用阶段产生较大裂缝。屋面板上层钢筋不宜断开,若断开需另加温度钢筋。3.6板配筋计算：取内力臂系数s=0.5, As=m/(0.9ZfyZh),板采用C混凝土、钢筋。各板的配筋结果及实际配筋见下表： 表 续表5截 面ho(m)M(KNZm/m）As(mmm)配筋实有As（mmm)跨中区
30、格向92.11150335Y向1003.4167150335支座A-B100-9.648310003A-C0-63483800503A-D00934838100503A、G-F100-9.6380050AG00-.573291000G-E10-9.5478800503G-10-9.5548800503GH10-9.5578810050G100-6732910003H100-6.92348103C-D005.5377181003DE0-19396.7810053E-10-5432728003屋面梁设计:选LM2作为配筋计算构件：(屋面梁均按LM方式配筋)截面尺寸xh=20x300 采用C20混凝
31、土,HRB35钢筋将梁两相邻板各一半荷载视为全由M2承担，则梁承受的均布线荷载P=05x2.x6.3+05x.2x.53+25x0.4x(-0.2) 6.61371+.2=217KN/m支座弯矩支=-(/1)xPxL=-2.x.412=-045 KNZ考虑内力重分布对支座弯矩进行调幅：M支0.x10.4=8.36NZ根据平衡条件:得跨中弯矩M中=731 KZm(1)、跨中配筋: s=M/(1fcbh）=7.31x106/(10xx20x5)=.45=0.5x(1）=.98As=/(fysho)=7.3x16(300x0.98x25）=938 m选用21 =226 m26/（240x265).35%5xft/y=45x1.1/300=.14% 满足最小配筋率（2)、支座配筋:s=M/(1fcbho）.36x106/(10x.6x240x25）=0.052s05x（1)=0.7AsM/(fsh)=.36x0(00x0.9x265)=108 m选用21 As=26 m(3)、斜截面承载力验算:剪力最大值=24x1.7x.26 KN.25cbh=.25x1.x.6x2
