逆布雷顿制冷循环和板翅式换热器的设计.doc

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1、2. 逆布雷顿循环制冷系统循环分析与理论设计 图2-2 图2-3 图2-1是逆布雷顿空气制冷循环热力过程原理图。理论循环由1-2-3-4-5-6-1表示，但是由于各种因素的影响，空气制冷系统的实际循环和理论循环的差别很大。为了便于分析我们采用一些简化的处理方法，首先假设空气是理想气体，理想气体假设在这篇论文所讨论的温度和压力范围内所造成的误差很小，可以忽略不计；假设吸热和放热过程为等压过程，压缩很膨胀过程中的损失可以折算到进出口压力上去；在回热过程中考虑传热温差，此时的回冷热交换器的效率小于1，而且在处理回热过程时假设它没有流动阻力损失，并把漏热损失折算为用冷装置的热负荷；空气在压缩机中的压缩

2、过程要考虑到绝热压缩效率CS，在膨胀机中的膨胀过程要考虑到相对内效率T。在极限回热过程中，空气的温度经过冷凝器和回热器后可以到达4，但是由于回热效率的存在空气只能经回热器被冷却到4，空气经过理想绝热膨胀过程后可以到达状态点5，但是实际过程并不能完全达到可逆，因此膨胀后只能到达状态点5，点5的计算需要考虑到膨胀机的等熵效率。空气从膨胀机中出来后进入用冷装置，被用冷装置加热到状态点6,6点所对应的温度就是制冷温度，然后空气进入回热器中被加热至状态点1后进入压缩机，压缩过程不是完全的可逆过程，所以空气被压缩至状态点2而不是2，然后空气进入冷凝器被定压冷却至状态点3，再进入回热器被定压冷却至4，从而完

3、成了一个完整的循环过程。在工程实际中，空气压缩机可以采用活塞式以及螺杆式等，效率一般在0.60.8之间，通常为0.7左右；膨胀机采用径流式气体轴承膨胀机，在规定工况内的运行效率大约在0.50.7之间，通常为0.6左右；回热器采用高效紧凑的板翅式换热器，效率可以达到0.750.95，通常在0.8左右；环境温度为298K，制冷温度为220K，压力比根据实际和要求情况选取。我在这里取压缩机入口处的空气压强P1=0.1MPa，压比=3.0，则压缩机出口处的压强是P2=0.3Mpa,cp是空气的定压比热容，在一般的使用压力和温度范围内看作常数先来确定各点的温度T4=T0+T=T0+(TK-T0)*(1-

4、R)=231.7K，R=0.85为回冷热交换器的效率T5=T4*（P5/P4）(1.41-1)/1.41)=168.3K由T=（T4-T5）/（T4-T5）的得出T5=193.7K，其中T为等熵膨胀效率T1=298.0KT2=T1*（p2/p1）(1.41-1)/1.41）=410.2K由（T2-T1）/（T2-T1）=Cs得T2=458.3K，其中Cs为压缩机效率综上可知各点温度：T1=298.0K,T2=458.3K T3=298K,T4=231.7K,T5=193.7K,T6=220K由nist软件可以计算各点的焓值图2-4制冷机的单位质量工质耗功量为w=we-wc;式子中we是压缩机气

5、体耗功，wc是膨胀机膨胀气体做功。wc=h4-h5=37.49KJ/kgwe=h2-h1=162.22KJ/kg，其中Cs是压缩机绝热压缩效率空气单位质量制冷量q0=h6-h5=26.47KJ/kg则制冷系数COP=q0/w=0.21要求计算的是500W制冷量，据此可计算空气质量流量为qm=Q/q0=0.0189kg/s计算结果汇总回热器性能系数0.85，回热器冷热端传热温差为11.7K，质量流速为0.0189kg/s状态点温度（K）焓值（KJ/kg）压力（Mpa)1（压缩机入口）298.0 298.30 0.12（压缩机出口）458.3460.52 0.33（回热器热端入口）298.0297

6、.84 0.34(膨胀机入口）231.7230.85 0.35（膨胀机出口）193.7193.36 0.16（回热器冷端入口）220.0219.83 0.11(回热器热端出口） 186.3 185.90 0.13. 逆布雷顿循环制冷系统板翅式换热器设计 3.1板翅式换热器的主要优缺点 3.1.1传热效率高：铝制板翅式换热器在强制对流空气的传热系数是30-300（千卡/米2 小时），而一般管式换热器只达（千卡/米2 小时）； 3.1.2结构紧凑：板翅式换热器单位体积的传热面积可达10002500（米2/米3），而一般管式换热器只有50150（米2/米3）； 3.1.3轻巧而牢固：由于结构紧凑，体

7、积小，一般均采用铝锰合金制造，故重量轻，波形翅片既是主要传热表面又是两板支撑，故强度高，能耐一定的压力。 3.1.4适应性大：可用作气-气，气-液，液-液热交换。也可用于冷凝和蒸发，流向上可用于逆流、顺流、横流、横逆流等，而且可以在同一设备中实现26种流体的热交换； 3.1.5缺点：由于流道小，容易堵塞，一旦堵塞后，清洗较困难，因而使用介质一般以清洁为宜，最后在入口前进行过滤；检修探伤也比较困难。 3.2板翅式换热器的基本结构在两块平金属板之间夹持一组波形翅片，两边以封条密封而组成一个单元体。对各单元体进行叠加排列，然后再用钎焊焊接，可以得到不同流向的组装件，称为板束。在板束的顶部和底部各留有

8、一层主要起绝缘作用的假翅片层（也称工艺层）。再将半圆封头用氩弧焊焊在板束上，就制成了一个板翅式换热器。（见图3-1）图3-1 3.3目前已经生产的翅片规格和参数翅片的型式有断续形（或者称片条形百叶窗形）光片形光片打孔形；翅片的高度有9.56.54.7毫米。共三种形式九种规格。但是设计中一般选用三种，既是：对气相传热，选用高度为9.5毫米的断续形翅片；对液相传热，选用高度为4.7毫米的光翅片；相变的选用高度为6.5毫米的光片打孔形翅片。现在把三种规格的参数列在表3-1通道的截面如图3-2所示图3-2表3-13.4设计计算公式传热方程式Q=KFtm其中：Q换热量（KJ/h） K传热系数（kJ/m2

9、 h） F传热面积（m2） tm对数温差（） 3.4.1传热系数的计算 略去平板的热阻，翅片间热冷流体的传热系数分别是：其中K1，K2分别是热冷流体侧面的传热系数（kJ/m2 h） 是热冷流体侧面给热系数（kJ/m2 h） 是热冷流体侧面翅片的全效率 F1，F2是热冷流体侧面的传热面积（m2） 3.4.2给热系数的计算 =GCpGF（kJ/m2 h）其中G单位面积质量流速（kg/m2 s）cP流体的定压比热（KJ/kg）St斯特顿准数St=j/Pr2/3J传热因子，是雷诺准数Re的函数。有关j和Re的关系的计算公式较多，可以采用实验的j-Re曲线,如图3-3所示图3-3 传热因子j和摩擦系数f

10、与Re数之间的关系Pr普朗特准数流体黏度（kgs/s2）g重力加速度（m/s2）流体的导热系数（kJ/m2 s）Re雷诺准数 Re=GD/gDe当量直径（m）3.4.2翅片全效率的计算 翅片是板翅式换热器最基本的元件，冷热流体的热交换，一部分是直接接触的平隔板来完成，但是大部分是通过翅片来完成。由于翅片传热不想平隔板那样直接传热，故翅片被称为二次表面。在翅片高度方面有温度梯度，既存在着翅片效率，可以设翅片与平隔板接触处的温度是Tw（），翅片平均温度是Tm（），流体温度是Tb（），可以得到翅片效率为计算方便，将函数值列成下表：表3-2L值的计算如下：热流体在两冷流体之间，则l=h/2,热流体一边

11、是冷流体，另一边是热流体，则l=h，h是翅片高度3.4.4对数温差tm计算 t1，t2进口端和出口端热冷流体最大温差和最小温差 3.4.5压力降的计算 图3-43.5回热器的设计计算 已知条件：在回热器中的冷热端的温差都是11.7K，热流体的温度由T2=298.0K变为T4=231.7K，冷流体的温度由220.0K变为286.3K，注意当冷流体在回热器中被加热时，所能达到的温度低于常温298K，有一定的传热温差11.7K，因此冷流体只能被加热到298-11.7=286.3K。但是假如压缩机的气体是从开放空间中获得，因此温度是298K。空气的流量是G1=G2=0.0189kg/s=68kg/h热

12、交换器的流程采用逆流式 求：热交换器冷热边传热面积F0，芯体层数N，芯体有效长度L有效宽度W及其流动阻力p0 3.5.1冷热通道间隔布置，冷热边换热型面均选用锯齿形翅片，翅片参数如下： 翅片高度：H=9.5毫米 翅片厚度：=0.2毫米 翅片间距：P=1.7毫米 翅片内高：y=H-=9.3毫米 翅片内宽x=P-=1.5毫米 3.5.2计算翅片的几何参数 （1）通道当量直径 de=2x*y/（x+y）=2.583*10-3米 （2）单层通道截面积 f=xyW/106P=8.206*10-6W平方米，其中W的单位是毫米 （3）在W=1米，L=1米时，每排通道的换热面积 F=2（x+y）W/P=12.

13、7平方米 （4）二次传热面与总传热面面积比是Fx/F0=y/（x+y）=0.861 3.5.3计算物性参数（1）求定性温度：热流体通道中式t1=（298-273+231.7-273）/2=-8.2冷流体通道中t2=（220-273+286.3-273）/2=-19.9（2） 根据定性温度可以查得： 1= 0.023457W/mK 2=0.022476W/mK Cp1= 1010.2J/kg Cp2=1005.8J/kg1=16.81810-6Ns/m2 2=16.24410-6Ns/m2 3.5.4试选重量流速为GF=10千克/平方米秒 3.5.5 计算换热系数 （1）求Re Re1=GFde

14、/1g=1538 Re2=GFde/2g=1588（2）求对流换热系数a.根据Re，查图3-3得： j1=0.0143 j2=0.0140b.根据Pr=Cpg/得 Pr1=0.7239 Pr2=0.7280c.求St，根据St=j/Pr2/3得： St1=0.01774 St2=0.01730d.求，根据=3600StCpGF得到： 1=180W/mK 2=174W/mK3.5.6计算效率0 （1）求翅片参数m，根据m=（2/） 取翅片材料导热系数（铝）=165大卡/米时 m1=97 m2=（2*150/（165*0.2*0.001）=95 （2）求Z，根据z=th（ml）/ml 取l=H/2

15、=4.75毫米得m1l=0.461 m2l=0.451 根据ml查正切双曲线函数表3-2，得 th（m1l）=0.4301 th（m2l）=0.4219 z1=0.4301/0.461=0.933 z2=0.4219/0.451=0.935 （3）求表面效率0，根据0=1-Fx/F0（1-z） 01=1-0.861*(1-0.933)=0.942 02=1-0.861*(1-0.935)=0.944 3.5.7计算传热系数K 取两侧通道的传热面积相等F01=F02=F0，则两侧传热系数也相等，根据下式求出K=1/（1/101+1/202)=83.4W/m2K 3.5.8求平均温差 tm=（t1

16、+t2）/2=11.7 3.5.9计算传热面积F0 F0=Q/Ktm=GCp1(t2-t4)/Ktm=1.298平方米 3.6.10计算芯体层数N N=G/GFfl=68/（10*8.206*10-6*W*3600） 这里可以知道芯体的层数和有效宽度有关系 而芯体的有效长度L=F0/（F*N*W）（这里W的单位是米） 可知芯体的有效长度L也和有效宽度W有关系 换热器的总高度H总=2N*H（若考虑隔板的厚度） （1）取N=2，W=115mm，H总=43mm，L=444mm （2） 取N=3，W=77mm，H总=57mm，L=442mm （3） 取N=4，W=58mm，H总=76mm，L=444m

17、m 一般来说宽是高的两倍，长是宽的5倍，这里可以取第一组： N=2，W=115mm，H总=40mm，L=445mm计算结果汇总如下流体计算项目低压冷空气 高压热空气总通道数N22质量流速（Kg/m2/s）1010冷端温度（K）220.0231.7热端温度（K）286.3298平均温度（）-8.2-19.9压力（kpa）100300动力粘度（Ns/m2）16.24410-616.87810-6比热容（J/kg）10061010导热系数（W/（mK）0.0224760.23457当量直径de=（m）2.5810-32.5810-3雷诺数Re=gde/15881528普朗特数Pr=cp /0.728

18、00.7239传热因子j（查图）0.1400.143St=j/Pr2/30.017300.01774换热系数=StCpGF（W/(m2 k)174180翅片导热系数（W/（mK）192192翅片参数m=（2/）1/29597l=H/2（mm）4.754.75ml0.4510.461Th（ml）0.42190.4301翅片全效率z=th（ml）/ml0.9350.933翅片总效率=1-Fx/F0（1-z）0.9440.942 3.6.11.计算流动阻力p （1） 求摩擦因子 根据Re查曲线图3-3得Re1=1538，1=0.065Re2=1588，2=0.062 （2）求气体的重度在这次设计中的

19、温度和压力条件下，气体偏离理想气体不远，可以近似用理想气体状态方程求，估算时采用P1=0.3Mpa和P2=0.1Mpa和冷热流体的定性温度以及=P/RT来计算 1=30000/(29.27*264.8)=3.87千克/立方米 2=10000/（29.27*253.1）=1.35千克/立方米 （3）求流动阻力P，根据公式P=（41*L*GF2）/（de*2g），必须指出，此处采用的计算所得的流动阻力中没有计及流体的局部阻力损失，因为在空气制冷循环中所用的热交换器多采用单流程，没有转弯损失，而进出口损失通常不大，计算时可以略去不计，没有计及的因素反映在允许阻力值所留有的裕量中，考虑富裕量取备用系数

20、=1.35L1=1.35*0.445=0.60米L2=1.35*0.115=0.16米P1=4*0.065*0.6/2.583*1000*100/（2*9.81*3.87）=132.6千克/平方米=780帕P2=4*0.062*0.16/2.583*1000*100/（2*9.81*1.35）=57.99千克/立方米=568帕气体计算项目低压冷空气高压热空气摩擦因子0.0620.065板束有效长度L（m）0.4450.445当量直径d0（m）0.002580.00258质量流速GF（kg/m2/s）1010比容（kg/m3）1.353.87板束阻力p=（Pa）5687803.6空气冷却器的设计

21、计算 在这里不考虑在换热器中的压力降，在空气侧空气温度由T2=458.3K下降至T3=298K，而冷却水被从T7=295K加热至T8=310K 3.6.1热量计算 空气侧的放热量Q=qm（h2-h3）=3.07KW，其中qm是空气的质量流量冷却水的消耗量qm水=Q/cp（T8-T7） 其中cp常温下水的比热容，而冷却水的入口温度取为t7=12，出口温度取决于换热器的设计 3.6.2 化工计算 （1）空气侧： 空气侧的翅片参数如下： 锯齿形翅片 翅片高度H=9.5mm 翅片厚度=0.2mm 翅片间距P=1.7mm 翅片内高y=H-=9.3mm 翅片内宽x=P-=1.5mm（a）通道当量直径 de

22、=2x*y/（x+y）=2.583*10-3米（b）单层通道截面积 f=xyW/106P=8.206*10-6W平方米，其中W的单位是毫米（c）在W=1米，L=1米时，每排通道的换热面积 F=2（x+y）W/P=12.7平方米（d）二次传热面与总传热面面积比是Fx/F0=y/（x+y）=0.861 定性温度tm1=（t2+t3）/2=105 黏度1=0.000022190Pas 导热系数1=0.031537W/mK 比热Cp=1013.8J/kg 普兰特准数Pr=3600*1*g*Cp/1=0.822 质量流速：G=11.5千克/（平方米秒） 雷诺准数：Re=GDe/（g）=1337 传热因子

23、：j查图3-3或者由关联式得锯齿形的翅片j=0.013，=0.065 Pr2/3=0.878 斯坦顿系数：St=j/Pr2/3=0.0148 给热系数：=StCpG=322W/m2K m=（2/（）1/2=130，其中翅片导热系数（铝）=192W/mK ml=mh=1.235 查表3-2得th（ml）=0.8452 可得翅片效率：t=th（ml）/ml=0.684 翅片全效率：=1-（F2/F）*（1-t）=0.728（2）冷却水侧计算；现在已经知道了换热量，而水侧和空气侧的换热面积都不知道。这里设置的换热器最好是两个热流体通道将冷流体的通道包裹在中间。假设热流体通道取为2，那么冷流体的通道取

24、为1。热流体的通道既空气的通道，W=1，L=1是，有效换热面积是12.7平方米。现在确定冷流体既水侧的换热面积，水侧的翅片高度一般取为h=4.7，型面选择光片形，当W=1米，L=1米时为6.1平方米。而热流体通道数是冷流体通道数的两倍，因此可以知道，当水侧和空气侧的有效长度和有效宽度相等时，空气从的换热面积是水侧的换热面积的（2*12.7）/6.1=4.16倍。可以设冷却水侧的温度上升了12度到达22度定性温度：tm=（12+22）/2=17黏度:=0.0010798Pas比热容：C水=4186.5J/kg导热系数=0.59305W/mK普兰特准数：Pr=*g*Cp/=7.63重量流速：换热量

25、Q=3.07KW 而Q=qm水（T出-T进）C水 重量流速G=qm/f W 其中f是单层通道截面积 可以得到G=19.6/W 其中W是有效宽度 取G=200千克/平方米秒雷诺准数：Re=GDe/（g）=453传热因子j查图的j=0.010，f=0.042斯坦顿系数：St=j/Pr2/3=0.00258给热系数：=3600StCpG=1857.6（千卡/平方米小时）m=2/（）1/2=274 其中翅片导热系数（铝）=192W/mK ml=mh/2=0.6439翅片效率：t=th（ml）/m=0.877翅片全效率=1-（F2/F）*（1-t）=0.91（3） 传热系数计算空气侧的传热系数计算：可以

26、得到K1=162.4W/m2K 由K1F1=K2F2可以得到K2=675.6W/m2K（4） 温差计算t1=185.3-22=163.3 t2=25-12=13tm=59.4传热面积计算：空气侧F1=Q/（K1tm）=0.3182平方米水侧F2=Q/（K2tm）=0.0765平方米计算长度：其中水侧通道数为1，空气侧通道数为2，空气侧的通道中间夹着水通道。由质量流量可以得到有效宽度都是100mm，再计算长度L=F2/FW=0.1254米，取为125毫米，其中F是有效长度和宽度都是1m时的单通道传热面积。综上可得空气冷却器的结构式ABA型，中间是水通道，两边是空气通道水通道的参数如下： 翅片高度

27、：H=4.7毫米 翅片厚度：=0.3毫米 翅片间距：b=2.2毫米 翅片内高：y=H-=4.4毫米 翅片内宽x=P-=毫米 有效宽度：W=100毫米 有效长度:L=125毫米通道数N=1 空气通道的参数如下： 翅片高度：H=9.5毫米 翅片厚度：=0.2毫米 翅片间距：b=1.7毫米 翅片内高：y=H-=9.3毫米 翅片内宽x=P-=1.5毫米 有效宽度：W=100毫米 有效长度:L=125毫米 通道数：N=2计算结果汇总如下：流体计算项目冷却水通道 被冷却热空气通道总通道数N12质量流速（Kg/m2/s）20011.5冷端温度（）1225热端温度（）22185.3平均温度（）17105.2压

28、力（kpa）100300动力粘度（Ns/m2）0.00107980.000022190比热容（J/kg）4186.51013.8导热系数（W/（mK）0.593050.031537当量直径de=（m）2.4310-32.5810-3雷诺数Re=GFde/4531337普朗特数Pr=cp /7.630.822传热因子j（查图）0.0100.013St=j/Pr2/30.002580.0148换热系数=StCpGF（W/(m2 k)2160345翅片导热系数（W/（mK）192192翅片参数m=（2/）1/2274134l=H/2或者H（mm），视具体情况而定2.359.50ml0.64391.2

29、73Th（ml）0.56490.8544翅片全效率z=th（ml）/ml0.8770.671翅片总效率=1-Fx/F0（1-z）0.9100.7173.6.3压力降的计算 总压力降 空气侧：G=11.5千克/平方米秒在入口处温度下比体积，v1=0.439在出口温度下比体积：v2=0.285平均比体积vm=0.362=(x*y*n1)/(b*h*n)=0.576=0.065F=0.3182平方米Ag=1.642*10-3 由Re和查图得Kc=0.06 Ke=0.47代入式可得空气侧压降为P=300帕4. 逆布雷顿制冷系统透平膨胀机的设计 4.1透平膨胀机的热力计算 4.1.1给定的参数及其要求已

30、知：工质是空气 气体常数R=287.2Nm/（kgK）绝热指数=1.41进口压力p0=0.3Mpa 进口温度T0=231.7K出口压力p2=0.1MPa 质量流量qm=0.0189kg/s4.1.2估取及选用值（1）估取工作轮的形式：半开式向心径轴反动式喷嘴中的速度系数：=0.96工作轮中的气流速度系数：=0.84工作轮叶高轮径比：l1/D1=0.04工作轮相对轴向间隙：/lm=0.017喷嘴与工作轮间的半径间隙：1mm工作轮叶片进口过盖量:0.7mm工作轮轴向间隙：0.3mm工作轮轮背修正系数K：4工作轮出口减窄系数2 0.775工作轮进口减窄系数1 0.965喷嘴出口减窄系数：N=0.98

31、（2）选取轮径比：0.44反动度：=0.49特性比：1=0.66（3） 选定喷嘴出口叶片角1=12度 工作轮进口叶片角1=90度 工作轮出口叶片角2=36.5度（4）估取扩压比P2/p3=1.038 可得P3=0.09634Mpa4.1.3喷嘴中的流动（1）进口比焓：h0=230850J/kg膨胀机出口处的理想温度是：T4（1/3）(0.41/1.41）=168.34K可以得到膨胀机出口处的理想比焓是h2s=170640J/kg有前面已经知道扩压比是1.038得到工作轮出口压强是0.1/1.038=0.096339Mpa可以得到工作轮出口理想比焓是：h2s=168830J/kg膨胀机总的理想比

32、焓降hs=h0-h2s=60210J/kg通流部分理想比焓降hs=h0-h2s=62020J/kg（2） 等焓理想速度cs=（2hs）1/2=352.19m/s（3） 由p4，T4从z-p图上查得Z0=0.990（4） 喷嘴中的等熵比焓降h1s=（1-）hs=31630.2J/kg（5） 喷嘴出口的实际速度c1=（2h1s）1/2=241.46m/s（6） 喷嘴出口理想比焓h1s=h0-h1s=199219.8J/kg（7） 喷嘴出口实际比焓h1=h0-2h1s=201699.6J/kg（8） 由p0，T0以及h1s可以从焓熵图上查得p1=0.17954Mpa（9） 由p1 h1从焓熵图上查得

33、T1=202.37K（10） 有p1 T1可以从z-P图上查得Z1=0.995（11） 喷嘴出口的气体密度是1=p1/（Z1RT）=3.105kg/m3（12） 多变指数n=/（-2（-1）=1.366（13） 喷嘴出口喉部截面速度c*=264.75m/s（14） 喷嘴出口状态下的声速c1=（nZ1RT1）1/2=281.06m/s（15） 喷嘴出口绝对马赫数Mac1=c1/c1=0.859（16） 喷嘴中的能量损失qN=（1-2）h1s=2479.8J/kg（17） 喷嘴中的相对能量损失N=qN/hs=0.039984（18） 喉部的气体密度*=（2/（n+1）1/（n-1） 0=2.877

34、kg/m34.1.4工作轮中的流动（1） 轮周速度u1=1c3=232.45m/s（2） 出口圆周速度u2m=u1=115.76m/s（3） 工作轮进口气流角tg1=sin1/（cos1-u1/c1）=-193.62 1=90.30度（4） 进工作轮相对速度w1=c1sin1/sin1=66.56m/s（5） 进工作轮相对速度的圆周风速w1u=c1cos1-u1=-0.344m/s（6） 进工作轮相对速度的径向分速w1r=w1sin1=66.56m/s（7） 进工作轮处相对速度的马赫数Maw1=w1/c1=0.237，一一般希望Maw1, 小于0.5，以免过大的进口损失（8） 工作轮进口冲击损

35、失qw1u=（w1u）2/2=0.059J/kg（9） 工作轮进口比焓h1=h1+qw1u=201699.659J/kg，由于冲击损失很小，工作轮进口状态可以认为与喷嘴出口状态相同。（10） 由p1，h1，p3从焓熵图上可以查得工作轮出口等熵比焓h2s=168710J/kg（11） 工作轮等熵比焓降h2s=h1-h2s=32989.6J/kg（12） 不考虑内部损失时，工作轮出口理想相对速度w2s=（2h2s+w1r2+u2m2-u12）1/2=172.56m/s（13） 实际相对速度w2=w2s=144.95m/s（14） 工作轮中的能量损失qr=1/2（w2s2-w22）=4383.22J

36、/kg（15） 工作轮出口实际比焓h2=h2s+qr=173093.2J/kg（16） 工作轮出口实际温度T2=173.57K（17） 由P3，T2从z-p图上可以查得Z2=0.996（18） 工作轮出口实际气体密度2=p3/Z2RT2=1.940kg/m3（19） 工作轮出口气流的绝对速度方向tg2=sin2/（cos2-u2/w2）=112.412=89.49度（20） 工作轮出口气流绝对速度c2=w2sin2/cos2=86.22m/s（21） 余速损失qK=c22/2=3717.8J/kg K=3717.8/62020=0.059954.1.5喷嘴与工作轮基本尺寸的确定（1） 工作轮直

37、径 D1=0.02747m圆整后取D1=25mm，这时l1/D1=0.0483（2） 喷嘴出口直径DN=D1+21=25.3mm，这里按固定叶片设计，因此取喷嘴与工作轮之间的径向间隙较小（3） 喷嘴数ZN在固定叶片中按图来选取ZN=24（4） 喷嘴喉部宽度bN=NtNsin1=(DN/ZN)Nsin1=0.84mm（5） 喷嘴叶片高度lN=qm/（*c*bNZN）=1.25mm c1小于c*，用c1处参数代入（6） 工作轮进口叶片宽度l1=lN+l=1.55mm（7） 工作轮处口平均直径D2m=D1=12.45mm（8） 工作轮出口截面积A2=qm/（w2sin222）=0.0001458平方米（9） 工作轮出口内径D2=（D2m2-2A2/）1/2=7.89mm（10） 轮毂比kr=D2/D1=0.3156（11） 工作轮出口外径D2=（D2m2+2A2/）1/2=15.74mm（12） 出口叶片高度l2=（D2-D2）/2=3.93mm（13） 进出口叶片平均高度lm=（l1+l2）/2=2.74mm（14） 取=0.047mm。轴向间隙为/lm=0.017（15） 工作轮子午面扩散角=20.77度