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1、13m,基础采用桩基础，桩径1.5m,主线侧桩长28m,辅道侧桩长29m；（3） 桥下净空：25.20m。（4） 荷载情况：城-A级。（5） 交通情况:需要托换位置为二环高架桥主线辅道，来往车辆较多，交通较为繁忙。（6） 管线情况：ZX53墩与雨水、污水、燃气、给水、通讯管线冲突。2、区间隧道概述托换桩基下方区间隧道为成都地铁八号线工程双桥路站（原双林路站）万年路站（原成华大道口站）区间，区间长度约750m,采用盾构施工，直径约6m,埋深约2535m.3、管线迁改桩基托换基坑附近管线需迁改至基坑外侧。二、设计依据1、成都轨道交通8号线一期工程可行性研究报告（北京城建设计发展集团股份有限公司）；
2、2、成都轨道交通8号线一期工程详细勘察阶段双桥路站成华大道口站区间（YDK41+335.14-YDK42+134.048）岩土工程勘察报告（中国建筑西南勘察设计研究院有限公司，2016.08）3、成都市城乡委员会关于成都轨道交通8号线一期工程初步设计的批复（成建函2017214号）4、成都轨道交通8号线一期工程初步设计对二环及相关桥梁保护方案专家评审会评审意见5、关于开放8号线一期工程施工图第一版线路（20161201）平纵断面资料的函（编号：D8（1）北京院I-SS-ZTZB-联2016第002号）6、关于向华西设计院提供双万区间调整后线路的函（编号：D8（1）-北京双桥路站（原双林路站）万
3、年路站（原成华大道口站）区间桩基托换施工图变更设计说明一、施工图变更设计原因成都轨道交通8号线一期工程双桥路站万年路站区间（双万区间）拟进行调线变更设计，区间与二环高架桥桩相对位置关系有变化。原区间施工图中，ZX53号桥墩承台为南北向布置，区间侧穿ZX53号桥墩，正穿ZX54号桥墩，拖换桩基为ZX54号墩下桩基；最新资料显示，ZX53号桥墩承台为东西向布置，与原线路冲突，调线后，区间侧穿ZX54号桥墩，正穿ZX53号桥墩，拖换桩基为ZX53号墩下桩基。现向贵司提供双万区间调整后线路图，请贵司以本图为准，进行桥桩拖换设计。二、工程况及环境条件双桥路站（原双林路站）万年路站（原成华大道口站）区间隧
4、道由双桥路站北至万年路站，盾构隧道与二环高架主线并行。二环高架主线桥的ZX53号墩的桩基础处于区间隧道范围内。区间隧道施工前，需首先对本处桥墩下的桩基础进行托换处理。1、二环路高架主线桥现状该段二环路高架桥属于EPC-3标,桥梁结构形式主要以30米装配式简支小箱梁为主，根据路线布置条件、地面层道路情况、跨越河道及构筑物要求，分别布置有连续或简支钢箱梁、现浇连续梁等结构形式。（1） 上部结构:主线ZX53号墩为相邻30m预应力混凝土简支梁的交界墩，小里程侧接连续钢箱梁，大里程侧为装配式简支小箱梁；（2） 下部结构：二环高架主线ZX53号墩为带盖梁的M形刚架墩，墩高约抗震设防烈度为7度，水平向设计
5、基本地震动加速度峰值为0.1g,桥梁抗震设防类别为乙类，桥梁抗震设防措施按8度区执行。6）设计基本风速V10=24.5ms7）设计基准期：100年。8）设计使用年期：100年。9）环境类别：II类。10）安全等级：一级。13、初步设计对二环及相关桥梁保护方案专家评审会评审意见及执行情况1）进一步及核计算假定，沉降量控制值可结合成都实际工程进行论证。回更：按专家意见执行，根据详勘报告核对计算假定，结合实际工程情况控制沉降量。2）施工过程中应委托第三方对既有桥进行动态监测。回复：设计文件补充交代要求第三方对既有桥进行动态监测。3）托换承台在既有承台下方增设一定高度新承台。回复：按专家意见执行，既有
6、承台下方增设L2m厚度的新承台。三、工程地质与水文地质1、地形地貌本场地范围地势较平坦，地貌单元为岷江水系冲积平原三级阶地，高程为506.31-512.78m,相对高差6.47m。2、岩土分层及其特性根据钻孔揭示，场地范围内上覆第四系人工填土层（Q1）;其下为第四系系上更新统冲洪积层（Qr,）黏土、粉质黏土、黏质粉土、细砂、中砂、卵石，下伏基岩为白垩系上统灌口组（Lg）泥岩。按分层依据，结合本工程地质断面，划分岩土层。每个岩土层描述如下：院-SS-8QJ-联2019第017号)7、补充提供双桥路站-万年路站区间地质资料及建筑物资料(编号：D8(1)-西勘院-SS-ZTZB-联2019第002号
7、)8、二环高架东三标段竣工资料成果电子文件(中国建筑西南勘察设计研究院有限公司，2017.02.02提供)9、成都轨道交通8号线一期工程管线物探资料成果电子文件(中国建筑西南勘察设计研究院有限公司，2019.03.04提供)10、关于该桥梁的会议纪要及各种联系单11、主要设计规范、规程地铁设计规范(GB50157-2013)城市轨道交通技术规范(GB50490-2009)建筑结构荷载规范(GB50009-2012)混凝土结构设计规范(GB50010-2010)(2015年版)建筑基坑支护技术规程(JGJ120-2012)建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)公路桥涵设计通用规范(JT
8、GD60-2015)公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD62-2004)公路桥涵地基与基础设计规范(JTGD63-2007)混凝土结构加固设计规范(GB50367-2013)成都地区基坑工程安全技术规程(DB51/T5072-2011)；四川省及成都市有关的规范、规程。12、主要技术标准D高架桥梁道路等级：城市快速路。2)设计速度：主线60kmh;匝道40km/h、30kmh;地面：40kmho3)道路净空：25.0m(大件路29.0m),并同时满足人行天桥净空要求4)桥梁设计荷载：城-A级。5)地震烈度及抗震设防标准3-2)粉质黏土：褐黄、灰黄色，可塑，主要由黏粒组成，含少量粉
9、粒，手搓捻略有砂感，稍有光泽反应，无摇振反应，干强度中等，韧性中等，区段场地内局部分布，本层层厚O.604.40m,层顶标高483.88497.04m,层顶深度2.00-9.50m,层底标高482.48495.35m,层底深度4.8012.00m,标贯实测击数平均值N=13.8击/30cm。据室内试验，天然密度P=1.93-2.01gcm3,平均值为L97gc天然含水量3=23.626.9%,平均值为25.4%；天然孔隙比e=0.6900.795,平均值为0.743；液性指数Il=0.270.60,平均值为0.47；压缩系数a(UOz=0.24-0.34MPaI平均值为0.30MPa,属中压缩
10、性土；压缩模量Es=5.176.19MPa,平均值为5.95MPa黏质粉土：黄色、灰黄色，稍密，湿，呈土块状，手捏易碎，质较纯，无光泽反应，摇振反应中等，干强度低，韧性低，含云母，该层呈透镜状发育，本层层厚0.702.IOm,层顶标高489.52496.31m,层顶深度4.609.60m1层底标高488.42494.81m,层底深度6.00-10.70m0标贯修正击数平均值N=8.2击30cmo3-4细砂：青灰色、灰黄色，湿饱和，松散，主要成分为长石、石英，次为云母，局部夹少量卵石。该层在场地内呈透镜体状分布于卵石上部。本层层厚0.30-2.80m,层顶标高485.08493.92m,层顶深度
11、0.0016.9m,层底标高484.38492.72m,层底深度0.5017.30m。中砂：青灰色、灰黄色，湿饱和，稍密，主要成分为长石、石英，次为云母，局部夹少量卵石。该层在场地内呈透镜体状分布于卵石层中。本层层厚0.40-l.20m,层顶标高484.45491.62m,层顶深度4.7014.30m,层底标高482.83490.22m,层底深度5.00-15.90m0(1)第四系全新统人工填土(Qj)杂填土：灰色、灰褐等杂色，致密状，干爆梢湿。主要由混凝土及沥青等组成，本段内均有分布，分布于地表路面处：本层层厚O.507.20m,层底标高489.28503.69m。为新近回填土,回填时间小于
12、5年，该层均一性差，多为欠压密土，自重固结尚未完成，结构疏松，具强度较低、压缩性高、受压易变形等特点。素填土：黄褐色、灰褐等色，松散中密，稍湿。以压密碎石为主，夹杂少量黏性土等组成，主要分布于与道路区域，为修筑道路时的路基填筑土；部分以黏性土为主，夹杂少量卵石、碎石等组成，主要分布于绿化带和公园草坪区域。本层层厚1.50m3.OOm,层顶标高489.69503.69m,层顶深度O.504.80m,层底标高488.09502.99m,层底深度1.506.10m。为新近回填土,回填时间小于5年，该层结构疏松，具强度较低、压缩性高、受压易变形等特点。(2)第四系上更新统冲洪积层(QjM)黏土：褐黄色
13、、棕黄色，可塑硬塑，铁钵质氧化物，梢有光泽，干强度高，韧性高，局部含少量灰白色黏土，该层分布连续，本层层厚0.80-6.50m,层顶标高489.08-502.99m,层顶深度0.50-6.50m,层底标高483.88-496.49m,层底深度L609.50m。标贯实测平均值N=16.4击/30cm；据室内试验，天然密度P=1.98-2.08gcm3,平均值为2.04gcm3;天然含水量3=20.426.7%,平均值为22.8%；天然孔隙比e=0.622-0.764,平均值为0.665；液性指数IL=0.04-0.40,平均值为0.15；压缩系数aazEll0.27MPaT,平均值为0.17MP
14、a,属中压缩性；压缩模量Es=6.4515.31MPa,平均值为10.20MPa。大于70乐卵石粒径220Cnh局部含漂石，磨圆度较好、分选性差，圆砾、中砂充填。本层层厚0.404.50m,层顶标高480.62490.74m,层顶深度1.0019.40m,层底标高479.72489.54m,层底深度479.72489.54m。据颗粒分析实验：粒径20丽的颗粒含量为71.3%92.1%,粒径为220mm的含量为6.3%25.7%,卵石点荷载试验，换算岩石单轴抗压强度R=54.2170.50MPao卵石为较硬岩坚硬岩，N120动力触探修正击数大于10击(3)白垩系上统灌口组(Ag)泥岩顶板起伏较大
15、，顶板标高473.53484.84m,本次勘察未揭穿，与上覆第四系地层呈不整合接触。泥岩产状近似水平。强风化泥岩：暗红色、紫红色。岩质软，敲击声闷，泥质结构，块状构造。水平节理较发育。岩芯多呈碎块状，少量短柱状，岩芯手可折断，本层层厚0.405.60m,层顶标高473.53484.84m,层顶深度4.2022.7Onb层底标高473.03483.72m,层底深度8.9025.OOmo中等风化泥岩：暗红色、紫红色。泥质结构，块状构造，岩质较软，锤击声哑半哑。节理、裂隙较发育，局部裂隙面可见黑色氧化物膜。岩体RQD值为7090%,岩体较完整，岩芯多呈短柱状，少量长柱状及碎块状。根据室内试验，含水率
16、3=3.856.85%,平均值为5.48%；天然密度P=2.32-2.48gcm3,平均值为2.38gcm3;天然单轴抗压强度fc=3.488.75MPa,饱和单轴抗压强度fc=l.864.78MPa,岩石为极软岩。岩体基本质量等级为V级。本层层厚大于35.9Onb层顶标高473.03484.69m,层顶深度8.9025.00m。卵石：灰黄色，湿饱和，稍密密实为主，局部松散。卵石成分以岩浆岩、变质岩类岩石为主。磨圆度较好，以亚圆形为主，少量圆形，分选性差，中风化微风化，少量呈强风化。卵石含量一般6070%,粒径以215Cnl为主，最大粒径20CnI以上，充填物主要为细、中砂及圆砾。卵石根据成都
17、地区建筑地基基础设计规范(DB51/T5026-2001),按卵石颗粒含量和N动力触探将其分为松散卵石、稍密卵石、中密卵石、密实卵石四个亚层。松散卵石：灰黄色为主，湿饱和，卵石含量约50%55%,粒径一般为25cm,圆砾及细砂、中砂充填，卵石磨圆度较好。本层层厚0.203.70m,层顶标高484.62494.78m,层顶深度1.6015.60m,层底标高483.82492.43m,层底深度4.2016.90m。N侬动力触探修正击数小于4击。稍密卵石：灰黄色，潮湿饱和，稍密，卵石约占55%60%,粒径一般28cm,圆砾及中、细砂充填，石质成分主要为砂岩、石英砂岩、灰岩及花岗岩等，磨圆度较好，分选
18、性较差。局部缺失，本层层厚0.506.60m,层顶标高480.25494.81m,层顶深度0.5018.6Onb层底标高478.99.491.81m,层底深度1.00-20.IOnioN120动力触探修正击数47击.中密卵石：灰黄色，中密，局部稍密，饱和，卵石含量60%70%,圆砾、中砂充填，卵石粒径215Cnb含个别漂石：卵石原岩为石英砂岩、花岗岩。本层层厚O506.40m,层顶标高480.28492.52m,层顶深度0.0019.30m,层底标高478.98489.60m,层底深度480.28492.52N120动力触探修正击数710击。密实卵石：灰黄色，饱和，密实，为花岗岩及石英质砂岩，
19、卵石含量根据资料表明，形成地下水补给的有效降雨量为1050mm,当降雨量在80亳米以上时，多形成地表径流，不利于渗入地下。地形、地貌及包气带岩性、厚度对降水入渗补给有明显的控制作用。区内上部土层为黏土，结构较紧密，降雨入渗系数0.050.11。局部地形低洼，汇水条件好，有利于降水入渗补给。区内地下水的径流、排泄主要受地形、水系等因素的控制。其地下水径流方向主要受地形及裂隙发育程度的控制，大多流向地势低洼地带或沿裂隙下渗。区内第四系孔隙潜水主要向附近河谷或者地势低洼处排泄。白垩系风化带裂隙水的排泄受地质构造、地层岩性、水动力特征等条件的控制。主要排泄方式为地下水的开采，当具有水流通道的条件下，也
20、可产生直接向地势低洼或沿基岩裂隙排泄。3. 2.2地下水的富水性及动态特征根据区域水文地质资料，成都地区丰水期一般出现在7、8、9月份，枯水期多为1、2、3月份。本区段水位年变化幅度约13m之间。勘察期间处平水期-丰水期，测得地下水位埋深一般5.915.50m,部分地段梢深或稍浅，综合分析认为，造成水位变化较大的原因是受目前城市建设中部分建筑施工时大面积降低地下水的影响。沿线卵石层（3-5）渗透系数约为18md,水量比较丰富。根据区域水文地质资料，区内地下水季节性变化明显，水位总体呈西北高东南低，沿河一带高,河间阶地中部低的特点。3.3水和土腐蚀性试验评价3.I地表水、地下水的赋存及类型根据成
21、都区域水文地质资料及地下水的赋存条件，地下水主要有三种类型：一是赋存于粘性土层之上填土层中的上层滞水，二是第四系砂、卵石层的孔隙潜水,三是基岩裂隙水。3.1.1上层滞水上层滞水呈透镜体状分布于地表，赋存于黏性土层之上填土层中，大气降水和附近居民的生活用水为其主要补给源。水量变化大，且不稳定。3.1.2第四系孔隙水场地卵石层较厚,且成层状分布,局部夹薄层砂,其间赋存有大量的孔隙潜水，其水量较大、水位较高，大气降水和区域地表水为其主要补给源。卵石层中孔隙水形成贯通的自由水面。3.1.3基岩裂隙水区内基岩为白垩系灌口组紫红色泥岩和白垩系夹关组紫红色砂岩,地下水赋存于基岩裂隙中，含水量一般较小，但在岩
22、层较破碎的情况下，常形成局部富水段。根据相关水文地质资料及已有工程资料显示，渗透系数k约为0.027-2.01md,平均为0.44md属弱中等透水层。区段大部分泥岩的含水量甚微，对明挖车站开挖及隧道盾构开挖影响较小，但不排除局部地段有富水条件，储藏有一定裂隙水。3.2地下水的补给、径流、排泄及动态特征3. 2.1地下水的补给、径流、排泄区段地下水的补给源主要为大气降水和地表水补给。4.2.1人工填土沿线人工填筑土为杂填土及素填土，杂填土以沥青、混凝土和碎石为主，充填少量黏性土，素填土道路区域以压密碎石为主，夹杂少量黏性土等组成绿化带和公园草坪区域部分以黏性土为主，夹杂少量卵石、碎石等组成，硬质
23、块石含量在20%30%,粒径范围1015cm。该层土均匀性差，多为欠压密土，结构疏松，多具强度较低、压缩性高、受压易变形的特点，对场地的基坑开挖及对地基的加固处理有较大影响。4. 2.2风化岩区段沿线下伏的基岩为泥岩，属易风化岩，全风化、强风化呈半岩半土、碎块状，软硬不均。具有遇水软化、崩解，强度急剧降低的特点。4. 2.3膨胀性岩土区段内膨胀土为黏土，根据室内试验统计：黏土自由膨胀率(FS)为4149%；膨胀力(Pp)为55.179.7kPa;膨胀率0.220.41%,收缩系数0.320.44。根据膨胀土地区建筑技术规范(GB50112-2013)判定黏土为弱膨胀土。区段内下覆基岩为泥岩和砂
24、岩，据室内试验统计：1)根据室内试验，强风化泥岩自由膨胀率(FS)为1028%；膨张力(R)为10.8-24.3kPa；干燥饱和吸水率12.5815.48%。2)中等风化泥岩自由膨胀率(Fs)10.0-18.0%；膨胀力(Pp)5.4-15.2kPa；饱和吸水率5.558.91%。根据城市轨道交通岩土工程勘察规范(GB50307-2012)和铁路工程特殊岩土勘察规程(TB10038-2012,J1408-2012),结合室内试验成果，并参考成都据水质试验，地表水及地下水水质类型为HCO3S0;ClGaNaPH值7.01-7.7,矿化度234.58635.89mg/l。3.3.2水的腐蚀性按照岩
25、土工程勘察规范(GB50021-2001)2009年版，场地内水的腐蚀性评价宜按H类环境考虑。经判定地下水对混凝土及钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。依据铁路混凝土结构耐久性设计规范(TBlOo05-2010),场地所处环境类别按化学侵蚀环境、筑盐环境时，该段地下水对混凝土结构具微腐蚀性，设计人员需根据情况考虑碳化环境的作用影响。3.3.3土的腐蚀性评价按照岩土工程勘察规范(GB50021-2001)2009年版，场地内土的腐蚀性评价宜按弱透水层考虑。据室内试成果，初步判定场地土对混凝土具微腐蚀性。依据铁路混凝土结构耐久性设计规范(TBlOO05-2010),场地所处环境类别按化学侵蚀环境、氯
26、盐环境时，该段地下土对混凝土结构均无侵蚀性，设计人员需根据情况考虑碳化环境的作用影响。4、不良地质和特殊地质4.1 不良地质作用拟建场地内的不良地质作用主要为地面沉降，主要是基坑开挖和盾构施工时,防护措施和施工方法不当引起,在施工前应做好地面沉降应急预案,加强防护措施。施工过程中应加强地面沉降监测。4.2 特殊性岩土段落范围内，特殊岩土为人工填土、膨张性岩土、风化岩。地区经验综合考虑建议泥岩为弱膨胀岩。建议考虑采取相应的基础埋深、地基处理及隧道、边坡、基坑支护和防水、保湿措施等。5、岩土物理力学参数各土、岩层物理力学指标见下表。成都轨道交通8号线一期工程详细勘察阶段双桥路站-成华大道口站区间岩
27、土物理力学参数建议值表地层代号岩土名称时代与成因天然密度天然含水S直剪快剪压缩系数压缩模量变形模量/透系数能止例压力系数盛乐系数石然釉Rl压度岩天单极抗强石和轴限灰度岩饱单极抗强承载力特征值国标及成都地标岩土体与懒附体极限粘结强度标准他抗拔系数水平抗力系数导等系致导温系数比热容基底摩擦系数边坡坡度允许值桩的极限端阻力标准位桩的极限侧阻力标准值粘聚力内摩擦用降水后内摩擦角垂直水平钻孔灌注桩人工挖孔桩钻孔灌注桩人工挖孔桩次常压注浆二次压力注浆土质边坡坡高5-10m;软旗岩石边坡坡打8-15PWC31-0.2Esa1-0.2EokKvK11nfr氤Qpkq*kQsikq通qqim,Cf高宽比gcm5
28、%kPaOOMPa1MPaMPandMpmnMPaMPaMPukPakPakPakPakPakPaMNn4wmkm2hUZkgk1-1)A*.kQJ1.60O6支护(l2)京城土1.86()0)0.1(0.50)(0.S58支护(l)tthQ；21.982S26E6239.00.0050.45a301806575585301.S21.8T1.51a3：1.50(34)h1.962521172fi7.00.050.C2127IIO6065SS75241.602.451.23a301:1.7503)砧岐的土1.9322H18a%5.S0.150.4S】317H538185065141.231.23
29、1.35a251:1.75期砂1.85O202&6.01.03d3312IOIIO202&3S4530L54).18699a30女妒(4-2)中的1.90O22275.&1.0IO633IS12IlO25JO753SL12a35女护(M-II蛇用斯翁aOOO253020IS18Oi332222(KIIOO115IOO140SO.62.21.28,351:1.25(M2梢*卵62.10O28S32820IROi303833320IIO12515020001.62.21.280.101:1.00532.20O33部然2818Q25555052023003500120迎260150.eo2.21.2
30、80.151:0.75-54塞实卵石X30O434338180.30808593029005000130J55250330(0.15)360red2.21.26asoi：aso心C2.201265300.44&25IeO1351.003501400IflOOHHIOO150200),96a951.010.4Q):1.006-3中风化况七X306300360.440.15220200I.S02.5幽3000:MoOIOO2202203001.962.951.01a5):0i75注：O内数值为根据城市轨道交通岩土工程勘察规范(GB50307-2012)结合岩土物理性质提供的经验值。向均配置抗拉强度
31、标准值为3=1860MPa高强度低松弛钢较线做为预应力钢束。各托换梁长边均垂直于隧道线路中心线,其构造尺寸(长X宽X高)如下：主线ZX53号墩：12.54m8.8m3.4m2、托换桩：托换桩采用直径1300mm的端承桩，桩身混凝土采用C35混凝土。主线ZX53号墩托换桩长28m。桩长按以下两种情况大者取值：按承载力计算确定的桩长；桩底伸入隧道结构底部以下不小于2m确定桩长。3、托换梁和被托换桩、承台的连接：托换梁和被托换桩、承台之间的连接处为新旧混凝土界面，加强连接的方式主要通过相互之间的咬合、界面处理和植筋实现，即把被托换桩、承台与托换梁相接触部位的表面凿毛，深度宜为102()mm左右，并进
32、行界面处理；沿接触界面在旧混凝土表面按一定间距钻孔并植埋钢筋，植筋和钻孔之间的缝隙用植筋胶充填。七、耐久性设计任何一种混凝土结构的寿命,都取决于混凝土保护层对侵蚀性物质的抵抗能力,因为这些侵蚀性物质会破坏钢筋及混凝土的结构。致密、坚实又均匀的混凝土表面抑制了无机盐、氧气、潮气和二氧化碳的渗透，因此可大大延长了混凝土结构的寿命。设计中采用的基本措施如下：1、掺入高效减水剂在保证混凝土拌和物所需流动性的同时，尽可能降低用水量，减少水灰比，使混凝土的总孔隙，特别是毛细管孔隙率大幅度降低。掺入高效减水剂，尽可能将水灰比降低到0.38以下。2、消除混凝土自身的结构破坏因素要提高混凝土的耐久性,限制或消除
33、从原材料引入的碱等可以引起破坏结构和侵蚀钢筋物质的含量，加强施工控制环节，避免收缩及温度裂缝产生，以提高混凝土的耐久性。3、保证混凝土的强度及性能采用高标号混凝土限制氯离子扩散系数和设置合理的钢筋保护层,作为保证桥四、建筑材料1、托换梁：C40P8混凝,fpk=1860MPa的预应力钢绞线。HRB400热轧钢筋,Q235钢板。2、钻孔桩：C35混凝土,HRB400热轧钢筋3、土钉：48mm,t=3.5mm,钢花管。4、基坑护壁喷射混凝土:C20早强混凝土。5、植筋胶：采用改性环氧类或改性乙烯类基酯类(包括改性氨基甲酸酯)的A级胶粘接剂，锚固用胶结剂的质量和性能符合混凝土结构加固设计规范(GB5
34、03672006)的有关要求。6、植筋钢筋采用HRB400,其性能指标满足混凝土结构加固设计规范(GB503672006)表15.1.5有关要求，其相对肋面积Ar符合0.055Ar0.08的规定。五、基坑支护结构基坑支护结构根据基坑开挖深度和周边管线情况合理采用，本设计基坑开挖深度56m,基坑采用倒挂井壁+钢管支撑+钉的支护方式，垂直开挖。土钉采用直径48mm的钢花管，土钉水平间距1.2m,竖向间距1.2m。基坑立面施做200m厚钢筋混凝土，施作前应进一步核对土钉是否与周边迁改的管线打架，如果有冲突应协商解决。六、托换梁和托换桩基结构设计根据原桥墩、承台及桥桩的位置及尺寸，原桥墩、承台及桥桩与
35、下方地铁隧道的关系，确定需要托换的范围。根据原桥墩、桥桩及桩基承台的位置形状、尺寸、施工场地、管线迁改等确定托换梁的形状，托换桩的布置根数及布置形式。托换采用被动托换的方式，1、托换梁：托换梁将原承台包裹在内，设计为长方体预应力钢筋混凝土结构，按部分预应力A类构件设计,托换梁体混凝土采用C40P8防水混凝土，长、短边方高性能补偿收缩防水混凝土；8、严格控制入模温度，夏季不大于28,冬季不低于不小于5C；混凝土的内部温度控制在65C以内，内外温差控制在20以内；八、主要施工步骤部分基坑开挖及支护一施做钻孔桩一剩余基坑开挖及支护一施做基坑底部垫层一新旧混凝土界面处理及植筋一施做托换梁一在托换梁弹性
36、模量及强度达到设计值的100%后，对托换梁施加预应力及管道真空压浆一分部在托换梁下方截桩一截桩完成f拆除托换梁下脚手架，回填托换梁下素混凝土f覆土完成桩基托换f施做盾构隧道。九、主要技术措施及施工注意事项施工期间应合理组织施工工序，以减小对二环道路交通的影响。桩基托换必须保证把上部荷载从原来的基础上可靠地转换到托换结构上,并有效地控制上部结构的变形，确保上部结构安全。托换全过程对桩顶竖向及水平位移的有效控制是整个托换成功的保证。桩基托换考虑区间隧道施工对托换结构的影响，托换结构应保证地铁区间隧道结构限界不受影响。1、施工前必须查明周边管线情况，并予以迁改，做好场地平整和排水措施。2、基坑开挖时
37、应根据地下水渗水量的大小，及时进行抽排，确保基坑底部无积水。3、在基坑开挖和截桩（若实施）的过程中，应加强对地表沉降、地下管线位移和沉降、原桩基沉降和托换梁裂缝开展、挠度等的监控量测，并及时向设计单位反馈监测信息，以便指导施工。4、托换桩施工前要按图放样，且施工托换桩前应首先核实原桥墩、承台及桩基位置和具体尺寸,要保证托换桩与被托换桥墩及桩基的平面相对关系与设计基本一致,且与设计的误差不得大于20mm。另须核实托换桩桩长，托换桩桩底须伸入隧道结梁钢筋混凝土结构IOO年设计使用年限的基本措施。高性能混凝土具有高耐久性、高稳定性和良好工作性，它以氯离子扩散系数为核心控制指标，采用大比例掺入矿物掺合
38、料和低水胶比，降低氯离子扩散系数。为了确保本项目桥梁的耐久性，适当提高混凝土性能。根据本桥的实际情况，结构用硅强度等级最小为C35,根据部位不同选用不同的强度等级，在拌制混凝土过程中要严格按照规范要求，控制最小水泥用量、氯离子含量和含碱量，保证混凝土强度等级的同时，要避免碱骨料反应。混凝土中的氯离子含量不大于0.()6%,碱含量不大于1.8kgm3,不得采用有碱活性反应的骨料。混凝土配合比设计的控制指标应严格按照现行公路桥涵施工技术规范的要求，结合公路工程混凝土结构防腐蚀技术规范(JTG/TB07-01-2006),对不同的受力构件根据环境分类及作用等级分类,控制混凝土的最大水灰比、最小水泥用
39、量、最低混凝土强度等级、最大氯离子含量、最大碱含量等。4、合理设置钢筋保护层厚度根据工程所处的腐蚀环境、桥梁各部位的受力特点和设计使用年限，不同部位混凝土主筋的保护层厚度按下述数据采用。混凝土主筋的保护层厚度结构部位腐蚀环境受力主筋保护层钻(挖)孔桩水下区及土中区75mm承台水中及土中区50mm5、限制混凝土的水胶比C35混凝土的水胶比不应大于0.50,C40混凝土的水胶比不应大于0.45o6、严格控制水泥用量，在保证混凝土强度的前提下，尽量降低胶凝材料(水泥、抗裂防水剂、掺和料)的总用量和水泥用量，但低胶凝材料的最低用量:C35不少于3(X)kgm3,C40不少于320kgm3,当有抗渗要求
40、时，水泥用量不小于260kgm3o7、大体积浇筑的混凝土避免采用高水化热水泥，混凝土优先采用双掺技术(掺高效减水剂加优质粉煤灰或磨细矿渣)。托换梁预应力锚具处的封锚混凝土宜采用确定，宜为3天到7天；（7）喷射混凝土的其它要求可参照岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范（GB50086-2015）和喷射混凝土施工技术规程（YBJ226-91）。3）钢筋网的铺设应符合下列规定：（1）钢筋网宜在喷射一层混凝土后铺设，钢筋与坡面的间隙不宜小于20mm；（2）采用双层钢筋网时，第二层钢筋网应在第一层钢筋网被混凝土覆盖后铺设；（3）钢筋网应与土钉和其它锚固装置连接牢固,喷混凝土时钢筋网不得晃动；（4）钢筋网
41、可焊接或绑扎，钢筋网格允许误差10mm,钢筋网搭接长度不小于30Omm,焊接长度不应小于网筋直径的10倍。4）土钉施工应遵守下列规定（1）注浆材料采用水泥砂浆,水泥采用标号不低于425号的普通硅酸盐水泥：水泥砂浆的水灰比宜为0.40.45,灰砂比宜为1:11:2；（2）水泥砂浆应拌和均匀，随拌随用，一次拌和水泥砂浆应在初凝前用完，并严防石块、杂物混入；（3）钻孔前应根据设计要求定出孔位并作出标记和编号。钻孔的误差应符合下列要求：a孔位的偏差不大于l（M）mrn:b、成孔的倾角误差不大于3。；c、孔深误差不大于50mm;d、孔径误差不大于10mm：构底部以下不小于2m。5、基坑施工要求：本基坑顶
42、面1.5m范围内不允许堆载，L5m范围外荷载限制为20Kpao1）挖土施工应遵守下列规定：（1）上层土钉砂浆及喷射混凝土面层达到设计强度的70%后，方可开挖下层土方及下层土钉施工；（2）基坑开挖应按设计要求自上而下分段分层进行，及时支护，开挖至距基坑底部30Omm时采用人工开挖，严禁超挖；（3）机械开挖后，应辅以人工修整坡面，坡面平整度允许误差50mm:（4）土质条件较好时，各分段之间可连挖，土质不好时，应采取跳挖；（5）支护前，松动土体必须清除。2）喷射混凝土施工应遵守下列规定：（1）喷射混凝土作业前，应对机械设备、风、水管路和电线进行全面的检查及试运转；（2）喷射混凝土作业应分段分片依次进
43、行,同一分段内喷射顺序应自下而上，一次喷射厚度不宜小于40mm；（3）喷射时，喷头与受喷面应垂直，距离宜为0.61.5m；（4）在土钉部位，应先喷土钉后方，再喷土钉前方：（5）喷射时应控制好水灰比，保持混凝土表面平整、湿润光泽、无干斑及滑移流淌现象；（6）喷射混凝土终凝2小时后，应喷水养护。养护时间应根据气温环境条件第一节护壁厚度应比下面的护壁厚150200mm,并应高出地面0.150.2m。桩护壁若出现变形过大时，可适当调整加大护壁内径及加厚护壁，护壁的上、下节竖筋应连接。3）人工挖孔桩施工在每次开工前，应将桩孔内积水抽干，并用鼓风机向孔内送风5分钟以上，使孔内混浊空气排出，方准下人。挖孔610m深，每天至少向孔内通风1次，超过IOm每天至少通风2次，孔下作业人员如果感到呼吸不畅也要及时通风。4）人工挖孔桩开挖深度超过5m后，必须在每次开工前进行有毒气体的检测。检测结果满足有关规定要求时方可下孔作业，并进行孔内通风。5）挖出的土石方应及时运走,孔口四周2m范围内不得堆放余泥杂物。6）挖孔桩终孔后，应清除护壁淤泥、孔底残渣和积水，并由监理工程师和质检工
