某广场转换层模板方案.doc

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1、某广场转换层模板方案转换层(标高20.35)梁支模方案一、工程概况：1、本工程合肥市合肥某广场工程，地点位于合肥市*交叉口西南角，工程结构形式为框支剪力墙结构，并属A级高度高层建筑。该工程标高20.35m处（五层）为结构转换层,由框架结构转换成剪力墙结构,该层的梁截面较大,梁截面高度由500mm2000mm不等， 其中梁最大截面尺寸：KZL65梁为10002000mm, KZL36梁为22001600mm；梁面标高与下层结构平面标高为6.300m，梁底与下层结构平面标高高度：KZL65为4300mm；KZL36为4700mm。在其梁下四层结构梁最大截面尺寸为350950mm，现浇板厚为180m

2、m。为了考虑下层结构难以承担上层施工荷载的需要，及确保梁支模体系的刚度、强度和稳定性，故对该层梁截面较大支模体系，特编制如下专项施工方案。二、方案选择：1、按该层结构设计特征，将梁高1500mm及以上梁均按本方案要求进行施工，取编号KZL65、KZL36最大截面梁为代表性，作为该层截面较大梁施工依据，具体布置参附图（1）、附图（2）。2、梁支模体系：1）支模架采用规格为：483.5焊接钢管，立杆纵、横方向间距为500mm。立杆下均沿横方向垫上宽200mm，厚50mm通长木板。水平拉杆从四层结构平面往上布置，第一道为300mm，第二道与第一道垂直间距为1200mm，以上水平杆与水平杆之间间距为1

3、200mm，立杆与水平杆均设剪刀撑。2）扣件布置：水平拉结杆与立杆连接，纵横方向拉结均为单扣件，梁底支承木枋小横杆与立杆连结，为了考虑扣件质量，在立杆采用双扣件。每只扣件抗滑能力不小于8kN/只。3）模板：梁底模、侧模均采用50厚松木板，木楞采用6080、80100木枋。底模采用80100木枋组合成单片定型木板，底模木枋为水平纵向布置，木枋间距为367mm。侧模内楞为6080木枋（水平布置），木枋间距为400mm；外楞为80100木枋（垂直布置），木枋间距为500mm。4）对拉螺杆：采用直径14园钢筋（级钢），加工成螺杆做对拉杆，在模板内焊上梁截面宽度控制栓，沿梁高度布置4道，水平间距为500

4、mm。螺杆外采用边长100mm，厚10mm铁块与外楞扣牢，螺杆端部采用两只螺帽并拧紧，。5）为了考虑转换层梁施工荷载对下层结构的影响，在转换层模板施工前，对涉及到梁截面大的部位下层模板全部拆除。层层按照KZL65、KZL36梁的支模立杆位置，设置483.5焊接钢管作垂直支撑，上下垂直支撑布置在同一垂直线上，将上部施工荷载通过各层支撑传递于地下室底板。立杆上下采用宽200mm，厚50mm木板，分别垫于结构层板面和板底，立杆设置水平拉杆，板底、板面第一道水平杆距板底、板面均为300mm，中间各道水平垂直间距均为1200mm，立杆与水平杆均设剪刀撑。三、施工方法：1、支模架搭设前，应在下层垂直支撑搭

5、设后进行。2、下层支撑搭设，先由测量员按照KZL65、KZL36梁支模体系的位置，进行对下层垂直支撑进行定位，定位结束经检查无误时，方可铺放立杆下垫板，搭设支撑立杆、水平杆、剪刀撑。3、下层支撑搭设应下而上进行，先从地下室搭设，逐层向上进行，支撑上下垫板安装，立杆下先垫木板，立杆上应先计算好垫板尺寸，待立杆搭设后再安放垫板。立杆上垫板安装时，不得用力过猛，以手扳不动为宜，避免给上层结构受到反力影响。4、支撑立杆与上部垫板如有间隙或松动时，应用对口木楔楔紧，然后用铁钉将两块木楔钉在一起。5、支模架立杆搭设应按方案进行，上下立杆不得错位，模板安装技术、质量要求，应根据本方案结合（原）模板施工专项方

6、案内容要求进行操作和控制。四、安全措施：1、模板安装及支模架严格按照本方案进行。2、支模架应进行层层检查，发现上下层支撑立杆有错位时，应立即整改，不留隐患。3、对本方案中的KZL65、KZL36梁混凝土浇筑，采用汽车泵输送混凝土分层浇筑，每道梁分四层下料，每层下料厚度控制在400500mm内。4、在该处混凝土浇筑前，应对下层楼板进行测量，做上标记，在浇筑时应检查变形情况。如变形过大，应及加设支撑。5、在混凝土时，对有支撑的楼层，应安排每层不少2名专业木工，并配备相应数量的松园木，以便采取应急处理措施。6、夜间浇筑时，应有支撑处安装电灯，每处不少2只，并确保明亮。三、支模体系计算： 1、 计算依

7、据：1）高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。2）因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。2、KZL65计算： 2）参数信息（1）模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):1.00；梁截面高度 D(m):2.00混凝土板厚度(mm):0.10；立杆纵距（沿梁跨度方

8、向间距）La(m):0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：4.30；梁两侧立柱间距(m):1.50；承重架支设:多根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:3；立杆横向间距或排距Lb(m):0.50；采用的钢管类型为483.50；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；（2）荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2)

9、:2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0（3）材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；（4）梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：50.0；（5）梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：400；穿梁螺栓水平间距(mm)：500

10、；穿梁螺栓竖向间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度100mm；次楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；2）梁模板荷载标准值计算：梁侧模板荷载：强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位

11、置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 24.250 kN/m2、18.750 kN/m2，取较小值18.750 kN/m2作为本工程计算荷载。3）梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图（1）抗弯验算 其中： - 面板的弯曲应力计算值(N/mm

12、2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50.005.05.0/6=208.33cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中：q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5018.750.90=10.13kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 10.125+1.260 = 11.385 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 400.00mm；面板的最大弯距 M= 0.111.39400.0

13、02 = 1.82105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.82105 / 2.08105=0.874N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.874N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2， 满足要求！（2）挠度验算： q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.750.50 = 9.38N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 400.00mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2；I-面板的截面惯性矩: I = 50.005.005.005.00/12

14、=520.83cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.38400.004/(1009500.005.21106) = 0.033 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =400.000/250 = 1.600mm；面板的最大挠度计算值 =0.033mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.600mm， 满足要求！4）梁侧模板内外楞的计算（1）内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64.00cm3；I = 6080

15、8080/12 = 256.00cm4； 内楞计算简图（2）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中： - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.218.7500.90+1.42.0000.90)0.400/1=9.11kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.19.11500.002= 2.28105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.28105/6.4

16、0104 = 3.558 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 3.558 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17.000N/mm2，满足要求！（3）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.750.40/1= 7.50 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm； I-面板的截面惯性矩：E = 2.56106N/mm2；内楞的最大挠度计算值: =0.6777.50500.004/(10010000.002.56

17、106) = 0.124 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值 =0.124mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm， 满足要求！（4）外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80100100/6 = 133.33cm3；I = 80100100100/12 = 666.67cm4； 外楞计算简图（5）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W -

18、 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.218.750.90+1.42.000.90)0.500.40/1=4.55kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 400mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1754554.000400.000 = 3.19105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 3.19105/1.33105 = 2.391 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =2.391N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17

19、.000N/mm2， 满足要求！（6）.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 10000.00N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.750.500.40/1= 3.75 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 400.00mm； I-面板的截面惯性矩：I = 6.67106mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1463.75103400.003/(10010000.006.67106) = 0.041mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.600mm；外楞的最大挠度计算值 =0.041mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.600mm，满足要求！

20、5）穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中： N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.7500.5000.4002 =7.500 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.000105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.500kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！6）梁底模板计

21、算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 500.0050.0050.00/6 = 2.08105mm3； I = 500.0050.0050.0050.00/12 = 5.21106mm4；（1）抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算

22、的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（25.00+1.50）0.502.000.90=28.62kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.500.90=0.19kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.500.90=1.26kN/m；q = q1 + q2 + q3=28.62+0.19+1.26=30.07kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1030.0690.2502=0.188kN.m； =0.1

23、88106/2.08105=0.902N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.902 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13.000N/mm2， 满足要求！（2）挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(25.0+1.50)2.000+0.35）0.50= 26.68N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值:

24、 = 0.67726.675250.04/(1009500.05.21106)=0.014mm；面板的最大挠度计算值: =0.014mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 250.0 / 250 = 1.000mm，满足要求！7）梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。（1）荷载的计算：(a)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (25.000+1.500)2.0000.500=26.500 kN/m；(b)模板的自重线荷载(kN/m)：q2

25、 = 0.3500.500(22.000+1.000)/ 1.000=0.875 kN/m；(c)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)1.0000.500=2.250 kN；（2）方木的承载力验算均布荷载 q = 1.226.500+1.20.875=32.850 kN/m；集中荷载 P = 1.42.250=3.150 kN； 方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为：N1=3.210 kN；N2=9.298 kN；N3=10.765 kN；N4=9.486 kN；N5=3.210 kN；方

26、木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.00010.00010.000/6 = 133.33 cm3； I=8.00010.00010.00010.000/12 = 666.67 cm4；（3）方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 10.765/0.500=21.531 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.121.5310.5000.500= 0.538 kN.m；最大应力 = M / W = 0.538106/133333.3 = 4.037 N/mm2；抗弯强度设计值 f=

27、13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.037 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!（4）方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.621.5310.500 = 6.459 kN；木方的截面面积矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；木方受剪应力计算值 T =6.461962.50/(666.6750.00) = 0.38 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.700 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.380 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700

28、N/mm2, 满足要求!（5）方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 方木最大挠度计算值 = 0.67717.942500.0004 /(10010000.000666.667104)=0.114mm； 方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.114 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.000 mm，满足要求！8）梁底横向钢管计算支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.166

29、kN；最大弯矩 Mmax=0.292 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.197 mm；支撑钢管的最大应力 =0.292106/5080.0=57.504 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 57.504 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!9）梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。10）扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣

30、件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中： Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=1.17 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 11）立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中： N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.166 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1614.300=0.831 kN； N =1.166+0.831=1.997 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由

31、长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh

32、= 1.1551.7001.200 = 2.356 m； Lo/i = 2356.200 / 15.800 = 149.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1997.073/(0.312489.000) = 13.090 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 13.090 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+

33、2a = 1.400 按照表2取值1.002 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.002(1.200+0.1002) = 1.662 m； Lo/i = 1662.318 / 15.800 = 105.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.551 钢管立杆受压应力计算值 ；=1997.073/(0.551489.000) = 7.412 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 7.412 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！ 3、KZl36计算：1）参数信息（1）模

34、板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):2.20；梁截面高度 D(m):1.60混凝土板厚度(mm):0.10；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：4.70；梁两侧立柱间距(m):2.70；承重架支设:多根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:5；立杆横向间距或排距Lb(m):0.50；采用的钢管类型为483.50；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；（2）荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):

35、1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0（3）材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；（4）梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；

36、面板厚度(mm)：50.0；（5）梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：400；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度100mm；次楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；2）梁模板荷载标准值计算梁侧模板荷载：强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取3.0

37、00h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 24.250 kN/m2、18.750 kN/m2，取较小值18.750 kN/m2作为本工程计算荷载。3）梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙

38、骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图（1）抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50.005.05.0/6=208.33cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中：q - 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5018.750.90=10.13kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 10.125+1.260

39、= 11.385 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 400.00mm；面板的最大弯距 M= 0.111.39400.002 = 1.82105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.82105 / 2.08105=0.874N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.874N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！（2）挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.750.50 = 9.38N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 400.00mm； E-面板材

40、质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.005.005.005.00/12=520.83cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.38400.004/(1009500.005.21106) = 0.033 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =400.000/250 = 1.600mm；面板的最大挠度计算值 =0.033mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.600mm，满足要求！4）梁侧模板内外楞的计算（1）内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60

41、mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64.00cm3；I = 60808080/12 = 256.00cm4； 内楞计算简图（2）内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中： - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.218.7500.90+1.42.0000.90)0.400/1=9.11kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.19.11500.002= 2.28105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.28105/6.40104 = 3.558 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 3.558 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17.000N/mm2，满足要求！（3）内楞的挠度验算 其中： E - 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.750.40/1= 7.50 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm；