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1、番禺11号公路跨线桥连续箱梁满堂支架计算番禺11号公路跨线桥连续箱梁满堂支架计算一、计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)上海市工程建设规范钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程(DG/TJ08-016-2004)二、支架设计方案番禺11号公路跨线桥，桥面全宽34.5m，分左右幅，半幅桥宽16.75m，箱梁与桥面同宽，共分为3联:（30m4）+(35m8)+(40m2+25m)，第一联、第三联设计为现浇预应力连续箱梁，第二联设计为预制安装组合箱梁，第一联梁高1.7m，第二联梁高1.8m，第三联梁高2.0m。第一联、第三联现浇箱梁设计为半幅单箱双室，箱梁底宽12m
2、，连续箱梁现浇支架拟采用483.5mm 扣件式钢管支架，支架高度为59m。第三联 1215号敦，在13、14号中墩两侧各2m 长度范围按照5030cm 布置立杆，在两个中墩两侧各2m7m 长度范围内按照6030cm（纵向横向）布置立杆，其余范围按照6060cm 布置立杆。12、15号墩是现浇梁端部，靠近墩的位置按13、14号中墩一侧的尺寸布置立杆。水平横杆按照120cm 步距布置，中间纵横向每5m 在横断面设连续剪刀撑，两侧面及端面分别设置剪刀撑，每4.5m 高设置一道水平剪刀撑。竖向调节钢管扣件全部采用3 个扣件扣住。为了保证扣件的受力满足设计及规范要求，均需在方木下添加一根纵向钢管。具体详
3、见“番禺11号公路跨线桥现浇箱梁支架布置示意图”。三、支架力学验算(一）、最不利荷载位置计算综合考虑该跨连续梁的结构形式，在中墩的位置最重，按箱梁底宽计算，该断面面积为122.0=24,该位置长度为2.0 m。对该位置进行支架检算：1、支架布置以5030cm 布置考虑,钢筋砼重量以26KN/m3 计每延米重量为：24126=624 （KN） 则单位面积承重为：q1=624KN/（121）=52 （KN/）由于钢管布置为50cm30cm，则单根承载力为：52 KN/0.50.3=7.8 （KN/根）2、底模及内模构造荷载 取q2=5KN/ 3、扣件式钢管支架自重(按9m 高度计算)a、立杆自重（
4、采用483.5mm 钢管单位重量为3.84kg/m）q31=0.0384KN/m9m=0.313 （KN/根）b、可调托座q32=0.045KN/m1 个=0.045 （KN/根）c、横杆自重q33=0.0384KN/m80.8=0.246 （KN/根）d、扣件自重直角扣件: q34=0.0132KN/m（82+3）个=0.251 （KN/根）对接扣件: q35=0.0184KN/m1 个=0.0184 （KN/根）所以扣件式钢管支架自重: q3= q31+ q32+ q33+ q34+ q35=0.313+0.045+0.246+0.251+0.184=1.039 （KN/根）4、施工活荷载
5、(参照规范4.2.2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/ 计，基于安全考虑，取5KN/ ) q4=5KN/ 5、单根钢管设计轴向力荷载组合：施工恒载:NGK=(q1+ q2)0.50.3+ q3=( 52+5)0.50.3+1.039=9.589 （KN/根）活荷载: NQK= q40.50.3=50.50.3=0.75 （KN/根）轴向力：N=1.2 NGK+1.4NQK=1.29.589+1.40.75=12.557 （KN/根）6、钢管支架的稳定性检算单根钢管截面面积（由于是旧管，按壁厚3mm计，另外乘以0.75折减系数）：A=423.90.75=318mm2；回转半径：i=
6、1.58cm由于=l0/i=(h+2a)/i=(120+240)/1.58=127查得=0.412N/(A)= 12557 /(0.412318)=95.84 MPa164Mpa(其中，Q235 钢管容许应力为205Mpa80=164 Mpa，80%为旧管疲劳折减系数)根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数164/95.84=1.7，其中未计算剪刀撑重量。7、扣件受力分析对于底板及腹板位置钢管均采用搭接控制标高，主要依靠扣件进行受力，现我部施工的搭接全部采用三扣件搭接，现对扣件抗滑力进行验算：从整体验算结果可知：单根钢管承载力为：12.557KN/根单个扣件受力为：12.557/
7、3=4.2 KN/个根据扣件式规范表5.1.7 中知：直角扣件、旋转扣件（抗滑）承载力设计值为8.0KN，所以扣件抗滑符合要求，安全系数为：8/4.2=1.9 。(二）次不利荷载位置计算距墩轴线1米为次不利荷载位置，该位置渐变长度为5.3m，与跨中截面相接，按最大荷载对该位置进行支架检算，仍按箱梁底宽计算，该断面面积为：122.0-（2.0-0.50-0.75）（12-0.82-1.0）=16.95 1、支架布置以6030cm 布置考虑,钢筋砼重量以26KN/ m3 计每延米重量为：16.95261=440.7 KN则单位面积承重为：q1=440.7 (KN /m)/12m=36.725KN/
8、由于钢管布置为60cm30cm，则单根承载力为： 36.725KN/0.60.3=6.611KN/根2、底模及内模构造荷载q2=5KN/ m23、扣件式钢管支架自重(按9m 高度计算)a、立杆自重（采用483.5mm 钢管单位重量为3.84kg/m）q31=0.0384KN/m9m=0.3132KN/根b、可调托座q32=0.045KN/m1 个=0.045KN/根c、横杆自重q33=0.0384KN/m8（0.6+0.3）=0.276 KN/根d、扣件自重直角扣件: q34=0.0132KN/m（82+3）个=0.251 KN/根对接扣件: q35=0.0184KN/m1 个=0.0184K
9、N/根所以扣件式钢管支架自重: q3= q31+ q32+ q33+ q34+ q35=0.313+0.045+0.276+0.251+0.184=1.069 KN/根4、施工活荷载(参照规范4.2.2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/ 计，基于安全考虑，取5KN/ )q4=5KN/ 5、荷载组合施工恒载：NGK=(q1+ q2)0.60.6+ q3=( 36.725+5)0.60.3+1.069=8.58KN/根活荷载：NQK= q40.60.3=50.60.3=0.9 KN/根荷载组合： N=1.2 NGK+1.4NQK=1.28.58+1.40.9=11.556KN/根6、
10、钢管支架的稳定性检算单根钢管截面面积（按壁厚3mm计，另外乘以0.75折减系数）： A=423.90.75=318mm2；回转半径：i=1.58cm由于=l0/i=(h+2a)/i=(120+240)/1.58=127查得=0.412N/(A)= 11556 /(0.412318)=88.2 MPa164Mpa (Q235 钢管容许应力205Mpa80，80%为旧管疲劳折减系数)根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数164/88.2=1.8，其中未计算剪刀撑重量、风力和混凝土倾倒冲击力的影响。7、扣件受力分析对于底板及腹板位置钢管均采用搭接控制标高，主要依靠扣件进行受力，现我部施
11、工的搭接全部采用三扣件搭接，现对扣件抗滑力进行验算：从整体验算结果可知：单根钢管承载力为：11.556 KN/根单个扣件受力为：11.556/3=3.9 KN/个根据扣件式规范表5.1.7 中知：直角扣件、旋转扣件（抗滑）承载力设计值为8.0KN，所以扣件抗滑符合要求，安全系数为：8/3.9=2.0 。(三）、一般不利荷载位置计算中跨中部为一般不利位置仍按箱梁底宽计算，该断面面积为：122.0-（2.0-0.47）（12-0.453）+（0.80.252）+（0.250.252）=8.23 ，该位置长度为22.8m。对该位置进行支架检算： 1、支架布置以6060cm 布置考虑,钢筋砼重量以26
12、KN/ m3 计每延米重量为：8.23261=213.98KN则单位面积承重为：q1=213.98 (KN /m)/12m=17.832KN/由于钢管布置为60cm60cm，则单根承载力为： 17.832KN/0.60.6=6.419KN/根2、底模及内模构造荷载q2=5KN/ m23、扣件式钢管支架自重(按9m 高度计算)a、立杆自重（采用483.5mm 钢管单位重量为3.84kg/m）q31=0.0384KN/m9m=0.3132KN/根b、可调托座q32=0.045KN/m1 个=0.045KN/根c、横杆自重q33=0.0384KN/m8（0.6+0.6）=0.369 KN/根d、扣件
13、自重直角扣件: q34=0.0132KN/m（82+3）个=0.251 KN/根对接扣件: q35=0.0184KN/m1 个=0.0184KN/根所以扣件式钢管支架自重: q3= q31+ q32+ q33+ q34+ q35=0.313+0.045+0.369+0.251+0.184=1.162 KN/根4、施工活荷载(参照规范4.2.2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/ 计，基于安全考虑，取5KN/ )q4=5KN/ 5、荷载组合施工恒载：NGK=(q1+ q2)0.60.6+ q3=( 17.832+5)0.60.6+1.162=9.382KN/根活荷载：NQK= q40
14、.60.6=50.60.6=1.8 KN/根荷载组合： N=1.2 NGK+1.4NQK=1.29.382+1.41.8=13.778 KN/根6、钢管支架的稳定性检算单根钢管截面面积（按壁厚3mm计，另外乘以0.75折减系数）： A=423.90.75=318mm2；回转半径：i=1.58cm由于=l0/i=(h+2a)/i=(120+240)/1.58=127查得=0.412N/(A)= 13778 /(0.412318)=105.2 MPa164Mpa(Q235 钢管容许应力205Mpa80，80%为旧管疲劳折减系数)根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数164/105.2
15、=1.5，其中未计算剪刀撑重量、风力和混凝土倾倒冲击力的影响。7、扣件受力分析对于底板及腹板位置钢管均采用搭接控制标高，主要依靠扣件进行受力，现我部施工的搭接全部采用三扣件搭接，现对扣件抗滑力进行验算：从整体验算结果可知：单根钢管承载力为：13.778 KN/根单个扣件受力为：13.778/3=4.6 KN/个根据扣件式规范表5.1.7 中知：直角扣件、旋转扣件（抗滑）承载力设计值为8.0KN，所以扣件抗滑符合要求，安全系数为：8/4.6=1.7 。四、纵横木楞力学验算纵横向木楞采用1010cm方木，材质为松木，按较低强度等级TC13取职，抗弯允许应力fm=13(N/m), 顺纹抗剪fv=1.
16、4(N/m)，横纹局部承压fc90=2.9（N/m），弹性模量E=10000（N/m），露天折减系数为0.9，在生产性高温影响下，木材表面温度达4050折减系数为0.8。A=100cm2,I=833cm4,Wa =167cm3 。（一）最不利荷载位置计算1、箱梁混凝土荷载：支架布置以5030cm 布置考虑,钢筋砼重量以26KN/m3 计每延米重量为：24126=624 （KN） 则单位面积承重为：q1= 624KN/（121）=52 （KN/）2、施工荷载a、底模及内模构造荷载取 q2=5KN/ m2 b、其他活荷载 取 q4=5KN/ 3、荷载组合，由于钢管布置为50cm30cm，则q=q1
17、+q2+q4=(52+5+5)0.3=18.6 (KN/m) 即 q=18.61000 =1.86104 (N/m) 4、木楞跨中弯矩Mmax=ql2/8=1.861040.52/8=581.3 (Nm)5、弯应力m=M/Wa=581.3/(167/1000000)=3.48106 (N/) 即 m =3.48106/1000000 =3.48（N/m）fm=9.36（N/m） 其中： fm=130.90.8=9.36 安全系数为：9.36/3.48=2.68 6、局部承压力荷载： q0.5/2=1.861040.5/2=4650 （N）成压应力：4650/（100100）=0.465（N/m
18、m2） fc90=2.088（N/mm2）其中：fc90=2.90.80.9=2.088（N/mm2）安全系数：2.088/0.465=4.47、剪应力验算 荷载：4650 （N） 剪应力：4650/（100100）=0.465 （N/ mm2） fv=1.008 (N/m) 其中：fv=1.40.80.9=1.008 (N/m)安全系数：1.008/0.465=2.1(二）次不利荷载位置计算1、支架布置以6030cm 布置考虑，钢筋砼重量以26KN/ m3 计每延米重量为：16.95261=440.7 KN则单位面积承重为：q1=440.7 (KN /m)/12m=36.725 KN/2、施
19、工荷载a、底模及内模构造荷载取 q2=5KN/ m2 b、其他活荷载 取 q4=5KN/ 3、荷载组合，由于钢管布置为60cm30cm，则q=q1+q2+q4=（36.725+5+5）0.3=14.02 (KN/m)即 q=14.021000 =1.402104 (N/m) 4、木楞跨中弯矩Mmax=ql2/8=1.4021040.62/8=630.9 (Nm)5、弯应力m=M/Wa=630.9/(167/1000000)=3.778106 (N/) 即 m =3.778106/1000000 =3.778（N/m）fm=9.36（N/m） 其中： fm=130.90.8=9.36 安全系数为
20、：9.36/3.778=2.46、局部承压力荷载： q0.6/2=1.4021040.6/2=4206 （N）成压应力：4206/（100100）=0.421（N/mm2） fc90=2.088（N/mm2）其中：fc90=2.90.80.9=2.088（N/mm2）安全系数：2.088/0.421=4.97、剪应力验算 荷载：4206 （N） 剪应力：4206/（100100）=0.421 （N/ mm2） fv=1.008 (N/m) 其中：fv=1.40.80.9=1.008 (N/m)安全系数：1.008/0.421=2.3(三）一般不利荷载位置计算1、支架布置以5060cm 布置考虑
21、，钢筋砼重量以26KN/ m3 计每延米重量为：8.23261=215.8 KN则单位面积承重为：q1=215.8 (KN /m)/12m=17.98 KN/2、施工荷载a、底模及内模构造荷载取 q2=5KN/ m2 b、其他活荷载 取 q4=5KN/ 3、荷载组合，由于钢管布置为60cm60cm，则q=q1+q2+q4=（17.98+5+5）0.6=16.788 (KN/m)即 q=16.7881000 =1.788104 (N/m) 4、木楞跨中弯矩Mmax=ql2/8=1.7881040.62/8=804.6 (Nm)5、弯应力m=M/Wa=804.6/(167/1000000)=4.8
22、18106 (N/) 即 m =4.818106/1000000 =4.818（N/m）fm=9.36（N/m） 其中： fm=130.90.8=9.36 安全系数为：9.36/4.818=1.96、局部承压力荷载： q0.6/2=1.7881040.6/2=5364 （N）成压应力：5364/（100100）=0.536（N/mm2） fc90=2.088（N/mm2）其中：fc90=2.90.80.9=2.088（N/mm2）安全系数：2.088/0.536=3.87、剪应力验算 荷载：5364 （N） 剪应力：5364/（100100）=0.5364 （N/ mm2） fv=1.008
23、(N/m) 其中：fv=1.40.80.9=1.008 (N/m)安全系数：1.008/0.4740=2.0五、地基承载力计算按最不利位置计算荷载组合，单根钢管轴向力为： 荷载组合：N=1.2 NGK+1.4NQK=1.29.589+1.40.75=12.557 KN/根 （KN/根）由于钢管以5030cm 布置，单位面积荷载为：12.557/（0.50.3）=83.7 （KN/）即为：83.71000/（10001000）=0.084 (N/m) 或： 83.71000/（9.8100100）=0.85 （kg/cm2） 通过处理地基，承载力可以满足要求。六、跨公路门架计算第三联第14跨跨番
24、禺11号公路，路面净宽12m ，与桥轴线左交角65o，路面纵坡约2% ，桥两边缘范围内高差0.8m ，半幅0.4m 。门架设计初步拟定：大梁用9m长45号工字钢，跨度按8m设计，立柱用400mm直缝焊接钢管，壁厚8mm，高度4，5m ，立柱上横梁用32号槽钢2根扣面焊接成矩形截面。门架立柱地梁初步拟定80cm80cm 截面C25混凝土梁，基础120cm40cm截面C20混凝土基础。(一）、最不利荷载位置计算综合考虑该跨连续梁的结构形式，在梁肋板的位置最重，梁高为2.0m。对梁肋下工字钢进行检算：1、丛梁布置以支架对应30cm间距考虑,钢筋砼重量以26KN/m3 计每单位面积重量为： 2126=
25、52 （KN/）由于丛梁布置间距为30cm，则则单根工字钢承重荷载为：q1=52 KN/0.3=15.6 （KN/m）2、底模及内模构造荷载 取q2=5KN/ 3、扣件式钢管支架重(支架布置60cm30cm布置，高度1m，2层纵横水平杆，一个顶托)a、一处立杆重（采用483.5mm 钢管单位重量为3.84kg/m）q31=0.0384KN/m1m=0.0384 （KN/1处）b、可调托座q32=0.045KN/m1 个=0.045 （KN/1处）c、横杆重q33=0.0384KN/m20.9=0.69 （KN/1处）d、扣件重直角扣件: q34=0.0132KN/个2个=0.251 （KN/1
26、处）所以扣件式钢管支架重: q3= q31+ q32+ q33+ q34=0.0384+0.045+0.069+0.251=0.4034 （KN/根）4、施工活荷载(参照规范4.2.2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/ 计，基于安全考虑，取5KN/ ) q4=5KN/ 5、工字钢自重 q5=6、单根工字钢承受荷载：荷载组合：施工恒载:NGK=q1+ q20.60.3+ q3 /0.6+ q5=52+50.50.3+0.4034/0.6+=53.422 （KN/m）活荷载: NQK= q40.60.3=50.60.3=0.9 （KN/m）每米荷载：N=1.2 NGK+1.4NQK=1.253.422+1.40.9=65.366 （KN/m）
