永川区商委到办公楼设计.doc

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1、自 考 毕 业 论 文题 目： 重庆市永川区商委办公楼设计 专 业 建筑工程 学生姓名 李琼 准考证号 010010120258 指导教师 冯明明 职称 工程师 日 期 2012年07月08日 毕业论文（设计）任务书题 目重庆永川区商委办公楼设计学生姓名李琼专业建筑工程层次本科准考证号010010120258指导教师冯明明任务书下达时间2012年4月23日一 设计题目的概况本工程位于重庆市，要求建筑面积大于3000m，层数5层。结构形式为框架结构。二 设计依据1.园区自考办毕业设计(论文)任务书。2. 国家及地方现行的有关设计规范、规程及规定。三 主要工作1.建筑设计根据本任务书以及相关规范进

2、行建筑物平、立、剖、详图设计及部分节点设计。(1) 平面主入口为南向，共设有二部楼梯，包括办公建筑基本功能单元。(2) 立面简洁、明快、美观、有现代气息，并体现地方特色。(3) 剖面层高3.3m以上。(4) 装修门窗为部分采用塑钢门窗，楼地面为普通地砖地面，厕所采用防滑地砖地面。内墙、顶棚为白色乳胶漆饰面，走道及楼梯间贴1.82.5m内墙砖面。2. 结构设计(1) 确定结构方案。(2) 绘制结构平面布置图，进行柱、梁、板编号，估算尺寸。(3) 结构的荷载计算：恒载、活载、水平地震作用。(4) 建立计算简图：分别绘出恒、活载及水平地震单独作用时的计算简图。(5) 内力计算：竖向荷载（恒、活）作用

3、下的内力计算，用电算法。(6) 配筋计算：梁、板、柱、楼梯采用PKPM电算。四 提交成果（一式两份）1 设计说明书论文内容及格式按照本科自考毕业生论文文档规范化要求。其中主体部分至少应包括以下内容：（1）建筑设计工程概况，设计依据，设计理念，总平布置，平面布置，通道布置，装饰材料，门窗选用等。（2）结构设计设计依据，各种计算书以及计算简图。2 建筑施工图(1)图纸目录、建筑设计总说明、门窗表。(2) 平面：底层、标准层、顶层、屋顶平面。1:100 (3) 立面：立面图 立面图 立面图 立面图 1:100(4) 剖面：主要剖面，楼梯间剖面。1:100(5) 详图：楼梯等详图 1:50 （1:20

4、）3 结构施工图(1) 结构设计总说明(2) 各层框架柱平面布置图及配筋图 1:100(2) 各层板平面配筋图 1:100(3) 各层梁平面配筋图 1:100(4) 楼梯结构布置及构件配筋图 1:50 （1:20）（5）零星构件配筋图 1:20 （1:10）图纸图幅尺寸A2以上，图框、线形、标注、文字应符合GBT 50001-2010 房屋建筑制图统一标准。要求阅读或检索的参考资料及文献（包括指定给学生阅读的外文资料）：1.办公建筑设计规范（JGJ67-2006）2.民用建筑设计通则（GB 50352-2005）3.建筑设计防火规范（GB 50016-2006）4.房屋建筑制图统一标准（GB/

5、T 50001-2010）5. 建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）（2006年版）6.混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）7.建筑抗震设计规范（GB 50011-2010）8.房屋建筑学教材9.混凝土结构教材10.建筑制图教材11.西南地区建筑标准设计通用图西南11J合订本12.西南地区建筑标准设计通用图西南G合订本13.国家建筑标准设计图集（11G101）进程安排2012年4月16日2012年4月25日：组织选题，确定题目，下达任务书。2012年4月26日2012年6月15日：学生完成初稿、二稿、终稿；指导教师进行指导；学生打印论文2份。2012年6月16日2012年

6、6月30日：组织答辩。目 录摘要2关键词2一、编制依据及说明3二、工程概况3三、设计资料4四、柱网布置41、柱网布置图42、框架结构承重方案的选择5五、梁、柱截面尺寸的初步确定51、梁截面尺寸的初步确定52、柱的截面尺寸估算6六、楼板计算61、次房间（1）计算61、次房间（2）计算11七、楼梯钢筋计算151、荷载和受力计算152、配筋面积计算173、配筋结果18八、电算结果191、数据输入192、数据输出20参考文献28重庆市永川区商委办公楼西南大学 专业名称：建筑工程 学生姓名：李 琼指导教师：冯明明摘要：本工程名称为重庆市永川区商委办公楼，结构为全现浇混凝土框架结构，5层。工程所在地区为重

7、庆市永川区，抗震设防等级为7度，需要进行抗震设计。设计过程遵循先建筑后结构再施工的顺序进行。抗震结构在地震作用下，为了有良好的耗能能力以及在强震下结构不倒塌，其构件应有足够的延性。要设计延性框架结构，需满足“强柱弱梁，强剪弱弯，强节点弱构件”的要求，并进行相应的内力调整，然后由调整后的内力值进行配筋计算。本工程采用钢筋混凝土框架结构体系（横向承重），因此选择了有代表性的一榀框架进行计算。设计计算整个过程中综合考虑了技术经济指标和施工工业化的要求。关键词：抗震设计 框架结构 配筋计算 技术经济指标一、 编制依据及说明本工程施工组织设计，主要依据目前国家对建设工程质量、工期、安全生产、文明施工、降

8、低噪声、保护环境等一系列的具体化要求，依照中华人民共和国建筑法、建设工程质量管理条例、国家现行建筑工程施工与验收技术规范、建筑安装工程质量检验评定标准、办公楼招标文件、施工招标评定标办法，答疑会纪要以及根据政府建设行政主管部门制定的现行工程等有关配套文件，结合本工程实际，进行了全面而细致的编制。1、 工程施工组织设计编制的依据国家标准工程测量规范GBJ50026-2006 国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002国家标准混凝土质量控制标准GBJ50205-2002国家标准建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001国家标准混凝土强度评定标准GB/T50107-2

9、010 国家标准建设工程项目管理规范GB/T50326-2001行业标准建筑地基处理技术规范JGJ79-2001行业标准混凝土泵送施工技术规程JG/1T0-2005行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001二、 工程概况1、 建筑设计特点本工程位于重庆市永川区，其外形大致呈现矩形，尺寸为39.78019.980米， 建筑面积为4622.29平方米，为五层框架结构，全部均为商委办公楼，全部层高3.300米，建筑物高度21.150米，室内外高差为1.350米。抗震设防烈度为7度。工程做法：外墙饰面：一层室内标高以上为白色仿石漆，一层室内标高以下为石岛红理石（600x900m

10、m）。内墙饰面：卫生间采用200300瓷片，其它为石灰砂粉刷。楼地面：全部楼地面为均为陶瓷铺地砖。顶面：抹水泥石膏砂浆，刷106涂料。屋面：全部为上人屋面。2、 结构设计特点地基处理：地基采用强夯，2.3米以下用3：7灰土夯实0.5米厚基础形式：基础采用钢筋筏板基础。砌体材料：-1.350以下，用MU10普通机制粘土砖，M10水泥沙浆砌筑，全部均采用用MU10普通机制空心砖 ，M10混合砂浆砌筑。结构：受力钢筋主筋保护层厚度：基础为35mm，梁柱为25mm，板为15mm。板全部采用混凝土现浇板，砼强度等级：基础砼垫层为C20，其它砼C30。三、 设计资料1、 冬季采暖室外空气计算温度3，夏季通

11、风室外空气计算温度33，冬季采暖室内空气计算温度18；2、 重庆市基本风压0.40 kN/m2；3、 常年地下水位较高，水质对混凝土有一定的侵蚀作用；4、 地基承载力特征值为280 kN/m2，类场地；5、 建筑结构设计使用年限50年，安全等级二级。6、 建筑抗震设防类别为丙类，设防烈度7度，设计基本地震加速度值0.05g，设计地震分组为第二组，类场地设计特征周期0.3s7、 结构形式为框架结构，框架抗震等级为三级。 四、 柱网布置1、 柱网布置图本办公楼采用的是内廊式小柱网，边跨为6m和9m，中间跨为2.1m，全部层高均为3.3m。主体结构布置图如下图1所示：图1 主体结构柱网布置图2、 框

12、架结构承重方案的选择竖向荷载的传力途径：楼板的均布荷载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。五、 梁、柱截面尺寸的初步确定1、 梁截面尺寸的初步确定梁截面高度一般取跨度的1/12-1/8进行计算。本方案中，边横梁高h=(1/12-1/8)l=1/126000-1/86000=500mm-875mm，取h=800mm，截面宽度h=1/2h=300mm，取400mm。同理计算其他跨的梁截面，见表1。表1 梁截面尺寸表（mm）混凝土等

13、级横梁（bh）纵梁（bh）次梁（bh）C304005008008004005002504004005002、 柱的截面尺寸估算根据柱的轴压比限值按下列公式计算：（1）柱组合的轴压力设计值 N=F gE n注：-考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，不等跨内柱取1.25，等跨内柱取1.2 。 F- 按简支状态计算柱的负载面积。 gE -折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取1215 kN/m2。 n-验算截面以上的楼层层数。（2）AcN/uNfc 注：uN -框架柱轴压比限值，对一级，二级，三级抗震等级，分别取0.7，0.8，0.9。本方案为三级抗震等级，故取0.9。 fc

14、-为混凝土轴心抗压强度设计值，对C30，查得fc=14.3N/mm2, ft=1.43 N/mm2 。（3）计算过程：对于边柱：N=F gE n=1.33.06.6125=1544.4kNAc=N/uNfc=1544.4103/0.914.3=120000.0mm2 对于中柱：N=F gE n=1.2519.8125=1485.00kNAc=N/uNfc=1485.00103/0.914.3=115384.62mm2 综合以上计算结果，取柱截面为正方形（120000）=346.41mm，为安全起见，全部楼层均取bh=500mm500mm。六、 楼板计算本工程楼板计算书，计算方法一样，故只取其中

15、具有代表性的房间，本房间一层为接待室，二层为监控器、内部电话管理机房，三、四、五层均为办公室。1、 次房间（1）计算（1）、基本资料（1）、房间编号： 15；次房间号： 1。（2）、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/铰支/（3）、荷载： 永久荷载标准值:g1.50+ 3.00(板自重)= 4.50 kN/m2 可变荷载标准值：q2.00kN/m2 计算跨度Lx=4200mm；计算跨度Ly =6000 mm 板厚H=120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235（4）、计算方法：弹性算法。（5）、泊松比：1/5.（6）、考虑活荷载不利组合。（7）、程序自动计算楼板

16、自重。（2）、计算结果 Mx =(0.03540+0.01270/5)(1.204.50+1.401.00)4.22 = 4.55kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.06830+0.02960/5)(1.4 1.00)4.22 =1.83kNm Mx=4.55+1.83=6.38kNm Asx=368.46mm2，实配10200 (As393.mm2) min 0.307%，0.327% My =(0.01270+0.03540/5)(1.204.50+1.401.00) 4.22= 2.37kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.02960

17、+0.06830/5)(1.41.00)4.22 =1.07kNm My=2.37+1.07 =3.44kNm Asy= 368.46mm2，实配10200 (As 393.mm2) min0.307%，0.327% Mx =0.07740(1.204.50+1.402.00)4.22 =11.20kNm Asx=555.76mm2，实配10125 (As628.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307%，0.524% My=0.05720(1.204.50+1.402.00)4.22 =8.27kNm Asy= 406.07mm2，实配10125 (As 1436.mm2,可能与邻跨有关

18、系) min 0.307% ， 1.197%（3）、跨中挠度验算 Mq -按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mq=(0.01270+0.03540/5)(1.04.50+0.52.00)4.22= 1.92kNm Es 210000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2 Ftk 2.01N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，按下列公式计算： 1.1-0.65ftk/(tesq) （混凝土规范式 7.1.22） sqMq/(0.87hoAs) （混凝土规范式 7.

19、1.43） sq1.92/(0.8790.393.) =62.412N/mm2 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te393./ 60000.=0.00654 1.1-0.652.01/(0.0065462.41)=-2.092 当0.2时，取0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值E： EEs/Ec210000.0/ 29791.5=7.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f：矩形截面，f0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 393./1000/ 90.=0.00436 、钢筋混凝

20、土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f)Bs=210000.393.90.2/1.150.200+0.2+67.0490.00436/(1+3.50.00)= 1086.96kNm2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数： 按混凝土规范第 7.2.5 条当0时,2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B,可按下列公式计算： BBs/（混凝土规范式 7.2.2） B1086.96/2=543.478kNm2(5)、挠度fQq L 4/B f0.00229 5.54.204/543.478=7.211mm

21、 f/L7.211/4200.= 1/582.，满足规范要求！（4）、裂缝宽度验算 （1）、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，按下列公式计算： 1.1-0.65ftk/(tesq) （混凝土规范式 7.1.22） sqMq/(0.87hoAs) （混凝土规范式 7.1.43） sq3.68106/(0.87100393.)=107.741N/mm2 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs/Ate （混凝土规范式 7.1.24） te393./60000.=0.007当te0.01时，取te0.01 1.1-0.652.01/(0.0

22、1107.74)=-0.110当0.2时，取0.2maxcrsq/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max1.90.200107.741/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000) =0.030mm，满足规范要求！ （2）、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： =1.1-0.65ftk/(tesq) （混凝土规范式 7.1.22） sqMq/(0.87hoAs) （混凝土规范式 7.1.43） sq1.92106/(0.8790.393.) =62.412N/mm2 矩形截面，Ate0.5bh0

23、.51000120.=60000.mm2 te As/Ate （混凝土规范式 7.1.24） te393./ 60000.=0.007当te0.01 时，取te 0.01 1.1 -0.652.01/(0.0162.41) =-0.989当0.2时，取0.2max=crsq/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max=1.90.200 62.412/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000) =0.017mm，满足规范要求！ （3）、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，按下列公式计算： 1.1-0.65ftk/(tes

24、q) （混凝土规范式 7.1.22） sqMq/(0.87hoAs) （混凝土规范式 7.1.43） sq7.51106/(0.87100.628.)=137.374N/mm2 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 te As/Ate （混凝土规范式 7.1.24） te628./60000.= 0.010 1.1-0.652.01/( 0.01137.37)=0.194当0.2时，取0.2maxcrsq/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max1.90.200137.374/210000.(1.920.+0.0814.29

25、/0.01047) =0.037mm，满足规范要求！ （4）、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，按下列公式计算： 1.1-0.65ftk/(tesq) （混凝土规范式 7.1.22） sqMq/(0.87hoAs) （混凝土规范式 7.1.43） sq5.55106/(0.87100.628.)=101.522N/mm2 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs/Ate （混凝土规范式 7.1.24） te628./60000.=0.010 1.1-0.652.01/(0.01101.52)=-0.127当0.2时，取0.2maxcr

26、sq/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max1.90.200101.522/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01047) =0.027mm，满足规范要求！ （5）、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1-0.65ftk/(tesq) （混凝土规范式 7.1.22） sqMq/(0.87hoAs) （混凝土规范式 7.1.43） sq7.51106/(0.8799.565.)=154.179N/mm2 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs/Ate （

27、混凝土规范式7.1.24） te565/60000.=0.009当te 0.01时，取te0.01 1.1-0.652.01/(0.01154.18)=0.254max=crsq/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max1.90.254154.179/200000.(1.920.+0.0812.00/0.01000) =0.050mm，满足规范要求！1、 次房间（2）计算：（1）、基本资料（1）、房间编号：15；次房间号：2。 （2）、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/铰支/铰支/ （3）、荷载： 永久荷载标准值：g1.50+ 3.00(板自重

28、)=4.50 kN/m2 可变荷载标准值：q2.00 kN/m2 计算跨度Lx =4200 mm；计算跨度Ly=6000 mm 板厚H=120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235 （4）、计算方法：弹性算法。 （5）、泊松比：1/5. （6）、考虑活荷载不利组合。 （7）、程序自动计算楼板自重。（2）、计算结果Mx=(0.04320+0.01950/5)(1.204.50+1.401.00)4.22=5.65kNm考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.06830+0.02960/5)(1.41.00)4.22 =1.83kNm Mx=5.65+1.83=7.

29、48kNm Asx=368.46mm2，实配10200(As393.mm2) min0.307%，0.327%My=(0.01950+0.04320/5)(1.204.50+1.401.00)4.22=3.38kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.02960+0.06830/5)(1.41.00)4.22 =1.07kNm My=3.38+1.07=4.44kNm Asy= 368.46mm2，实配10200 (As393.mm2) min0.307% ，0.327% Mx=0.09920(1.204.50+1.402.00)4.22 =14.35kNm Asx= 7

30、21.42mm2，实配12200(As808.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307%，=0.673% My=0.07700(1.204.50+1.402.00)4.22 =11.14kNm Asy= 552.76mm2，实配10125(As1436.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307%，1.197%（3）、跨中挠度验算 Mq -按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mq=(0.01950+0.04320/5)(1.04.50+0.52.00)4.22=2.73kNm Es210000.N/mm2 Ec29791.N/mm2 Ftk=2.01N/mm2

31、Fy210.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1-0.65ftk/(tesq) （混凝土规范式 7.1.22） sqMq/(0.87hoAs) （混凝土规范式 7.1.43） sq2.73/(0.8790.393.) =88.790N/mm2 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs/Ate （混凝土规范式 7.1.24） te393./60000.=0.00654 1.1-0.652.01/(0.0065488.79)=-1.144 当0.2时，取0.

32、2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： EEs/Ec210000.0/29791.5=7.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值f： 矩形截面，f0 、纵向受拉钢筋配筋率As/b/ho393./1000/90.=0.00436 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f)Bs=210000.393.90.2/1.150.200+0.2+67.0490.00436/(1+3.50.00)= 1086.96kNm2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第7.2.5条，

33、当0时，2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： BBs/（混凝土规范式 7.2.2） B1086.96/2 =543.478kNm2(5)、挠度 fQqL4/B f0.00368 5.54.204/543.478=11.588mmf/L11.588/4200.=1/362.，满足规范要求！（4）、裂缝宽度验算（1）、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，按下列公式计算： 1.1-0.65ftk/(tesq) （混凝土规范式 7.1.22） sqMq/(0.87hoAs) （混凝土规范式 7.1.43） sq4.57106/(0.87100.393.)=13

34、3.753N/mm2 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs/Ate （混凝土规范式 7.1.24） te=393./60000.=0.007当 te0.01时，取te0.01 1.1-0.652.01/(0.01133.75) =0.125当0.2时，取0.2maxcrsq/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max1.90.200133.753/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000) =0.037mm，满足规范要求！ （2）、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，按下列

35、公式计算： 1.1-0.65ftk/(tesq) （混凝土规范式 7.1.22） sqMq/(0.87hoAs) （混凝土规范式 7.1.43） sq2.73106/(0.8790.393.)=88.790N/mm2 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs/Ate （混凝土规范式 7.1.24） te393./60000.=0.007当te0.01时，取te0.01 1.1-0.652.01/(0.0188.79)=-0.369当0.2时，取=0.2maxcrsq/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max=1.90.2

36、0088.790/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000) =0.024mm，满足规范要求！ （3）、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1-0.65ftk/(tesq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq/(0.87hoAs) （混凝土规范式 7.1.43） sq9.62106/(0.8799.565.) =197.604N/mm2 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs/Ate （混凝土规范式 7.1.24） te565./60000.=0.009当te0.01时，取te0

37、.01 1.1-0.652.01/(0.01197.60)=0.440maxcrsq/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max1.90.440197.604/200000.(1.920.+0.0812.00/0.01000) =0.111mm，满足规范要求！ （4）、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，按下列公式计算： 1.1 -0.65ftk/(tesq) （混凝土规范式 7.1.22） sq=Mq/(0.87hoAs) （混凝土规范式 7.1.43） sq7.47106/(0.87100.628.)=136.664N/mm2 矩形截面，

38、Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs/Ate （混凝土规范式 7.1.24） te628./60000.=0.010 1.1-0.652.01/(0.01136.66)=0.189当0.2 时，取0.2maxcrsq/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max1.90.200136.664/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01047) =0.036mm，满足规范要求！七、 楼梯钢筋计算1、 荷载和受力计算楼梯计算简图如下：计算公式如下：其中hh：楼梯梯板在不同受力段取不同的值,上图所示取楼梯梯板折算高度在

39、楼梯折板处取梯板厚度,在平台处取平台厚度,在楼板处取楼板厚度荷载计算参数（单位kn/m）： 装修荷载Qz=1.50； 活载Q=2.50； 恒载分项系数1.2,1.35 活载分项系数1.,1.0.7 梯板负筋折减系数（ZJXS)=0.8各跑荷载及内力计算及示意图： 其中：Qb梯板均布荷载； Qbt梯板弯折段均布荷载； Q平台均布荷载； Q楼面均布荷载； 单位(KN/m)；第1标准层第1跑 Qb=11.714 Qbt=8.900； Qp=8.900 Qw=8.900；第1标准层第2跑 Qb=11.714 Qbt=8.900； Qp=8.900 Qw=8.900；第2标准层第1跑 Qb=11.714

40、 Qbt=8.900； Qp=8.900 Qw=8.900；第2标准层第2跑 Qb=11.714 Qbt=8.900；Qp=8.900 Qw=8.900；第3标准层第1跑 Qb=11.714 Qbt=8.900； Qp=8.900 Qw=8.900；第3标准层第2跑 Qb=11.714 Qbt=8.900； Qp=8.900 Qw=8.900；2、 配筋面积计算：楼梯板底筋Asbd(cm2)：按照两端简支求出max,按照max配筋楼梯板负筋Asbf(cm2)：梯板负筋弯矩取maxZJXS,按此弯矩照配筋楼梯平台如果两边都有支承,按照四边简支板计算,采用分离式配筋平台板底筋Aspd(cm2) 平台板负筋Aspf(cm2)标准层号跑数As