16层剪力墙结构洋房悬挑脚手架专项施工方案.docx

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1、一、编制依据2二、工程概况及特点22.1工程简介22.2工程建设概况3三、脚手架方案选择4四、悬挑脚手架材料选择5五、脚手架搭设劳动力安排7六、悬挑式脚手架搭设方案76.1工艺流程76.2构造要求86.3悬挑架搭设技术措施8七、悬挑式脚手架防护措施12八、悬挑式脚手架安全技术措施14九、悬挑式脚手架拆除安全技术措施15一、编制依据1.1建筑施工手册笫四版；1.2建筑施工计算手册；1.3钢结构设计规范GB50017-2003;1.4璨筑结构荷载规范GB50009-2001;15建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）；1.6建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2001;1.7建筑

2、地基基咄设计规范GB50007-2002;1.8建筑施工安全检查标准JGJ59-2011;1.9混凝土结构设计规范GB50010-2010;1.10本工程施工图纸及施工组织设计。二、工程概况及特点2.1工程简介碧桂园江湾城一期工程位于黄冈市滞水县散花镇，毗邻黄石市，在黄石长江公路大桥东岸。其中一期工程包括5栋高层洋房，分别为12#楼（11层）、13#楼（16层）、14#楼（16层）、15#楼（16层）、16#楼（16层）。基砒形式均为预应力管桩基砒，结构形式为剪力墙结构。2.2工程建设概况工程名称：碧桂园江湾城工程地点：湖北省黄冈市潇水县散花镇 建设单位：碧桂园房地产开发有限公司 设计单位：广

3、东博意建筑设计院有限公司 勘查单位：黄石市佳境建筑设计有限公司 监理单位：广东国晟建设监理有限公司 施工单位：广东腾越建筑工程有限公司 建筑物详情见下表建筑物一览表栋号类型建筑面积(m2)建筑高度(m)层数结构形式12#楼J498-38398.0133.611剪力墙13#楼15#楼J473T-315646.53*24816剪力墙14#楼16#楼J417-210787.16*24816剪力墙合计60973.33三、脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量、安全等要求，故在选择方案时，应充分考虑 以下几点：3.1架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。3.2在规定的条件下和规定的使用

4、期限内，能够充分满足预期的安全性和耐 久性。3.3选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。3.4结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于 检查验收；3.5综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求，要 符合相关文明标化工地的有关标准。3.6结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以 往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：九四层楼面以下采用钢管落地脚手架。b.四层楼面以上采用普通型钢悬挑脚手架。16层（13#搂16#楼）分两个悬挑段：悬挑段A（四层8.960m十层26.960m）,悬挑段E （十层26.960m

5、构架顶49.500m ）；11层（12#楼）设置一个悬挑段，为悬挑段A1（五层12.260m构架顶34.800m）o四、悬挑脚手架材料选择4.1本工程水平悬挑梁采用16号工宇钢，其钢材强度等级为Q235-A,钢材必须 表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度交形应满足 相应设计要求。4.2搭设脚手架的钢管选用外径48mm,壁厚3mm,钢材强度等级为Q235-A, 钢管表面平直光滑，无裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管均有出厂合 格证。脚手架施工前将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位进行钢管抗 弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，才在施工中使用。搭设架子前

6、 均进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢 脚杆统一漆黄色，剪力撐统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。4.3扣件为可锻铸造扣件，均符合钢管脚手架扣件GB5831-2006的要求，由 有扣件生产许可证的生产厂家提供，均无裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷， 扣件的规格与钢管相匹配，贴面平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距 离不小于5mmo钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不破坏。如使用旧扣件时，扣件均 取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计 要求后才在施工中使用。4.4脚乎板.、脚乎片采用符合有关要求。4.5安全网采用200

7、()冃/100cm2密目式安全网，已做耐贯穿试验不穿透， 1.6X1.801的单张网重量在3kg以上，颜色选用绿色，满足环境效果要求。使用阻 燃的安全网均有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部 门发放的准用证。4.6连墙件材料采用钢管，其材质均符合现行国家标准碳素钢结构（GB700-88）中Q235A钢的要求。4.7主要材料使用计划表名称数量规格工宇钢130吨16#a6米钢管750吨648 X 3.51米钢管36吨648 X 3.5脚手扳（冲压钢脚手板）3500 吨密冃安全网12000 m22000 冃 /100cm2直角扣件168000 个旋转扣件150000 个对接扣件

8、36000 个钢丝绳“5.55760m钢丝绳C176300m卡具9600 套花篮螺栓15000 个尼龙绳240() kg踢脚板8000m灭火器300个钢筋吊环4500 个钢筋压环9000 个5厚钢板1300m24.8主要设备使用计划表机彩称数量备注架于扳手250把架子工搭诛和拆除架子用力矩扳手30把检查架于扣件拧紧力度畏否达到要求倒链讣二调整架于水平弯曲厦五、脚手架搭设劳动力安排5.1为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程 量，确定本工程外脚手架搭设人员需要203（）人，均有上岗作业证书。5.2建立由项冃经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，播设负 贵人负有指

9、挥、调配、检查的直接贵任。5.3外脚手架的搭设和拆除，均应有项冃技术负贵人的认可，方可进行施工作 业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。六、悬挑式脚手架搭设方案6.1工艺流程悬挑脚手架搭设的工艺流程为：预埋锁钢码（钢筋）一安装悬挑梁（工宇 钢）纵向扫地杆一*立杆一横向扫地杆一*笫一步、二步大横杆、小横杆钢管斜 撑-三.四步大.小横杆-连墙件-接立杆-剪刀撐-绑扎桥架、铺脚手板-扎防护栏杆一扎安全网一循环搭设。6.2构造要求a）采用16#a工宇钢，自重为170N /m,搭设高度H=18m和22.5m,立杆横距b（架=立杆纵距L=1.5m,大横杆步距1.8m,铺竹脚手根2层，同时施工2层，施

10、工荷载QK=2.7kN/m2,连墙杆布置为两步三跨。密目网全封闭。b）脚手架每一纵距一步内只有一根小横杆，在立杆与大横杆的交点处，小横杆伸出外排杆讹加叫伸出150mm,里排立杆距墙3（）0mm。c）由于满铺脚手板，所以应在原有两根小横杆中间再加一根，同 时还要增加2个扣件。d）按照规定，作业层外排架临时防护为两道防护栏杆，原有一道大 横杆，需再增加一道大横杆及一个扣件。c）剪刀撐按水平4跨垂宜4步一组设置，两杆交叉与地面成450角。0悬挑架结构应满布剪刀撑。0连坡件采用主体预埋钢管，用槽钢将脚手架与主体连接，预埋槽钢以高出 栓面20cm为宜。6.3悬挑架播设技术措施根据构造要求在建筑物四角用尺

11、量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用 钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫扳、底座应准确地放 在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撐，拐角除双向增 设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层 高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按下构造要求搭设。内排架距丧墙长度lb立杆旳積距或排距21第一道支悸距离塔的距离m一县機粱锚固股厦t一島挑梁悬桃长度悬挑脚手架侧面图其中：a=300mm;lb=1000mm;1200mm； m二2300mm； t= 1500mm其中 la=1.5m;h=1.8m6

12、3.1立杆间距脚手架立杆纵距l5m,横距1.0m,步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m,水平4.0m(即两步三跨)：里立杆距建筑物0.3mo脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开5(X)mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内， 以保证脚手架的整体性。立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座2（）cm左右。（4）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400 o6.3.2大横杆、小横杆设置大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m,以便立网挂设，大横杆置于立杆里 面，每侧外伸长度为150mmo外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆

13、，两端固定在立杆，以形成空间 结构整体受力。大小横杆连接构造要求立杆纵向*平仃（大横杆）横向*平杆（小横杆）taiaL/31AUSla la1500z*接头不在同步內（立面）1接头不在同跨内（平面纵向水平杆对接接头布置6.3.3剪刀撐脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撐，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撐之间的净距离不应大于15mo剪刀撐斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度 不小于lm,应采用不少于2个旋转扣件冏定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件周定在与 之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大 于 150mm。6.3.4脚手板、脚手片的铺设要求脚手架里排立杆与结构层之间均应

14、铺设木枫：枫宽为200mm,里外立杆间 应满铺脚手扳，无探头扳。满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处 必须采取有效的防护措施。脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢冏，交接 处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有碇损的要及时更換。6.3.5防护栏杆脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安 全网固定在脚手架外立杆里侧。选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。脚手架外侧必须设l2m高的防护栏杆和3()5高踢脚杆，顶排防护栏杆不少 于2道,高度分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，

15、在脚手架内侧设1.2m的防 护栏杆和30cm高踢脚杆。6.3.6连墙件脚手架与建筑物按按计算书中连墙件设计要求设置拉结点。楼层高度超过 4m,则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜 拉钢丝绳。拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角1米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。拉结点应保证牢冏，防止其移动更形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确闵施工需要除去原拉结点时, 必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。6.3.7架体内封闭脚手架的架体里立杆距墙体净距晟多为200mm,如闵结构设计的限制大于200mm

16、的必须铺设站人扳，站人扳设置平整牢周。脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木扳进行封闭。施工层以下外架每隔3步以及底部用密冃网或其他措施进行封闭。支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承 在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以 确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-2(X)mm.外径 0Omm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。七、悬挑式脚手架防护措施7.1脚手架每高4m,水平每隔6m同建筑物牢周地拉结，并加设顶撑使之同时承 受拉力和压力，保证架体与建筑物之间连接牢周，不摇晃、不倒塌。拉接点禁止

17、 设在工程围护结构上，拉接杆要设在靠近节点位置20cm范围以内，并且与大横 杆扣紧。在立柱或梁上预埋P1()钢筋，拉筋采用6钢筋。双排脚乎架应设剪刀撑 与橫向斜撑。每道剪刀撑跨越立杆的根数为4根。每道剪刀撐宽度不应小于4跨， 且不应小于6m,斜杆与地面的倾角为45 -60。剪刀撑斜杆的接长采用播接， 搭接长度不得小于50cm,要用三只扣件，两头要大于10cm,剪刀撐晟下部距地 面10cmo剪刀撐沿脚手架连续设置，其间距不大于20cm。7.2竹笆脚手板应按其主竹筋垂直纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四 个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝冏定在纵向水平杆上。作业层端部脚手扳探头长 度应取150m

18、m,其扳长两端均应与支承杆可靠地周定。7.3密冃网必须使用获得省安监总站准用证的产品，要从脚手架底部开始全部 用密冃式安全网全封闭，密目网要设在外排立杆的里侧，密冃网的绑扎要用尼龙 绳每孔一扎。7.4安全网的设置：从脚手架底部开始全部用密冃式安全网全封闭，密目网要 设在外排立杆的里侧。密冃网的绑扎要用尼龙绳环形绑扎或用短绳每孔一绑。施 工层要设随层网，设18cm高的连续档脚根，捋脚扳要用铁丝绑在立杆上。设（）.6m 和l2m高防护栏杆两道，防护栏杆要刷红白相间的境界色。7.5人行斜道的设计:人行斜道的宽度为1.2m,坡度为1： 3 （高：长）。斜道拐弯平台面积为9m2,宽度为1.5叫 斜道两侧

19、及拐弯平台外围设置1.2m的防护 栏杆及高180mm的扌当脚扳。人行斜道的脚手扳上钉防滑木条，其厚度为30mm, 间距为250mmo斜道使用钢管搭设，主要杆件有立杆、大横杆、小横杆、斜撐杆、 剪刀撑等。立杆纵距为1.5m,埋入地下500mm,大横杆间距为l（）m。小横杆置于斜 横杆上间距为饰。拐弯处小横杆间距为0.6m。为保证斜道的稳周，在斜道两侧、 平台外围和端部应设暨剪刀撑，并加强脚手架连墙杆的设置。斜道脚手板应铺平、 铺牢。7.6防护棚的设置：在棚上要满铺木脚手扳，棚边要设置lm高的档枫，在棚上再挂一层安全网，以防止高空坠落物反弹出防护棚外伤人。八、悬挑式脚手架安全技术措施外脚乎架立杆基

20、咄外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。8.2钢管架设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并连通大横杆，形成霹宙网络，并检测接地电阻不大于3()欧姆。8.3外脚手架不得捋设在距离外电架空线路的安全距离內，并做好可靠的安全接地处理。8.4外脚乎架必须及时维修加冏，以达到坚冏稳定，确保施工安全。8.5外脚手架严禁钢竹、钢木搭设，禁止扣件、绳索、铁丝等混用。8.6外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、 穿防滑鞋。8.7严格控制施工荷载，脚乎枫不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于 27KN/m2.8.8控制扣件螺栓拧紧力矩，采用扭力扳手，扭力矩应控制在40-50N - m范围内。8.9严

21、禁脚手板存在探头板，铺设脚手根以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。8.10保证脚手架的整体性，不得与井架、升降机一并拉接，不得截断架体。&11钢脚手架再架设和使用期间，要严防与带电体接触。钢脚手架需要穿过或靠近380V以内的电力线路，距离在2m以内时，应采取可靠的绝缘措施。8.12在钢脚手架上施工的电焊机和混凝土振动器等，要放在干燥木板上。操作者要前绝缘手套，经过钢脚手架的电线要严格检查并采取安全措施。&13采用宜径30mm,壁厚3mm的镀锌钢管设置避宙针。8.14采用截面为16mm2铜导线，按照脚手架每4()m设置一根接地线。接地线的 连接保证接触可靠。九、悬挑式脚手架拆除安全技

22、术措施9.1拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划，报请批 准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措 施、材料堆放地点、劳动组织安排等。9.2拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应专人指挥, 禁止非作业人员进入。9.3拆架的高处作业人员应戴安全帽、系好好全带、扎裹图腿、穿软底防滑程。9.4拆架程序应遵守由上而下，先捋后拆的原则，即先拆拉杆、脚手极、剪刀 撑、斜撐，尔后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁 上下同时进行拆架作业。9.5拆立杆时，要先抱住立杆再拆开晟后两个扣。拆除大横杆、斜撐、剪刀撐 时，应先拆中

23、间扣件，然后托住中间，再解端头扣。9.6连墙杆应随拆除进度逐层拆除，拆抛撐时，应用临时撐支住，然后才能拆 除。9.7拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人由关的结扣时,应先通知对方，以防坠落。9.8拆架时严禁楼撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9.9在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可 离开。9.10拆下的材料要徐徐下运，严禁拋掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。9.11其他安全技术措施参见安全生产专项施工方案。附：悬挑式脚手架计算书附件:悬挑式脚手架计算书1计算参数(1) 脚手架参数双排脚手

24、架搭设高度为18米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为150米，立杆的横距为1.()()米，立杆的步距为1.8()米；内排架距离墙长度为().30米；天横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为5()米；采用的钢管类型为648X3.5;横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80;连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6()米，水平间距4.()米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；(2) 活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.700;脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数：2层；(3) 风荷载参数本工程地处黄冈市淆水县散花镇位于长江东岸，查荷载规范

25、基本风压为0.35(),风荷载高度变化系数2为1.000,风荷载体型系数ps为0.645;计算中考虑风荷载作用；(4) 静荷载參数每米立杆承受的结构自重荷载标准(kN/m2):0.1248;脚手扳自重标准(S(kN/m2):0.300;栏杆扌当脚扳自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):O.OO5；脚手扳铺设层数：6层；脚手板类别:竹笆片脚手扳；栏杆捋扳类别:栏杆、竹笆片脚手扳扌当扳；(5) 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5()米，建筑物内 锚周段长度2.30米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00;楼扳混凝土

26、标号:C30；(6) 拉绳与支杆参数支撐数量为:1;钢丝绳安全系数为：6.000;钢丝绳与墙距离为(m):3.000;悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，晟里面面钢丝绳距离建筑物1.2() m。2 大横杆计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)笫5.2.4条规定，大横 杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面 的脚手扳自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的晟大弯矩和变形。(1) 均布荷载值计算大横杆的自重标准值:Pl=0.038kN/m；脚手板的自重标准 :P2=0.300X 1.000/(2+1)=0.100kN/m;活荷载标准值:Q=2

27、.700X 1.000/(2+l)=0.900kN/m；静荷载的设计值:屮=1.2 X 0.038+1.2 X 0.100=0.166kN/m ；活荷载的设计值:車二1.4 X 0.900= 1.260kN/m;图1大横杆设计荷载组合简图(跨中晟大弯矩和跨中晟大挠度)6缶1 1 1 1 1 1 H 1 1111LJill4a图2大横杆设计荷载组合简图(支座晟大弯矩)(2) 强度验算跨中和支座晟大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：% =0.0込厂十0一10畀跨中晟大弯距为 Ml max=0.08 X 0.166 XI .5002+0.10X1.260 X1.5002=0.313

28、kN.m；支座晟大弯距计算公式如下：购咽=-0.10-0.117/2支座晟大弯距为 M2max=-0.10X 0.166 XI .5002-0.117X1.260 X1.5002=-0.369kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：o=Max(0.313X106,0.369 X 106)/5080.0=72.638N/mm2;大横杆的晟大弯曲应力为a=72.638N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 q=205.0N/mm2,满足要求。(3) 挠度验算：晟大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式：% = 0.677 - + 0.990-100EZWOEI其中：静荷载标

29、准值:ql=Pl+P2=0.038+0.1 ()0=(). 138kN/m;活荷载标准值:q2=Q=0.900kN/m ；最大挠度计算值为：V=0.677 X 0.138 X 1500.04/(10() X 2.06 X 105 X 1219()0.0)+0.990 X 0.900 X 150().04/(l()()X2.06X 105X 121900.0)二 1.985mm；大横杆的晟大挠度1.985mm小于大横杆的最大容许挠度150().0/150 mm与 10mm，满足要求。3. 小横杆计算根据JGJ 130-2()01笫524条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算， 大横杆在小橫杆

30、的上面。用大横杆支座的晟大反力计算值作为小横杆集中荷载, 在晟不利荷载布置下计算小横杆的晟大弯矩和交形。(1)荷载值计算大横杆的自重标准值:pl =0.038 X1.500=0.058kN;脚手板的自重标准值:P2=0.300X 1.000X 1.500/(2+l)=0.150kN;活荷载标准值：Q=2.700X 1.000X 1500/(2+1)=1.350kN;集中荷载的设计值:P=1.2X (0.058+0.150)+1.4X1.350=2.139kNPP小横杆计算简图(2)强度验算晟大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值晟不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：M

31、 严=2/8Mqmax=1.2 X ().038 X 1.0002/8=0.006kN.m ； 集中荷载晟大弯矩计算公式：,-P1加曲=Mpmax=2.139 X 1.000/3=0.713kN.m ；晟大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0719kNm ；晟大应力计算值 a=M/W= 0.719 X 106/5080.000=141.496N/mm2小横杆的晟大弯曲应力a=141.496N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求。（3）挠度验算晟大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值晟不利分配的挠度和小横杆向重均布荷载引起的晟大挠度计算公式如下:刎3

32、845/Vqmax=5 X 0.038 X 1000.04/(384 X 2.060 X 105 X 1219(X).000)=0.020mm大横杆传递荷载 P=pl +p2+Q=0058+0.150+1.350= 1 558kN集中荷载标准值晟不利分配引起的晟大挠度计算公式：FZ(3/2-4Z2/9)7252Vpmax= 1557.600 X 1 (K)0.0 X (3 X 10(X).02-4 X 1 ()00. ()2/9 )/(72 X 2.060 XI05 X 121900.0)=2.202mm晟大挠度 V二 V qmax+V pmax=0.020+2.202=2.222mm小横杆的

33、晟大挠度为2.222mm小于小横杆的晟大容许挠度1000.000/150=6.667 与 10mm,满足要求。4. 扣件抗滑力计算按规范表5.1.7,宜角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载 力系数().80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kNo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):RRc其中Rc-扣件抗滑承载力设计值，取640kN;R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P 1=0.038 X 1.50()X 2/2=0.058kN;小横杆的自重标准值:P2=0.038X1.000/2=0.01

34、9kN;脚手板的自重标准值：P3=0.300 X1.000 X 1.500/2=0.225kN;活荷載标准值:Q=2.700X 1.000XI.500/2=2.025kN;荷载的设计值:R=1.2X (0.0580.019+0.225)+1.4 X 2.025=3.197kN;R=3.197kNRc=6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。5. 脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以 下内容：每米立杆承受的结构自重标准值(kN),为0.1248。NG1=0.1248+(1.50 X 2/2+1.50 X 2) X 0.038/1.80 X

35、24.80=5.476脚手板的自重标准值(kN/m2);采用竹笆片脚手板,标准值为0.30。NG2=0.300 X 6 X1.500 X (1.000+0.2)/2=1.620kN栏杆与捋脚乎板自重标准值(kN/m);采用栏杆、竹笆片脚手扳扌当扳，标风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85 X 1.4WkLah2/10=0.850X14X0.271 X 1.500X1.8002/10=0.157kN.m6. 立杆稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴向压力设计值:N=15.218kN;计算立杆的截面回转半径：匸l58cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3

36、得：k二1.155;计算长度系数参照扣件式规范表533得：1.500;计算长度，由公式lo=kpih确定:10=3.119m；长细比 Lo/i=197.000;轴心受压立杆的稳定系数由长细比b/i的计算结果查表得到：尸0186； 立杆净截面面积：A=4.89cm2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.O8cm3;钢管立杆抗压强度设计值：f|=205.000N/mm2;a= 15218.000/(0.186 X 489.000)=167.318 N/mm2;立杆稳定性计算o=l67.318N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f|=205.000N/mm2,满足要求。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

37、:竺十塑立杆的轴心压力设计值:N=14.368kN;计算立杆的截面回转半径：匸l58cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k=1.155;计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：1.500;计算长度，由公式10=kuh确定:10=3.119m；长细 tL： L0/i=197.000;轴心受压立杆的稳定系数申，由长细比b/i的结果查表得到：申二0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2;立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.O8cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f|=205.000N/mm2;14367.708/(0.186 X 489.()00)+156672.306/5080.0

38、00= 188.808N/mm2立杆稳定性计算188.808 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f| =205.000N/mm2,满足要求。7. 连墙件计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + NO风荷载标准Wk=0.308kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=14.4m2;按规范5.4.1条连焙件约束脚手架平面外更形所产生的轴向力(kN), N0=5.(X)0kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：Nlw= 1.4 X Wk X Aw=6.209kN连墙件的轴向力设计值N匸Nlw+N()二11.209kN;连墙件承载力设计值按下式

39、计算：Nf=(p A f|其中审一轴心受压立杆的稳定系数；由长细比10/1=200.000/15.800的结果查表得到：尸0.966, 1为内排架距离墙的长度；又：A=4.89cm2;耳=205.00N/mm2 ；连墙件轴向承载力设计值为NFF.966 X 4.890 X 10-4 X 2()5.000 X103=96.837kN;N1=9.()96VNF二96.837,连墙件的设计计算满足要求。连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=9.096小于双扣件的抗滑力12.800kN,满足要求。连墻杆扣件 n7-I脚手架结构预埋钢管连墙件扣件连接示意图&悬挑梁受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按

40、照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼扳的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距71000mm,内排脚手架距离墙体200mm,支拉斜杆 的支点距离墙体为1200mm,水平支撑梁的截面惯性矩I=866.2()cm4,截面抵抗矩108.30 cm3,截面积 A=21.95cm2o受脚手架集中荷载 N=1.2X 7.957+1.4 X 4.050= 15.218kN;悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到：1.920 0.0&06213.505 13.547悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撐梁变形图(kN)悬挑脚手架支撐梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反

41、力由左至右分别为：Rl = 17.200kN叫2 = 14.175kNR3=-0.153kN晟大弯矩 Mnlas=1.807kN.m最大应力 q=M/1.05W+N/A=1.807X106/(1.05X108300.0)+0.000 X 1072195.0= 15.891 N/mm2水平支撐梁的晟大应力计算值15.891 N/mm2小于水平支撐梁的抗压强度设 计值215.000N/mm2,满足要求。9.悬挑梁整体稳定性计算水平钢梁采用16a号槽钢，计算公式如下:/其中佻-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:570 235帀7b=570X 10.0X63.0 X 235/(1200.0

42、 X 160.0X235.0)=1.87由于矗大于0.6,钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B,得到色值为0.919o经过计算得到晟大应力k 1.807XI06 /(0.919X108300.00)= 18.152N/mm2;水平钢梁的稳定性计算18.152小于号=215.(X)0N/mm2,满足要求。10.拉绳受力计算水平钢梁的轴力Rah和拉钢绳的轴力Rs按照下式计算：2-1其中Rtxosb,为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撐力Rr，=RUis灰。按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：Rtl=18.525kN11拉绳强度计算(1)钢丝拉绳(支杆)内力计算：钢丝

43、拉绳(斜拉杆)的轴力均取晟大值进行计算，为Rc = 18.525kN如果上面采用钢丝绳.，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中F-钢丝绳的容许拉力(kN)；F汀钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN),计算中可以近似计算Fs=0.5d2, d为钢丝绳直径(mm)；钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6X19、6X37、6X61钢丝绳分 别取0.85、0.82和0.8;K-钢丝绳使用安全系数。计算中FJ取 18.525kN, a=0.820, K=6.000,得到：d=16.47mm经计算，钢丝绳晟小直径必须大于17.000mm才能满足要求。(2) 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力的最大

44、值进行计算作为拉环的拉力N,为：N 二二 18525kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为：其中叶为拉环受力的单肢抗剪强度，取N = 125N/mm2;所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环晟小直径D=(1852.543X4/3.142X125.000),/2= 14.000mm；12.锚固段与楼板连接的计算(1) 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.153kN;水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：=/A其中号为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条 f|=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环晟小直径D二15

45、2.719X4/(3.142X5()X2) 1/2= 1.394mm；水平钢梁与楼扳压点的拉环一定要压在楼扳下层钢筋下面，并要保证两侧 30cm以上搭接长度。(2) 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚同深度计算公式：其中N_锚阖力,即作用于楼板.螺栓的轴向拉力，N=0.153kN;d-楼板.螺栓的直径，d=20.0(X)mm ；血-楼根螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.570N/mm2；卜钢材强度设计值，取215N/mn?；h-楼板螺栓在混凝土楼枫内的锚冏深度，经过计算得到h要大于152.719/(3.142 X 20.000 X 1.570)=1.548mm。螺栓所能承受的晟天拉力F=1 /4X3.14X20.0002X215X l(y3=67.51kN