【建筑施工方案】悬挑式钢管脚手架专项施工方案.doc

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1、悬挑脚手架施工专项方案悬挑式钢管脚手架专项施工方案一、 专项方案概述：近年来，随着人们对安全生产重要性认识的不断加强和安全生产管理手段的不断完善，我国各行各业的安全生产状况明显好转.但在一些特殊行业如建筑施工由于受到各种不利因素的影响事故尤其是各类模板、脚手架垮塌仍然时有发生，甚至发生较大、重大事故，所以必须采取果断有效措施，改变这种不利局面已经刻不容缓。据统计，2007年的建筑施工安全事故，在各类事故中，高处坠落事故最多,事故起数和死亡人数均居第一位，分别占41。7和35。8；事故起数第二位的是物体打击事故，占114.7，死亡人数居第三位的是坍塌事故，22.0.2008年建筑业事故:在各类别

2、较大事故中，坍塌事故较多，事故起数和死亡人数均居第一位，分别占40。6%和44.5；按事故原因分：因技术有缺陷、设备设施工具附件有缺陷、个人防护用品缺少或有缺陷、对现场工作缺乏检查或指挥错误、教育培训不够，缺乏安全操作知识等原因造成的事故起数和死亡人数同比分别下降;因生产场所环境不良原因造成的事故起数和死亡人数同比分别上升。从类别看:一是列在前六位的事故类别是：高处坠落(962起、103人）、坍塌(376起、615人）、物体打击（298起、308人）、触电(192起、200人）、机械伤害（133起、129人)和起重伤害（128起、187人）。2009年15月建筑业安全事故：坍塌和高处坠落事故仍

3、是事故多发的主要类型。全年坍塌和高处坠落事故共发生1338起，死亡1628人,分别占总量的59.05%和60。25%.其中：较大事故共69起,死亡270人,分别占较大事故总数的67%和69%；重大事故3起，死亡44人，分别占重大事故总数的60和61%。为了减少建筑业事故,人们在总结事故教训同时,意识要控制建筑业事故就必须从控制危险源入手，要针对不同类型、结构、施工难度和复杂程度对分部分项工程危险源分析,达到对重大危险源进行控制从而减少建筑业安全事故的目的,因此建设部于2009年5月下发危险性较大的分部分项工程安全管理办法，以其规范建筑施工过程中的安全管理,达到减少安全事故的目的。因此为了保证施

4、工过程的安全，预防安全事故乃至重大安全事故的发生，必须针对以上的事故和教训制定有针对性的、科学的编制万利城B区悬挑式钢管脚手架专项方案和控制措施。二、 编制说明：1、 主要规程及规范 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011） 钢结构设计规范(GB500172003) 建筑结构荷载规范（GB50009-2001） 混凝土结构设计规范（GB00102002） 建筑施工安全检查标准（JGJ5999） 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91） 钢管脚手架扣件（GB15831-2006) 低压流体用焊接钢管（GTB30912001） 密目式安全立网(GB16909-1997

5、） 安全带（GB60951985) 施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005)等现行国家标准、规范的规定三、 工程概况:1、 本工程坐落于福建省武夷山市，下洲路口处，建筑面积64777。75，人工挖孔桩基础，地下1层、地上9层、12层，建筑物结构形式为：框架结构，建筑物高度为36。根据福建建委、武夷山市安检站的有关规定,必须采用悬挑式双排钢管架搭设。2、 本工程层高为2.9，设计悬挑为6层一挑出计:17。4。四、 架子搭设人员组织管理：本工程架子搭设班组拟定812个架子搭设操作人员，并须持架子工操作证上岗,定期接受现场单位工程负责人等施工安全管理人员的安全教育、安全技术交底，开展班前

6、安全活动，自觉遵守施工现场的安全管理规章制度和操作规程,严格按外脚手架搭设施工方案，建筑工程脚手架劳务合同书等有关要求进行搭设。五、 搭设要求：架子搭设前应配合现场施工员、安全员识读图纸交底，了解现场情况，因地施工。根据工程图纸尺寸、建筑物的外形、高度、结构形式和架子的使用要求确定架子搭设尺寸.架子搭设后应具有足够的牢固性和稳定性,保证在施工期间能有效承受所规定的荷载,做到不变形、不摇晃、不倾斜，保持较好的垂直度和平整度，确保架子上施工操作人员的安全。六、 材料要求：1、 钢管：应采用现行国家标准中规定的3号普通钢管,其质量应符合GBT700标准中的规定,新钢管应有产品质量合格证和质量检验报告

7、，并进行验收.钢管规格采用外径48mm、壁厚3.5mm，表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，并须涂有防锈漆。用于立杆、大横杆的钢管长度为46m,每根钢管的最大质量不应大于25kg，以适合人工操作。所采用的钢管必须规格统一。2、 扣件：应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合GB15831中的标准规定，采购的扣件应有生产许可证、测试报告和产品质量合格证,新、旧扣 件均应进行防锈处理。所采用的扣件(直角扣件、对接扣件、旋转扣件等）在螺栓拧力矩达65N.m 时不得发生破坏，应能灵活转动.旋转扣件的 两旋转面间隙应小于1mm，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要不少于

8、5mm。所有扣件、螺栓等零配件必须规格统一。3、 脚手板选用木脚手板,规格为3004000 不得使用腐烂、虫蛀、断裂或破损的木脚手板.4、 立网选用聚氯乙烯编织合格的UL1.8m 6.0m密目式安全立网，安全平网选用合格的P1。5 m6 m平网。七、 悬挑式钢管外脚手架的设计：1、 支座构造方式:该悬挑式钢管架采用六层悬挑搭设法，每六层梁板设置悬挑水平钢梁及斜撑杆支撑。 设置悬挑杆，悬挑水平钢梁采用16b号槽钢U口水平,其中建筑物外悬挑段长度2.50米，建筑物内锚固段长度1.50米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.00m。拉杆采用钢管48。0 3。5mm。各悬挑与短钢

9、管间用扫地杆扣接连成整体. 设置内、外斜撑杆，其下端应牢固顶于下下楼层面，各斜撑杆间用扫地杆扣接连成整体，并与预留在钢筋砼梁内的短钢管扣接，以增加整体稳定性. 内、外斜撑杆上端与悬挑杆扣接牢固，外斜撑杆中间加设一道水平拉杆，然后用斜拉杆连接并扣接于悬挑杆。 具体构造详见悬挑式钢管外脚手架设置示意图。2、 基本构造要求:、 立杆设置:、 立杆间距：纵向间距取1.2m，横向间距取1.05m.、 垂直度:立杆垂直偏差不大于架高的1/300且全高要不大于50mm.、 立杆搭设：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于50

10、0mm;各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆与大横杆要用直角扣件扣紧，不能隔步设置或遗漏。、 连墙拉结杆设置：、 要求按每二步三跨设置连墙拉结杆，每根连墙拉结杆覆盖面积应不大于27m2。根据现场实际，点数要求在竖向间距H取一楼层高2.9m，横向间距L取三立杆跨4。5m布置。、 连墙拉结杆必须采用可承受拉力和压力的刚性连墙件与建筑物可靠连接,即在钢筋砼梁内预埋短钢管，并采用短钢管联接扣接于架体。设置时宜靠近立杆主节点，偏离主节点的距离不应大于300mm,采用矩行布置。、 在土建施工外墙抹灰及保温时，应加强巡查、维护，使连墙拉结杆不被破坏，以保证架子的整体稳定性。、 防护栏杆、挡脚板

11、及立网：、 每步架均应在外立杆内侧设置1.2m高防护栏杆及180mm高挡脚杆；脚手架的端部应封端，封端应设防护栏杆、挡脚杆。在拦板顶端或最上一步架的外立杆要高出操作面1.2m，坡屋面的外立杆要高出操作面1.5m，防护栏杆设置二道且用对接扣件连接.、 在每步架的外立杆内设置密目式安全网，网应牢固绑扎在上、下大横杆和防护栏杆上，网间绑扎要严密。、 脚手板铺设:、 采用木脚手板铺设，装修阶段每作业层应满铺脚手板，主体施工阶段每作业层上下要满铺三步以上脚手板。非作业层连续不铺脚手板不能多于三步层；若上下有二层作业，则下作业层的上部至少应有一步层间隔铺脚手板。脚手板四角与大横杆用16#铁丝绑牢，且铺设必

12、须严密。、 悬挑支座的脚手板必须满铺,架体内侧与建筑物间用木跳板铺设，并用16#铁丝绑牢,保证悬挑支座的严密性，以防掉物。、 脚手架内侧与建筑物间距不宜大于200mm,若因施工需要大于200mm时应加铺水平杆作水平封闭或铺设其它脚手板，但架体内侧外伸长度不应大于0。4L且不应大于500mm。、 剪刀撑设置：、 必须在脚手架外侧立面的两端、转角处各设一道剪刀撑,并应由底至顶连续设置，中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m，即中间每隔10跨立杆间距设置一道。、 每道剪刀撑跨越立杆的最多根数为5-7根，每档宽度不应小于4跨立杆间距且不应小于6m，剪刀撑与水平方向的倾角宜在4560之间。、 剪刀撑杆应

13、用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。、 小横杆设置：、 应连接内外立杆，步距h取1.8m设置，用直角扣件扣接于立杆且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。、 小横杆伸出扣件或立杆长度应大于100mm，若因施工需要,里端外伸长度不应大于0.4L且不应大于500mm.、 大横杆设置：、 大横杆采用直角扣件固定在小横杆上，每步在立杆间等距离设置4根，间距不应大于400mm。、 大横杆接长宜采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻大横杆的接头不宜设置在同步或同跨内,不同步或不同跨两个相邻接头分别在水平或垂直方向错开

14、的距离不应小于500mm，各接头中心至最近立杆主节点的距离不宜大于纵向间距的1/3,同步架同跨不超过2个接头。、 同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250且不得大于50mm。3、 施工搭设规定:、 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙杆以上二步。、 每搭完一步脚手架后，应按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。、 当搭至有连墙杆的构造点时，在搭设完该处的立杆、大横杆、小横杆后，应立即设置连墙杆。当脚手架施工操作层高出连墙杆二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙杆搭设完后方可根据情况拆除。、 在封闭型脚手架的同一步中，大横杆应四周交圈,用直角扣件与内外角

15、部立杆固定。、 双排脚手架小横杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm.、 扣件规格必须与钢管外径相同，螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m，且不应大于65N。m；、 在主节点处固定大横杆、小横杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm，对接扣件开口应朝上或朝内。4、 搭设步骤与方法：在主体结构楼层预埋短钢管设置悬挑杆设置扫地杆扣接于各悬挑杆在悬挑杆上铺临时脚手板设置斜撑杆扣接于悬挑杆设置扫地杆扣接于斜撑杆设置斜拉杆在内外立杆间距内设置第一步大横杆设置内外立杆设置第二步小横杆设置第二步大横杆装设连墙拉结杆接立杆设置第三、四步小横杆和大横杆装设墙杆设置剪刀撑铺脚手板

16、装设防护栏杆、挡脚杆并挂立网防护重复接立杆后按搭设步骤搭至设计高度。搭设时架体要及时与建筑物楼层预埋的短钢管拉结,以便确保搭设过程中的稳定性,确保安全，并随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差.5、 悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）. 计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为18.6米，立杆采用单立管. 搭设尺寸为：立杆的纵距1。20米，立杆的横距1。05米,立杆的步距1.20米。采用的钢管类型为483.5,连墙件采用2步2跨，竖向间距2.40米，水平间距2。40米。施工均布荷载为3。0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层

17、。 悬挑水平钢梁采用16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度2。50米，建筑物内锚固段长度1。50米. 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2。00m。拉杆采用钢管48.0 3.5mm。 一、大横杆的计算： 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1。均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0。038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.050/3=0.122kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.

18、038+1.20。122=0。193kN/m 活荷载的计算值 q2=1。41.050=1。470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩） 2。抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下： 跨中最大弯矩为 M1=（0。080.193+0。101。470)1。2002=0。234kN。m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.193+0.1171。470)1.2002=-0。275kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.275106/5080

19、.0=54。226N/mm2 大横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求! 3。挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0。038+0.122=0.161kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=（0.6770.161+0。9901。050）1200.04/（1002.06105121900.0)=0。948mm 大横杆的最大挠度小于1200。0/150与10mm，满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值,在最不

20、利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0。0381。200=0。046kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501。0501。200/3=0。147kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.200/3=1.260kN 荷载的计算值 P=1。20.046+1.20。147+1。41。260=1。996kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=（1。20.038)1。0502/8+1。9961。050/3=0。705

21、kN.m =0。705106/5080。0=138。749N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下： 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5。00.0381050。004/(3842。060105121900。000）=0.02mm 集中荷载标准值P=0.046+0。147+1.260=1.453kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1453。0801050。0(31050.02-41050.02/9)/（722

22、。06105121900.0)=2.378mm 最大挠度和 V=V1+V2=2。402mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求！ 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0。3501。0501.200/2=0.220kN 活荷载标准值 Q=3。0001。0501。200/2=1。890k

23、N 荷载的计算值 R=1.20。040+1。20.220+1.41.890=2.959kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12。0kN； 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载. 静荷载标准值包括以下内容： （1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1489 NG1 = 0。14918。600=2.770kN (2)脚手板的自重标准值（kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0。3

24、5 NG2 = 0。35041.200（1。050+0。500)/2=1。302kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.2004/2=0.360kN （4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）;0。005 NG4 = 0。0051。20018。600=0。112kN 经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.543kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到,活荷载标准值 NQ = 3.00021.2001

25、.050/2=3。780kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 - 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范(GB500092001）的规定采用：W0 = 0。450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250 Us - 风荷载体型系数：Us = 1.200 经计算得到,风荷载标准值Wk = 0。70.4501。2501。200 = 0.472kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 0.851。4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wkl

26、ah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值（kN/m2)； la 立杆的纵距 （m); h 立杆的步距 （m)。 五、立杆的稳定性计算: 1。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值,N=10。74kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.39； i 计算立杆的截面回转半径，i=1。58cm； l0 计算长度 (m）,由公式 l0 = kuh 确定，l0=2。08m； k - 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50; A 立杆净截面面积，A=4。89cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩),

27、W=5.08cm3； - 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）;经计算得到 = 56.16 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求！ 2。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N - 立杆的轴心压力设计值,N=9。95kN; - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0。39； i - 计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm； l0 计算长度 (m），由公式 l0 = kuh 确定,l0=2。08m; k 计算长度附加系数,取1。155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立

28、杆净截面面积，A=4。89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩），W=5.08cm3; MW - 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW = 0.097kN.m； - 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2）；经计算得到 = 71.14 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2; 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 8。810kN大于扣件的抗滑力8。0kN，不满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算： 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B

29、为与楼板的锚固点，A为墙支点. 本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体500mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 2000mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 934.50cm4，截面抵抗矩W = 116。80cm3，截面积A = 25。15cm2。 受脚手架集中荷载 P=10。74kN 水平钢梁自重荷载 q=1。225。150。00017.8510=0。24kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN。m） 悬挑脚手架支撑梁变形图（mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=9.676

30、kN，R2=14。858kN，R3=2.098kN 最大弯矩 Mmax=4。247kN。m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=4。247106/(1.05116800.0）+3.8701000/2515。0=36。170N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215。0N/mm2，满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算： 水平钢梁采用16b号槽钢U口水平，计算公式如下 其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.065.0235/（2000。0160。0235.0)=1.16 由于b大于0。6，按照钢结构设计规范（GB50017-2003

31、)附录B其值用b查表得到其值为0.826 经过计算得到强度 =4.25106/(0。826116800。00）=44.00N/mm2; 水平钢梁的稳定性计算 f，满足要求! 九、拉杆的受力计算： 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=10.421kN 十、拉杆的强度计算: 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=10。421kN 拉杆的强度计算： 上面拉杆以钢管48。0 3.5mm计算，斜拉杆的容许压力按照下式计算： =

32、N/A f 其中 N 斜拉杆的轴心压力设计值，N = 10。42kN； A 斜拉杆净截面面积，A =5。09cm2; 斜拉杆受拉强度计算值,经计算得到结果是 20。49 N/mm2； f 斜拉杆抗拉强度设计值，f = 215N/mm2； 受拉斜杆的稳定性计算 f,满足要求！ 斜撑杆的焊缝计算： 斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接,对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑杆的轴向力，N=10.421kN； lwt为焊接面积,取508.55mm2; ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185。0N/mm2； 经过计算得到焊缝抗拉强度 = 10421.06/508.55 = 20.49N/mm2

33、。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求！ 十一、锚固段与楼板连接的计算： 1。水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下: 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=14.858kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10。9。8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=148584/（3.1416502)1/2=14mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度

34、计算公式 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 14.86kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度,计算中取1。5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度,经过计算得到 h 要大于14857.56/（3。1416201.5)=157.6mm. 3。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 14.86kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混

35、凝土的局部挤压强度设计值,计算中取0.95fc=13。59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131。6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!八、 脚手架的验收：1、 架子搭设完毕在投入使用前，应逐层、逐段由主管施工员、架子施工队长、架子作业班长和项目安全员等一起组织验收，验收时必须有分管架子搭设技术的技术或安全部门参加，并填写验收表。2、 每搭设完一段架及达到设计高度后应进行检查，办理中间验收,手续完整后才可继续搭设。3、 架子投入使用后,施工管理人员、架子作业人员应进行经常性检查,在正常情况下，每半月应检查一次，遇有大风等意外应增加检查次数，在检查中发现存在隐患应及时整改、加固，确保施工

36、安全。九、 脚手架的拆除：1、 拆除脚手架前应全面检查脚手架的连墙杆、支撑体系、杆件搭接或扣件扣接等是否符合构造要求，明确拆除顺序和措施，接受单位工程负责人的拆除安全技术交底。2、 拆除的一般顺序：安全网防护栏杆、挡脚杆剪刀撑脚手板大横杆小横杆连墙拉结杆-立杆悬挑支座的水平拉杆、斜撑杆、悬挑杆。3、 架子拆除时应划分作业区，周围地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非作业人员入内。4、 拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则,严禁上下同时作业.5、 连墙杆必须随脚手架拆除进度逐层拆除,严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架;分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙杆加固。6、 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时,应先在适当位置搭设临时连墙杆加固后，再拆除原连墙杆。7、 拆立杆时，应先握住立杆再拆开扣件，拆除大横杆、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。8、 当脚手架采取分段，分立面在拆除时，对不拆除的脚手架两端应按垂直间距不大于建筑物的层高且不应大于4m设置连墙杆，架体的端部在同一节间由底至顶层呈之字型连续设置横向斜撑加固。9、 拆下的材料应用垂直运输机械运输，严禁抛掷至地面，运至地面的材料应按品种,规格随时码堆存放.10、 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当松