【建筑施工方案】教工宿舍悬挑脚手架施工方案.doc

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1、西安浐灞中学项目施工总承包一标教职工宿舍楼脚手架施工方案 编 制 人： 审 核 人: 审 批 人： 陕西中洋建设工程有限公司 二O一三年八月一日脚手架施工方案一、工程概况 建设单位:西安市浐灞河发展有限公司 勘察单位：中国有色金属工业西安勘察设计研究院 设计单位：深圳市设计研究总院有限公司 监理单位:西安四方建设监理有限责任公司 施工单位：陕西中洋建设工程有限公司监督单位：西安浐灞生态区建设工程质量安全监督站 三、 工程地点及概况 本工程位于西安浐灞生态区广运潭大道与浐灞二路交叉口.框剪结构,基础埋深-3.00m，为二类高层居住建筑，建筑基础形式为筏板基础，主体结构形式为框架剪力墙结构,建筑面

2、积7622.1，建筑布局为条式建筑，外形尺寸长38。2m，宽18。3m，地上12层，总高度为41。45m。为确保本工程的安全施工,并达到陕西省文明标准化工地的标准，拟计划各幢楼全部使用悬挑脚手架，从主体二层楼面（+3.27m）处开始搭设，循序按施工要求搭设，共分3段悬挑架，每段搭设高度为4层，共12m，搭设总高度为36m，下部搭设高度为43=12米，上部高度含机房13。5米，搭设高度均不超过15m，符合西安市建筑施工现场安全质量标准化达标实施手册的相关要求。二、编制依据1、本工程施工图纸2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ13020113、建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-

3、914、建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011 三、施工准备 1、材料准备(1）本工程计划投入脚手架搭设主要材料为：483.5钢管,考虑现场钢管多次使用,为确保安全,计算时取壁厚3.0mm,扣件, 竹笆片脚手板，密目网，16号槽钢,18光圆压环。(2)进场材料质量必须符合国家标准GB/T700中Q235A钢的规定和GB15831的规定，不合格产品严禁入场。（3）构配件按品种、规格分类，堆放时应整齐、平稳，堆放场地不得有积水。（4）安全所需用具等一应提前到位,经检验合格后才能使用。 2、劳动力准备工种人数任务架子工16负责架子搭设及拆除测量放线工2负责脚手架垂直度控制3、机具准备名称数量备注

4、架子扳手16把架子工搭设和拆除架子用力矩扳手2把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链1把调整架子水平弯曲度4、技术准备施工前应按要求向架子工作好技术交底；人员变动后应重新交底。四、脚手架的设计1、槽钢布置根据工程平面形状及现场实际情况，悬挑脚手架搭设部位无阳台，仅东面有飘窗，外挑1100mm，无悬挑部位悬挑钢梁外挑长度为1.15m，锚固长度为1.85 m，阳台部位外挑长度为2.05m,锚固长度为3。95m，由于阳台负下50mm,应考虑工字钢下面垫10mm钢板，使钢挑梁在飘窗部位不受力，钢挑梁选用18号工字钢，无悬挑部位应选用3米的工字钢，飘窗部位选用6m的工字钢，端部斜拉钢丝绳卸荷(计算时不考

5、虑钢丝绳拉力）,悬挑钢梁的锚环设置两道，固定环一道，钢梁在铺设时内置部分的梁端头应距第一道锚环距根部15左右,第二道锚环与第一道的间距应在1530，固定环距第二道环大于120m,计算时只考虑一道锚环。(详见下图)挑梁钢管固定件示意 18锚环示意2、立杆间距 （1)脚手架立杆纵距1。500m，横距0。750m,步距1。800m；连墙杆间距竖直3。600m，水平4。500m(即两步三跨）;里立杆距建筑物0。300m。 (2）脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内,以保证脚手架的整体性。 （3)立杆下部

6、应在纵横方向设置扫地杆,连接于立脚点杆上,离底座20cm左右. (4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。3、大横杆、小横杆设置 （1)大横杆在脚手架高度方向的间距1。8m,以便立网挂设,大横杆置于立杆里面,每侧外伸长度为150mm。(2) 外架按立杆与大横杆交点处（即节点）设置小横杆，两端固定在立杆上，以形成空间格构架整体受力。(3）小横杆设置在大横杆的下方且沿立杆同一方向布置。（4）小横杆两端各伸出立杆净长度20cm，并尽量保持一致.4、架体与建筑物拉结（1)脚手架与建筑物水平方向按二步三跨设一刚性拉结点.拉结点做:预埋400mm长钢管在混凝土梁内,然后用直角扣件与架体连接。每层转

7、角处第一根立杆必须拉结,垂直方向按每楼层设一刚性拉结点，所有拉结点按梅花形上下错开设置，顶部按水平方向设刚性拉结点，拉结点保证固定，不移动变形，并尽量设置在外架大小横杆结点处。（2）外墙装饰阶段拉结点也必须满足上述要求,确因施工需要除去的拉结点，必须重新补设拉结点，以确保外架安全可靠。（3)拉结点制作如图:5、剪刀撑 脚手架外侧设置剪刀撑，由脚手架端头开始,按线水平距离6m设置一排剪刀撑,剪刀撑钢管与最底层钢管形成58角，自上而下、左右连续贯通设置。剪刀撑在搭设时将一根斜杆扣在立杆上,立杆节点的距离不宜大于20cm，最下面的斜杆与立杆的结点离地面为20cm，以保证架体的稳定性。剪刀撑的搭接长度

8、为1m，且均不少于3只旋转扣件紧固，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm.6、脚手板、脚手片的铺设要求（1）外架首层满铺脚手木板。(2)满铺脚手片必须顺着墙面铺设,并满铺到位，不留空位。(3）脚手片采用18号铅丝双股并联4点绑扎，绑扎点选择在脚手片的四个角部，且绑扎牢固，交接处平整，无探头板。脚手片完好无损,破损的要及时更换。(4）脚手架外侧采用合格的密封式安全网封闭，且将安全网固定在外立杆内侧，安全网采用18号铅丝张挂严密。（5)脚手架外侧自第二步起设1。2m高钢管防护栏杆不少于2道，脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门等)，在脚手架内侧设1.2高的防护栏杆和30cm高挡脚板。7、架

9、体内封闭（1）脚手架的架体内立杆距墙体净距为30cm，同时每层设置毛竹片,毛竹片设置应平整牢固。（2）脚手架施工层里立杆与建筑物之间采用竹脚手板进行封闭。施工层以下每隔三步以及底部用密目式安全网进行封闭。8、阳角加固转角处由于槽钢不能正常放置，需进行特别加固处理,采取焊接方式用10号槽钢制作构架体，作为立杆的生根点（槽钢与槽钢接口处采用焊接）.架体搭设时应将槽钢加长,阳角架体用15(637）钢丝绳斜拉将悬挑钢与工程主体拉紧，计算时按照加长的阳角架体计算。五、悬挑外脚手架工艺流程工字钢加工设置预埋环工字钢安装就位放扫地杆竖立杆与扫地杆扣紧安装第一步大横杆和小横杆连接附墙杆铺脚手板、围护栏杆、踢脚

10、板、挂网随主体施工接高架体、加剪刀撑。六、验收使用和管理1、脚手架搭设初步成形前,由施工负责人组织人员进行安全检查,整理好架体材料,报上一级安全管理部门进行验收,并及时向市安检部门备案及验收确认符合要求后方可投入使用7。2.在施工主体阶段，脚手架只作为防护架体使用，架体上严禁堆放各类设施料并定期检查各类杆件及扣件螺丝的松劲度及时清理架板上的建筑垃圾和材料加强架体的维护和保养，确保脚手架的正常使用7.3。在架体的施工层上配备干粉灭火器，施工层临边焊接作业应有绝燃隔离板7。4。安全员每天要巡视检查架体，严禁任何人拆卸架体上的杆件和设施七、质量标准1、构配件允许偏差序号项目允许偏差检查工具1无缝钢管

11、尺寸外径48mm壁厚3。5mm0.50.5游标卡尺2钢管两端端面切斜偏差1。70塞尺、拐角尺3钢管内外表面锈蚀深度（=1+2）0.50游标卡尺4立杆钢管弯曲3m14m3m14m1220金刚板尺立平杆、斜杆的钢管弯曲16。5m302、脚手架搭设的允许偏差和检验方法项次项目技术要求允许偏差（mm)示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-10最后验收垂直度+1002搭设中检查偏差的高度（m）H=2H=10H=20H=30H=40H=50720406080100图略（详见JGJ130-20114142表8.2。4）用经纬仪3间距步距20钢板尺纵距50横距20

12、4纵向水平杆高差一根杆的两端20同上水平仪或水平尺同跨内两根纵向水杆高差10同上5水横杆外伸长度外伸500mm50纲板尺3、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）提检数量(个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件120132005052连执着横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）120132005010八、安全施工技术措施1、材质及其使用的安全技术措施 (1)、扣件的紧固程度应在4050Nm，并不大于65Nm，对接扣件的抗拉承载力为3kn。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防时雨，直角

13、扣件安装时开口不得向下,以保证安全. （2）、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm. （3）、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件. （4）、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭,禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。2、脚手架搭设的安全技术措施 （1）、脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水，沉陷,顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工. （2)、搭设过程中划出工作标志区,禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，亚禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方

14、，并得到允许,以防附落伤人. （3）、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。 （4）、脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工疽定要确保架子稳定. （5)、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。 （6）、在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证.每两步验收一次,达到设计施工要求后挂合格牌一块。 （7）、外脚手架的卸荷严格采用15.5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改.3、脚手架上施工作业的安全技术措施 （1）结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安

15、全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件. (2）、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于 3kN/m2,确保较大安全储备。 （3)、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层,临地性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层. （4）、当作业层高出其下连墙件3。6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。 （5)、各作业层之间设置可靠的防护栏,防止坠落物体伤人。 (6）、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固,以达到坚固稳定,确保施工安全。4、脚手架拆除的安全技术措施 （1)、拆架前，全面检查待拆脚

16、手架，根据检查结果,拟订出作业计划，报请批准,进行技术交底后才准工作。 （2）、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况等能提前拆除的尽量拆除掉。 （3）、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒线，地面应设专人指挥，禁非作业人员进入。 （4）、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应选 通知对方，以防坠落. （5)、在拆架时,不得中途换人，如必须换人,应将拆除情况交代清楚后方可离开。 (6）、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。 (7）、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源

17、线、以防触电事故. (8）、所有杆件和扣件在拆除时应分离,不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。 （9）、所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。 （10）、拆下的零配件要装入容器内,用吊篮吊下，拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。九、文明施工要求 根据脚手架工的特殊性,结合职业安全卫生的惯标精神,要求施工时作到如下： 1、进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟. 2、进入施工现场的人员要有护场内的各种绿化设施和标示牌,不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。 3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力

18、集中、禁止开玩笔和打闹。 4、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检,体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作. 5、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。 6、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业斑组支模时，如需折改时，应由架子工业完成,任何人不得任意拆改。 7、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时,须经技术部同意后在架子工操作。 8、不准利用脚手架吊运重物;作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动;塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。 9、不得将模板支撑、缆风绳、泵送

19、混凝土及砂浆的输送管等 固定在脚手架上，严禁任意县持起重设备。 10、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板,以及扣件绑扎扣等所有架子部件。 11、拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗,防止火星和切割物溅落。 12、脚手架使用时间较长,因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动问题要及时解决。 13、在保证脚手架体的整体性,不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 14、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑轮和绳索运输,不得乱扔。 15、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要空防滑鞋，

20、袖口及裤口要扎紧。 16、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管,并建立严格领退料手续。 17、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。 18、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的中件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐,妥善保管. 19、六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。十、普通型钢悬挑脚手架计算书 1、参数信息: (1)脚手架参数 悬挑脚手架搭设高度为 12 米，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为:立杆的纵距为

21、 1。5米，立杆的横距为0。75米，立杆的步距为1。8 米； 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 脚手架沿墙纵向长度为 150 米； 采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0。80； 连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距3 米,采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件连接；（2）活荷载参数施工均布荷载（kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；（3）风荷载参数本工程位于陕西省西安市，查荷载规范基本风压为0。400，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系

22、数s为0。645；计算中考虑风荷载作用；（4）静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m2）:0。1248；脚手板自重标准值（kN/m2）:0。300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0。150；安全设施与安全网自重标准值（kN/m2):0。005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板；（5)水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1。15米,建筑物内锚固段长度 1。85 米.与楼板连接的螺栓直径(mm）：18mm;楼板混凝土标号：C30；（6)拉绳与支杆参数支撑数量为：1； 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,没

23、有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 2、大横杆的计算: 按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)第5。2.4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。（1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0。033 kN/m ;脚手板的自重标准值：P2=0。30.75/(2+1)=0.075 kN/m ；活荷载标准值： Q=30。75/（2+1)=0。75 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.075=0.13 kN/m；活荷载的设计值: q2=1。40.75=1

24、.05 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩) (2）强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.131.52+0.101.051.52 =0。26 kN.m；支座最大弯距计算公式如下： 支座最大弯距为 M2max= -0.100。131.52-0.1171.051.52 =-0。306 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.26106，0。306106）/4490=68。151 N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为 =

25、 68。151 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！ （3）挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中: 静荷载标准值: q1= P1+P2=0。033+0.075=0.108 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0。75 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.10815004/（1002。06105107800）+0.9900。7515004/（1002。06105107800) = 1。86 mm；大横杆的最大挠度 1。86 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要

26、求！3、小横杆的计算： 根据JGJ130-2001第5。2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.（1）荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0。0331。5 = 0。05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.751.5/（2+1)=0。112 kN；活荷载标准值：Q=30.751.5/(2+1） =1.125 kN;集中荷载的设计值: P=1.2(0。05+0。112)+1.4 1.125 = 1。77 kN; 小横杆计算简图（2）强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重

27、均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下： Mqmax = 1.20.0330。752/8 = 0。003 kN。m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.770。75/3 = 0。442 kN。m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.445 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0。445106/4490=99.175 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =99。175 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！（3）挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最

28、不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50。0337504/(3842。06105107800) = 0。006 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0。05+0。112+1.125 = 1.287 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1287.45750(3750247502/9 ） /(722.06105 107800) = 0。868 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.006+0.868 = 0。874 mm；小横杆的最大挠度为 0.874 mm 小于 小横杆

29、的最大容许挠度 750/150=5与10 mm,满足要求！ 4、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取6。40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331。52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值： P2 = 0。0330.75/2=0。012 kN;脚手板的自重标准值： P3 = 0。

30、30.751.5/2=0.169 kN；活荷载标准值： Q = 30.751。5 /2 = 1。688 kN；荷载的设计值: R=1.2（0。05+0.012+0。169)+1.41.688=2.64 kN；R 6。40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5、脚手架立杆荷载的计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： a、每米立杆承受的结构自重标准值(kN），为0。1248 NG1 = 0.1248+（1.502/2)0。033/1。8019.50 = 2。975；b、脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板,标准值为0。3 NG2=

31、0.361。5（0。75+0。3)/2 = 1。418 kN；c、栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）;采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15 NG3 = 0。1561.5/2 = 0.675 kN；d、吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2)；0。005 NG4 = 0.0051.519。5 = 0。146 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.213 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值 NQ= 30。751。52/2 = 3.375 kN;风荷载标准值按照以

32、下公式计算 其中 Wo - 基本风压（kN/m2）,按照建筑结构荷载规范（GB500092001)的规定采用: Wo = 0。4 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB500092001）的规定采用： Uz= 0.74 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0。7 0。40.740.645 = 0。134 kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1。25.213+ 1。43.375= 10.981 kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0

33、。851.4NQ = 1.25。213+ 0.851.43.375= 10.272 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0。85 1.4WkLah2/10 =0.850 1。40.1341。5 1.82/10 = 0.077 kN。m； 6、立杆的稳定性计算： 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.981 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1。59 cm； 计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3。3得 :k = 1。155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ； 计算

34、长度 ，由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m； 长细比 Lo/i = 196 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量（抵抗矩) :W = 4。49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 10981/(0。188424)=137.761 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 137.761 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 1

35、0.272 kN; 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1。59 cm； 计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3.3得 : k = 1.155 ; 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ； 计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定:l0 = 3.118 m； 长细比： L0/i = 196 ; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2; 立杆净截面模量（抵抗矩) ：W = 4。49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 10272.42/（0.188424)+77

36、291。671/4490 = 146.083 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 146。083 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 7、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算: Nl = Nlw + N0 风荷载标准值 Wk = 0.134 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10。8 m2; 按规范5.4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）, N0= 5。000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN）,按照下式计算： Nlw = 1。4WkAw = 2.021 kN； 连墙件的轴

37、向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7。021 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数; 由长细比 l0/i = 300/15.9的结果查表得到 =0。949，l为内排架距离墙的长度;又： A = 4。24 cm2;f=205 N/mm2; 连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494。2410-4205103 = 82。487 kN； Nl = 7.021 Nf = 82。487,连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到 Nl = 7。021小于双扣件的抗滑力 12.8 kN,满足要求! 连墙件扣件连

38、接示意图 8、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l，kl = ml/l，k2 = m2/l。本方案算例中，m =1。15 m，l = 1.85 m,m1 = 0。3 m，m2 = 1.05 m;水平支撑梁的截面惯性矩I = 1369.9 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 152。2 cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 P=5。213+3。375=8.588kN；水平钢梁自重强度计算荷载 q=2.9310-378.5

39、 =0.23 kN/m;k=1。15/1。85=0。622k1=0。3 / 1。85 = 0.162k2=1。05 / 1.85 = 0。568代入公式,经过计算得到支座反力 RA = 23.739 kN支座反力 RB = 6.137 kN最大弯矩 MA = 11.746 kN。m 最大应力 = 11746480.148 /（ 1.05 152200 )= 73。503 N/mm2水平支撑梁的最大应力计算值 73.503 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2，满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N= 5。213 +3.375 = 8。588 kN水平钢梁自重计算荷载

40、 q= 0。003 78。5 = 0.23 kN/m最大挠度 Vmax= 3。275 mm按照钢结构设计规范（GB50017-2003)附录A结构变形规定,受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即 2100 mm水平支撑梁的最大挠度 3.275 mm 小于 水平支撑梁的最大容许挠度 2100/400 mm，满足要求！9、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用18号槽钢，计算公式如下 其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算: b = 570 10。570 235 /( 2100180235） = 1.11由于b大于0.6，查钢结构设计规范（GB50017-2003)附表B，得到

41、b值为0.816.经过计算得到最大应力 = 11。746106 /（ 0.816152200 )= 94。631 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 94。631 小于 f = 215 N/mm2 ，满足要求! 10、锚固段与楼板连接的计算： （1）水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下:水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=6。137 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10。9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=6136。7674/(3。142502)1/2 =8.839

42、mm； 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。(2）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下:锚固深度计算公式： 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.137kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； f 钢材强度设计值，取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 6136.767/（3。142201。43）=68。3mm. 螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN 螺栓的轴向拉力N=6.137kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！ （3）水平钢梁与楼