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1、模板工程施工方案烟台市自来水公司莱山水厂一、 编制依据1、烟台市自来水公司莱山水厂施工设计图纸2、烟台市自来水公司莱山水厂施工组织设计3、建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008）4、建筑结构荷载规范（GB500092001）5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）6、钢结构设计规范（GB50017-2003)7、木结构设计规范（GB50005-2003）8、建筑施工手册（第四版)9、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002；10、建筑工程施工质量验收统一标准GB503002001等。除上述相关标准及规范外，本次模板设计还使用了品茗施工安全设施计
2、算软件、力学求解器等计算软件。二、工程概况1、项目概况烟台市自来水公司莱山水厂由烟台市自来水公司投资建设，中国市政工程华北设计研究总院设计，烟台市圣凯监理公司监理.本工程由联合环境技术有限公司、诺卫环境安全工程技术有限公司、山东兴盛建设集团有限公司、烟台市市政养护管理处组成的联合体共同承担工程施工工作。其中,我山东兴盛建设集团有限公司负责除市政工程外所有建筑工程施工、设备安装以及调试、验收工作的配合。2、工程简介烟台市自来水公司莱山水厂位于烟台市莱山区沟莱路以北、规划金斗山路以东.规划占地200余亩，日供水能力10万立方米。本工程计划于2012年4月25日开工，2013年4月30日竣工.3、模
3、板工程简述 本工程为烟台市自来水公司莱山水厂,本项目包含九个构筑物及14个建筑物.水厂工程的特点是以构筑物为主，构筑物建设任务是本次工程建设的重点项目。构筑物单体面积大、内部结构复杂，模板工程施工难度较高。三、施工准备1、技术准备：项目总工组织项目经理部技术生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过会审对图纸中存在的问题与设计、建设、监理单位共同协商解决，取得一致意见后,办好图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据，熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案.2、施工机具：本工程的现场平面布置图确定木工加工区内各设置木
4、工圆盘台锯一台、电刨一台。同时结合施工操作人员手提电锯进行模板加工安装工作.3、材料准备：模板面板选用耐久性好、强度高、抵抗变形能力强及透水性能低的15mm厚木胶合板;模板支撑次楞及主楞选用5070mm落叶松方木和48.33.6mm直缝电焊钢管且满足相关规范要求。模板支撑体系采用扣件式钢管脚手架。我公司材料供应处有足够的采购能力,结合建设单位的强力支持及我公司强大的资金后盾，能充分满足本工程材料供应工作。4、人员准备:通过分项工程招标工作，参与本工程的模板施工班组经过公平、公正、公开的合理竞争并通过我公司实地考察，最终我公司确定由施工经验丰富、施工人员充足、施工效率高、技术力量雄厚的班组承担本
5、次模板工程施工任务.以保证模板工程的施工进度、质量。四、方案选择结合本工程特点及施工难点,本方案针对深度处理车间、清水池、滤站及混合反应池等模板支撑体系设计进行重点描述。1、构件模板选择及加固体系: 1.1、框架柱模板的加固柱箍采用48。33.6双钢管配合使用14对拉螺栓，次楞采用5070mm方木，面板采用厚度为15mm木胶合板。柱箍的间距、次楞木方的间距选择由验算确定。柱模板安装结构如下图：1。2、剪力墙模板面板采用15mm木胶合板，次楞采用5070mm方木，主楞采用48。33.6双钢管，并采用14止水螺栓进行模板加固。止水螺栓构造及剪力墙加固构造如下图:1.3、框架梁、连系梁面板同样采用1
6、5mm厚木胶合板，与模板接触的次楞采用5070mm方木,主楞采用48.33。6钢管.框架梁及连系梁的加固构造如下图：1.4、有梁板及平板面板采用15mm厚木胶合板，与面板接触的次楞采用5070mm方木,支撑次楞的主楞采用48.33.6钢管.梁板的支撑体系采用扣件式满堂脚手架。模板支撑体系构造如下图：2、模板安装2.1、柱模板安装依据图纸要求柱截面制作四片模板，用于柱模板拼装。施工时先按截面尺寸将模板两片拼装在一起,再分两次吊装至作业面进行拼装，在柱位置上拼装整体后调整其轴线位置及垂直度.支设柱模板时，应在柱模板周围搭设独立柱脚手架，该脚手架由技术员事先计算好立杆布局,待搭设架板时，满堂架子再与
7、之连接在一起。施工工艺流程： 柱筋验收后，支柱架做砂浆找平层按柱模弹线吊入可变柱模，将每块柱模临时拉在柱筋上按柱截面尺寸穿对拉螺栓调直柱模，拧紧对拉螺栓柱模板安装质量验收柱模处于待浇混凝土状态。2。2、剪力墙模板安装剪力墙的施工缝留置在距筏板基础顶面500mm处.施工缝以下随筏板基础模板支设并与筏板基础砼同时浇筑。有防水要求的剪力墙采用有止水片的对拉止水螺栓（详见图），施工缝内部埋设3003mm止水钢板。拼模时接口部位及施工缝以下贴海绵条密封，以防止砼浇筑时漏浆,从而保证拼缝及施工缝处砼的浇筑密实度及观感质量。剪力墙模板安装工艺流程：模板放样钻孔将剪力墙模板吊运至指定部位临时固定模板安装模板次
8、楞木方安装主楞双钢管穿对拉螺栓边加固边检查模板安装质量模板体系与周围脚手架或已成型构件的加固连接检查模板加固情况及是否会影响砼浇筑质量隐患剪力墙模板待浇筑.2.3、梁、板模板安装梁、板的支撑体系采用满堂脚手架，基础部分为独立基础的独立基础施工完毕后,立杆自基底生根扎设并铺设脚手板垫板。基础为筏板基础的筏板基础砼施工完毕后自筏板基础顶面搭设梁、板的满堂脚手架支撑体系。满堂脚手架立杆高度计算方法如下：支撑立杆高度h=HH1-H2-H3-H4（其它部位计算类同）H：自基底至首层板顶面的距离；H1：混凝土板的厚度;H2:面板、支撑面板的次楞及支撑次楞的主楞高度之和，取H2=111mm；H3:支撑立杆顶
9、端至支撑主楞距离，依据规范要求H3200mm;H4：立杆底部垫板的厚度,垫板的厚度取H4=50mm.依据图纸设计尺寸制作梁底、梁侧及平板模板。安装前扎设框架梁、连系梁底双排脚手架及平板下满堂脚手架，梁底双排脚手架与板满堂脚手架可靠连接.脚手架扎设完毕后依据图纸确定梁的定位尺寸，之后将已加工完毕的梁底模就位.侧模安装在平板模板安装之前进行。当平板模板就位后进行梁侧模与平板模板的拼装固定工作.底模与侧模拼装处粘贴海绵胶带条,平板模板拼缝处粘贴塑料黄胶带,防止砼浇筑时漏浆，从而影响砼的浇筑质量。对于跨度不小于4米的梁板其模板应按设计要求起拱，当设计无要求时起拱的高度宜为跨度的1/10003/1000
10、。梁、板模板安装工艺流程：扎设梁底双排教授及板下满堂脚手架平板模板支撑次楞铺设梁底模板定位安装梁侧模板安装并临时固定板模板安装梁侧模板与板模板拼装固定平板模板与支撑木方固定梁模板加固工作模板内垃圾清理检查模板安装质量及脚手架支撑体系的安全性与钢筋绑扎进行工序交接。2.4、模板安装质量要求模板安装质量要求及检查表：项 目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁4，-5层高垂直度5m6经纬仪或吊线钢尺检查5m8相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查 注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的
11、较大值.3、模板拆除拆除模板时砼强度要达到以下要求：不承受物理重量的模板(如柱、墙、独立基础）,其砼强度应在其表面及棱角不致因拆模而受损害时方可拆除。模板拆除时,不应对楼层形成冲击荷载.拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运. 承重模板应在砼强度达到下表所规定的强度时拆模：项 目结构跨度(米)达到设计强度（）板2502 ，8758100梁8758100悬臂梁100 注：表中所指砼强度应根据同条件养护试块确定。 4、难点处理4。1、深度处理车间深度处理车间标高4.20米以下自B轴分为两部分，B轴以北基础为独立基础，主体结构为框架，简称A区；B轴以南基础为筏板基础，主体为框架剪力墙结构,简称B区,B
12、区又以、轴为分界划分为东西两区。B区的池体属于全封闭结构，模板拆除工作难度较大。现拟定B区东池体不留置施工洞口,以12轴池壁1200预留套管作为模板拆除时的通道口,进行模板拆除工作.B区西池体池壁上预留套管尺寸较小,无法作为大面积模板拆除时的通道。因此需在西区顶板轴1/AB轴间留置3。0米3。0米施工洞口作为大面积模板拆除时的竖向通道。该施工洞口的封堵:特殊加工宽度700的模板面板进行施工洞口底模的拼装。待施工洞口砼浇筑完毕且满足模板拆除条件后，将A轴池壁700预留套管作为通道口，从此通道口将施工洞口的模板及支撑材料输运至室外。、轴伸缩缝处的墙、柱模板安装也是深度处理车间模板工程的难点。针对此
13、部位特制订以下处理措施:先进行轴或者现进行轴墙、柱施工工作。之后，以已完墙、柱模板支撑体系的预埋螺栓或预留螺栓孔作为拉结点进行后施工墙、柱模板的支设加固工作。如下图：4。2、清水池清水池整体为池体结构,建成后属于整体封闭结构.因此需要在顶板留置施工洞口作为模板施工及后期内部砌体工程施工的通道。拟定施工的留置位置为：伸缩缝南、壁板2东西各一处，包含塔吊预留洞共三个预留洞口，预留洞口在内部施工全部完毕后进行封堵.洞口封堵时制作单边宽度不大于800mm的模板面进行拼装，待洞口砼达到龄期之后拆除的模板自吸水井南池壁预留套管取出。清水池外围池壁高度较大、长度长、整体稳定性差，模板加固工作难度较高。因此池
14、壁的模板支设工作随同清水池顶梁、板支设一起进行。顶梁板的支撑体系采用满堂支撑，外围池壁的模板支撑体系与内部满堂支撑架进行可靠地拉结，必要时需采用池壁外侧落地式双排脚手架与内部满堂支撑架双面进行支撑。外部脚手架加设抛撑，以保证池壁模板支撑的稳定性。清水池的南部吸水井属于局部加深部位，吸水井池壁第一道水平施工缝留置标高57.05米，吸水井及吸水阀门井第二道水平施工缝留置在标高59.1米处,该处留置施工缝是为了方便59.65米筏板与吸水井、吸水阀门井池壁连接处地基回填。第三道水平施工缝为清水池所有池壁施工缝，留置在标高60.15米处。60.15米以上池壁及顶梁板模板同时支设，砼浇筑工作同时进行.清水
15、池的吸水井层高超过8米,该处的模板支撑体系属于超过一定规模危险性较大的分项工程。因此该部位的模板支撑体系要做为清水池模板支撑体系的重点来抓，现场施工加强此处模板支撑体系的监督检查工作。62。3米层走廊板在两侧池壁浇筑时预留钢筋，该处模板后期支设，砼浇筑采用串通自65。4米顶板预留洞口灌入。注：所有施工缝处均埋设3003mm止水钢板，各压缝两侧150mm，钢板止水带遇预留套管时，止水钢板须与预留套管的止水环钢板焊接，且不留缝隙。导流墙的加强柱模板与池壁、顶梁板模板同时支设，加强柱与后砌砌体采用植筋连接，植筋的规格同图纸预埋钢筋的规格。4.3、滤站根据滤站本身的构造特点，拟定第一道水平施工缝的留置
16、标高63。55米处。第二道水平缝留置在V型槽的顶面标高为66.5m处.滤后集水渠顶部按本身造型特点支设顶模，沿纵向每隔2米留置砼灌注口，灌注口处架设砼导流槽，导流槽用于砼倾倒及真到，以保证砼浇筑的密实度。之后进行67.75m标高顶板模板支设工作（标高67.75米顶板模板支设前须在反冲洗排放渠上溢流堰、进水堰砼墙施工浇筑且模板拆除完毕之后，以防该处模板无法拆除）。每道水平施工缝处均安装3003止水钢板，以防止不同水质的水互相渗透。反冲洗废水排放渠的模板拆除后材料自溢流堰洞口导出；滤后集水渠中间隔板的平面模板底模拆除材料自600600mm预留洞口导出。应注意在支设滤后集水渠中间隔板底模时拼装模板的
17、单边尺寸不应大于600mm,以防模板面板无法运出。清水渠内模的安装工作需在62.4米筏板钢筋绑扎之前。内模顶部及底部承受砼的竖向压力，内模的侧立面承受砼的侧压力作用，因此内模的支设采用内顶内撑的加固方法。如图所示：滤站76。4顶梁板模板的支撑体系由63.05米筏板基础顶面生根，层高13。35米，支撑高度h=76.4-63.05-0。12=13.23米.关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质200987号文件管理办法确定:该部分模板支撑超过8米,属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围。针对此部位的模板支撑体系需编制专项施工方案并由施工单位组织专家进行方案论证。4.4、混合
18、反应池混合反应池属于构筑物池体结构，内部砼池壁纵横交错，以配水花墙分隔成混合反应池及平流沉淀池。其中混合反应池池壁高度为5.3米，平流沉淀池内池壁高度3。3米,平流沉淀外池壁高度为4米。混合反应沉淀池设置一道水平施工缝,施工缝的位置分别在标高63.9米、64。5米处。与外界接触的外围池壁在水平施工缝内埋设3003mm的钢板止水带,止水带埋入缝两侧砼中各150mm宽度。注：钢板止水带遇池壁预留套管的需与预埋钢制套管止水钢环焊接，且不留缝隙、孔洞。模板面板加固措施选择：模板面采用内顶外拉的加固措施,池壁墙体面板内侧使用长度等于墙体厚度的短钢筋进行支撑，并采用对拉螺栓组合主次龙骨的方法阻止砼的侧压力
19、使模板面板向两侧扩张,从而保证池壁墙体的截面宽度满足设计要求.水平抗倾覆模板支撑体系的选择：混合反应池采用满堂脚手架进行支撑，如下图：平流沉淀池采用墙体两侧扎设双排脚手架支撑结构,相邻双排脚手架可靠连接。如下图所示：注：混合反应池及平流沉淀池的模板支撑体系须沿脚手架的纵向自上而下连续扎设剪刀撑,横向须扎设自上而下连续之字撑,以保证池体模板支撑体系的整体稳定性.5、构造要求:5.1、梁和板的立柱，其纵横间距应相等或程倍数，本工程楼板的满堂脚手架立杆间距与梁立杆间距相等，梁模板支撑立柱与楼板满堂支撑架立柱水平连接。钢管立柱底部设置垫板，顶部采用可调顶托，模板的主楞必须保证在“U”型支托的中间（现场
20、操作时可以将顶托的平板支托倒放在钢管上敲打成半圆形），保证上下同心,且顶托丝杆外伸出钢管长度不得大于200mm，可调顶托的丝杆外径与钢管内径之差不大于3mm。5。2、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调顶托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆.扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距在满足模板设计所确定的水平步距要求条件下,进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆，水平拉杆与相邻层高较小模板支撑水平杆连成一体。5。3、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48.33。6钢管，用扣件钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑采用搭接
21、，搭接长度不小于500mm并采用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。5。4、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头应沿竖向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3，严禁将上段的钢管立杆与下段钢管立杆错开固定在水平拉杆上。5.5、满堂脚手架的周圈及中间每隔10米加设竖向剪刀撑，自上而下连续布置。剪刀撑的的宽度宜为46米，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑的低端应与地面顶紧,夹角宜为450600。模板支撑体系还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个
22、剪刀撑中间增加一道水平剪刀撑。离地200mm纵横扎设扫地杆。对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁板，其模板应按设计要求起拱。五、模板及支撑体系验算：模板及支撑体系材料参数：材料名称弹性模量(mm5）抵抗矩(mm3）惯性矩（mm4)抗拉强度（N/mm2）抗弯强度（N/mm2)木胶合板(15mm）900037500281250/16木方(7050mm）95002.921047.3105/1348。33。6钢管2。061055.2610312.7104/20514对拉螺栓/170N/mm2/1、柱模板验算：柱模板面板采用15mm厚木胶合板，柱箍采用对拉螺栓与双钢管组合支撑，面板次楞采用5070mm木方
23、，木方长边方向与面板接触.各构筑物柱的规格类型如下表：构筑物名称柱的截面尺寸柱的高度备 注深度处理车间500800mm5.4m选择截面尺寸及柱高度最大者进行验算清水池400400mm5.05m选择截面尺寸及柱高度最大者进行验算滤站450450mm8。65m选择截面尺寸及柱高度最大者进行验算混合反应沉淀池350350mm5。3m选择截面尺寸及柱高度最大者进行验算依据上表，选择深度处理车间截面尺寸500800高度为5.4m柱及滤站截面尺寸450450mm高度为8.65m柱模板进行计算.1.1、500800高度为5.4m柱模板验算:柱截面宽度B（mm）:800。00；柱截面高度H(mm）：500。0
24、0;柱模板的总计算高度：H = 5。40m；计算简图柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：0；柱截面宽度B方向竖楞数目：6；柱截面高度H方向对拉螺栓数目：0；柱截面高度H方向竖楞数目:4；柱箍材料:圆钢管；直径（mm)：48.30；壁厚(mm):3.60；柱箍的间距（mm）：500；柱箍合并根数：2；竖楞材料：木方；竖楞合并根数：1；宽度(mm):70。00；高度（mm）:50.00；、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的较小值: F=0。22t12V1/2 F=H其中 混凝土的重力密度,取24。000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，
25、取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取25。000; V - 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5。400m; 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150.分别计算得 23.042 kN/m2、129.600 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=23.042kN/m2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。、柱模板面板的计算：模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算.分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行
26、强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 146 mm，且竖楞数为 6，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图a.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0。1ql2其中， M-面板计算最大弯矩（Nmm）; l-计算跨度(竖楞间距)： l =146。0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。223。040。500。90=12.443kN/m;
27、倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。42.000.500。90=1.260kN/m;式中，0。90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =12。443+1。260=13.703 kN/m；面板的最大弯矩:M =0.113.703146146= 2.92104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， 面板承受的应力（N/mm2）； M 面板计算最大弯矩(Nmm)； W 面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b：面板截面宽度，h：面板截面厚度； W= 50015.015。0/6=1。88104 mm3; f 面板的抗弯强度设计值（N/mm2); f=13.000N/m
28、m2；面板的最大应力计算值: = M/W = 2。92104 / 1.88104 = 1。558N/mm2；面板的最大应力计算值 =1。558N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2,满足要求！b。面板挠度验算：最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下：=0.677ql4/(100EI）其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m）: q = 23。040。5011。52 kN/m； 面板最大挠度(mm)； l-计算跨度（竖楞间距）: l =146。0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I面板截面的惯性矩（mm4
29、)；I=bh3/12 I= 50015.015.015.0/12 = 1.41105 mm4；面板最大容许挠度： = 146 / 250 = 0。584 mm；面板的最大挠度计算值： = 0。67711.52146.04/（1009000.01。41105） = 0。028 mm；面板的最大挠度计算值 =0。028mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.584mm,满足要求!、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算.本工程柱高度为5.400m，柱箍间距为500mm,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度70mm,高度50mm，截面惯性矩I
30、和截面抵抗矩W分别为:W = 705050/61 = 29。17cm3；I = 70505050/121 = 72.92cm4；竖楞计算简图a。抗弯强度验算：支座最大弯矩计算公式:M=0.1ql2其中, M-竖楞计算最大弯矩（Nmm); l-计算跨度（柱箍间距): l =500。0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。223.0420。1460.900=3.633kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。42。0000。1460.900=0.368kN/m; q = 3.633+0.368=4。001 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.14.0015
31、00.0500。0= 1.00105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2); M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=2。92104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2）； f=13.000N/mm2;竖楞的最大应力计算值： = M/W = 1.00105/2.92104 = 3.43N/mm2;竖楞的最大应力计算值 =3.43N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！b。挠度验算：最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI）=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m
32、）： q =23。040.15 = 4。00 kN/m； max竖楞最大挠度（mm)； l-计算跨度（柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）,E = 9500。00 N/mm2 ; I-竖楞截面的惯性矩（mm4），I=7。29105；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值： = 0.6774.00500.04/(1009500.07.29105） = 0.244 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.244mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求!、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管,直径48mm,壁厚3。6mm，截
33、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5。2622=10.52cm3;I = 12。7082=25。42cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN）；最大支座力: N = 5。001 kN;B方向柱箍弯矩图(kNm）最大弯矩: M = 1.451 kNm；B方向柱箍变形图（mm）最大变形: = 2。590 mm;a. 柱箍抗弯强度验算：柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/（xW）f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 1451428.97 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 10524 mm3;B边柱箍的最大应力计算
34、值： = 131.35 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.45109/(1。051。05107)=131.35N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！b. 柱箍挠度验算：经过计算得到： = 2.59 mm；柱箍最大容许挠度： = 800 / 250 = 3。2 mm；柱箍的最大挠度 =2.59mm 小于 柱箍最大容许挠度 =3.2mm，满足要求!、H方向柱箍的计算本工程中,柱箍采用圆钢管，直径48mm,壁厚3。6mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5。2622=10.52cm3；I = 1
35、2。7082=25。42cm4；按计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1。223。040。9+1.420.9)0.143 0.5 = 1.96 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm）最大弯矩： M = 0.619 kNm；H方向柱箍变形图(mm）最大变形： = 0.519 mm;a。柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式： =M/（xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 618870.12 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 10524 mm3；H边柱箍的最大应力计算值： = 56。005 N/mm2;柱箍的抗弯强
36、度设计值： f = 205 N/mm2;H边柱箍的最大应力计算值 =6.19108/(1.051.05107）=56。005N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！b。 柱箍挠度验算经过计算得到： = 0.519 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0。519mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!1。2、450450高度为8.65m柱模板验算：柱截面宽度B(mm):450。00；柱截面高度H(mm)：450.00；柱模板的总计算高度：H = 8。65m;计算简图柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：0；柱截面宽度
37、B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0;柱截面高度H方向竖楞数目:4；柱箍材料:圆钢管；直径(mm)：48.30；壁厚（mm）:3。60；柱箍的间距（mm)：500;柱箍合并根数：2；竖楞材料：木方；竖楞合并根数:1;宽度(mm）：70.00；高度（mm)：50。00;、柱模板荷载标准值计算按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的较小值： F=0。22t12V1/2 F=H其中 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2。000h； T - 混凝土的入模温度，取25。000; V - 混凝土的浇筑速度，取2.5
38、00m/h； H 模板计算高度，取8。650m; 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数,取1。150。分别计算得 23.042 kN/m2、207。600 kN/m2，取较小值23。042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。、柱模板面板的计算：模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象,进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
39、由前述参数信息可知,柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 127 mm，且竖楞数为 4，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图a.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0。1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm）； l-计算跨度(竖楞间距)： l =127。0mm； q作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。223。040。500.90=12。443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.500。90=1。260kN/m;式中，0。90为按施工手
40、册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =12。443+1。260=13。703 kN/m;面板的最大弯矩：M =0.113.703127127= 2。21104N.mm;面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， 面板承受的应力（N/mm2）； M 面板计算最大弯矩（Nmm）； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h：面板截面厚度; W= 50015.015。0/6=1.88104 mm3; f -面板的抗弯强度设计值（N/mm2)； f=13。000N/mm2；面板的最大应力计算值: = M/W = 2。21104 / 1.88104 = 1.179N/
41、mm2；面板的最大应力计算值 =1.179N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2,满足要求!b、面板挠度验算：最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,挠度计算公式如下：=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m)： q = 23.040。5011。52 kN/m; -面板最大挠度(mm); l计算跨度(竖楞间距): l =127.0mm ; E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4）；I=bh3/12 I= 50015.015。015.0/12 = 1。41105 mm4；面板
42、最大容许挠度： = 127 / 250 = 0.508 mm；面板的最大挠度计算值： = 0.67711。52127。04/(1009000.01.41105) = 0.016 mm；面板的最大挠度计算值 =0.016mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0。508mm，满足要求！、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞)属于受弯构件,按连续梁计算。本工程柱高度为8。650m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中，竖楞采用木方，宽度70mm,高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 705050/61 = 29。17cm3；I = 70505050/
43、121 = 72。92cm4;竖楞计算简图a.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式:M=0。1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩（Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距）： l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420。1270.900=3。160kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。42。0000.1270。900=0。320kN/m; q = 3。160+0。320=3.480 kN/m;竖楞的最大弯距：M =0.13.480500。0500。0= 8.70104Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2）； M -竖楞计算最大弯矩（Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3），W=2。92104； f -竖楞的抗弯
