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1、目 录第一节、编制说明及依据1第二节、工程概况2第三节、工作原理2第四节 地下室胎模墙及外墙单侧模板施工流程2第五节、模板选型3第六节 模板设计原则3第七节 外墙内侧单面模板施工3一、墙体模板4二、节点的处理方法4三、支架系统；6四、模板拆除7第八节 素混凝土墙胎膜施工8一、加固措施：8二、墙体定位8三、防爆波电缆井处素胎模做法8四、 防水接茬处理9第九节 地下室外墙单侧支模受力分析10第十节 砼浇筑施工措施35第十一节 质量保证措施37一、质量控制管理措施37二、施工质量控制:37三、模板施工技术措施38第十一节、专项安全施工措施39第十二节、应急救援快速反应措施39第一节、编制说明及依据混
2、凝土结构工程施工质量验收规范【GB50204-2002】建设工程项目管理规范【GB503262001】建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008混凝土结构设计规范GB500102010建筑结构荷载规范GB 50009-2012 本工程建筑、结构施工图纸和图纸设计说明以及现场特殊情况，已施工项目的相 关经验.第二节、工程概况本工程基础底标高为-14.7米，承台、基础梁均上翻，地下室外墙厚400mm，砼强度等级C60P8,负三层3.6m，负二层3。6m、负一层5。4m，外墙模板接触面积约4500。本工程护坡采用砼灌注桩，施工完毕后经复核，外墙与基坑槽钢净间距从2601000mm变化不一，尺寸不能
3、满足正常外墙模板支设要求，外墙模板拟采用单侧支模。本工程负三层单面支模工作量较大，单面支模高度最高达到5。85米（相对筏板顶高6。85米），施工风险较大.第三节、工作原理1)单侧支模体系简介单侧支模原理模板支撑采用散拼模板钢管斜撑支架，钢管斜撑支架(或刚性满堂架）为单面墙体模板的直接受力支撑系统,当墙体模板采用单侧支撑架体后,模板无需按常规另行设对拉穿墙螺栓。单侧支模架体通过斜撑钢管(或刚性满堂架）将模板所受侧压力传递至锚固支座，负二、负一层外墙单面模板是由锚固支座和刚性满堂架将水平力传递至已施工结构顶板和下层满堂架体。同时在墙体根部埋设钢管锚固支座抵抗了模板支撑架体的上浮力。2）钢管锚固支座
4、预埋钢管锚固支座作为抗拔及抗剪固定点（固定点预埋位置应尽量使斜撑杆水平夹角保持在450以内，管内砼填实)如附图所示.预埋时要求将短钢管用钢管扣件提前搭设成定型预埋架体，待钢筋绑扎完成后直接由人工抬至预埋位置固定，保证埋件纵横方向在同一条直线上，负二、负一层尽量布置在有主次梁的位置.第四节 地下室胎模墙及外墙单侧模板施工流程地下室筏板砼浇筑完成后(钢管锚固支座预埋）基础梁及导墙部位防水喷涂（贴100mm防水卷材）弹外墙边线加固钢管锚固支座搭设素砼胎膜加固架焊接定位筋吊装组拼模板(模板提前拼装成大板）上中下搭设钢管斜撑校正胎模墙模板（利用底板预埋钢管做支撑点）分层搭设斜撑钢管加固跟踪检查验收素砼胎
5、模砼浇筑拆除钢管斜撑吊拆模板素砼墙表面打磨修补及找平层防水层施工外墙钢筋绑扎后浇带钢筋支架、钢板网及钢丝网安装人工立板上钢管背楞搭设满堂架搭设钢管斜向支撑、（分层验收)顶板梁钢筋绑扎墙柱模板验收，顶板钢筋验收、墙柱砼浇筑顶板砼浇筑下一层施工第五节、模板选型 计划对护坡和剪力墙外侧浇筑C20砼胎模。模板采用方木和多层镜面板，利用钢管扣件斜撑、斜拉加固。第六节 模板设计原则1、模板设计分素砼胎膜单面模板和外墙结构施工单面模板两种形式。2、依据墙体砼分段分二次斜向分层浇筑到顶的总体安排设置模板体系。3、钢管锚固支座一次预埋到位，素砼胎模和外墙模共用。4、外墙素砼胎模和外墙模板分别独立组织施工，外墙素
6、砼胎模单独搭设支撑架体，单独配置模板，组织专门施工人员，待筏板浇筑完成后先行施工素砼胎模，胎模施工完成后,拆除模板及架体，另行搭设结构施工模板及架体.胎模配置数量按整个工程三段划分，段内组织流水施工。5、模板制作高度及外墙水平施工缝的留设。1）素砼胎模浇筑时应保证外墙素砼胎模每一层砼的浇筑高度不低于上一层楼面标高以上2m，以避开钢筋搭接区,以利后期模板的支设,防水层的施工搭接和不被损坏。2）素混凝土胎模依照筏板,按后浇带划分的流水段施工，施工长度比筏板边外延1米，便于下次施工时防水搭接。施工缝处采用方木和多层板配置成堵板，利用钢管架体进行斜撑.3）地下室外墙内侧采用模板施工时，由于墙柱与梁、顶
7、板一次浇筑成型,所以每层只留设有一道水平施工缝，每层墙根处,埋设遇水膨胀止水条.6、单侧墙体支模架体配置本工程各层单侧墙体支模架体由钢性满堂架、钢管锚固支座和已施工砼结构共同组成，钢管锚固支座顺墙方向间距450，垂直墙体方向间距900，每个钢管锚固支座均连接满堂架立杆.第七节 外墙内侧单面模板施工一、墙体模板11模板选用及模板结构介绍根据工程特点和墙体防水要求，本工程采用散拼模板,面板采用15mm镜面多层板，次龙骨采用50方木竖向间距150布置，水平双道48mm钢管间距450作为主龙骨，所有方木、镜面板和钢管龙骨采用勾头螺栓提前连成整体，用塔吊吊装,加固时所有主龙骨采用竖向钢管连成整体，确保受
8、力均匀。斜拉采用双扣件连接在竖向钢管上,斜撑采用丝杆对顶，斜撑、斜拉梅花型布置。（见附图）12墙体模板的配置模板配置高度：层高1。3 墙体定位第一排定位筋距地100mm.用100mm长，钢筋根据外墙定位线与外墙主筋焊接,间距800mm，模板吊装后依据定位线利用斜撑、斜拉钢管将模板校正垂直。二、节点的处理方法2.1有附墙柱的墙体在有附墙柱的外墙施工时,加固背楞钢管断开，用短钢管扣件连接后作转向,附墙柱垂直墙面采用对拉杆加固，平行墙面采用钢管斜撑。（详见附图)2。2直角墙体部位的处理此部位单面支模斜撑钢管共用钢管锚固支座，斜撑钢管相互交错，合理安排斜撑杆搭设次序，素砼胎模可在墙角处断开，分别进行支
9、设。2。3、由于斜撑杆尺寸变化较多，如尺寸不能满足时，采用搭接（见详图） 2。4、基础导墙基础导墙加固采用三段式止水螺杆,混凝土浇筑完成后拆除模板及导墙外侧螺杆丝头，基础导墙内侧螺杆丝头保留，用于加固外墙内侧单面模板.在基础导墙内侧上口粘贴海绵条，同时模板与基础梁面相交处阴角用水泥砂浆封堵，防止漏浆导致模板上浮。折三、支架系统；1、支架系统采用为483.0钢管，承重立杆的纵横向间距基本模数取,900*900mm步距地下室基本间距取1200mm.立杆下部设置扫地杆,离地不高于200mm，承重立杆的纵横方向设置竖向连续剪刀撑，钢管锚固支座范围内水平剪刀撑纵横方向连续搭设，所有架体四周必须保证剪刀撑
10、连续布设，所有剪刀撑与水平杆或立杆相交处必须保证有1/2用十字扣件连接。以确保架体的整体稳定性和刚度要求.四、模板拆除 当墙体混凝土达到规定拆模强度后,并保证新浇筑墙体表面及棱角不因拆模而引起损伤时,方可进行拆模。拆下的模板及配件应有专人接应传递，按指定地点堆放,并做到及时清理、维修及涂刷好隔离剂,以备再用。附图：详见与结构同时施工的地下室外墙单面支模示意图1-11-8 第八节 素混凝土墙胎膜施工一、加固措施：地下室素砼胎模浇筑高度,负三层素砼胎膜浇筑高度5.85米，负二层3.6米、负一层3。4米，墙、柱插筋部位方木背楞竖向放置,间距同外墙插筋间距，方木放置在钢筋之间,在护坡槽钢上每隔900m
11、m焊接14通丝螺杆，用于固定模板便于进行校正,其余加固措施同外墙内侧单面支模方法。二、墙体定位 由于外墙和护坡之间的距离不等，所以在施工每段素砼胎模之前，先将每段两头的外墙边线吊至护坡面上,两头拉线，根据线绳在护坡的槽钢上每隔1800mm，梅花型用40X40X3方钢管焊接定位筋。焊接时满焊，必须牢靠.为防止素胎膜上下位移，每隔1米在素胎模中插入1米长上下各500mm的直径12的三级钢。三、防爆波电缆井处素胎模做法防爆波电缆井位于1-2/HJ轴，从-10.6米到一层结构板，由于基坑净距过小，不能一次施工，计划在室外施工时进行，所以素胎模在此位置需断开，提前放出防爆井位置,加工木盒子，用砂浆将木盒
12、子和护坡之间的空隙进行封闭.四、 防水接茬处理在基础导墙施工完成后，防水从砖胎模上平，喷涂至导墙保护层平面位置（钢筋保护层厚度），用防水卷材对喷涂的聚氨酯进行保护，素胎模模板放置在导墙保护层平面上,素胎模砼施工完成后,将模板拆除,把基础导墙平面上防水卷材取掉，露出聚氨酯进行搭接喷涂.（见详图)防水喷涂时用30mmPVC管套在钢筋上进行保护，底部用木板进行遮挡。避免钢筋被污染。第九节 地下室外墙单侧支模受力分析 地下室外墙单侧支模受力分析，取最不利的情况进行计算，3.85米层高素砼胎模在实际施工时总高度达5.85米,素砼厚度取0.8米,对支撑体系要求是最大的，故选取作为计算的一种情况；5.4米高
13、400厚砼外墙对支撑体系的要求也是最大的,但如素砼素胎膜满足要求,则5。4米高砼外墙也满足要求，故选取5.85米素砼胎膜做为计算的一种代表情况。 因计算采用2013版品茗安全计算软件,故计算结构受力全部考虑采用斜支撑的加固体系。5.85米素砼胎膜墙模板（单面支撑）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 500172003 一、工程属性砼墙特性负三层素胎膜砼墙厚度(mm）800砼墙高度（mm)6850砼墙长度（mm)9000 二、支撑构造小梁布置方
14、式竖直小梁间距l（mm）150主梁最大悬挑长度D(mm)150斜撑水平间距S（mm)450主梁和斜撑构造支撑序号预埋点距主梁水平距离li（mm）主梁距墙底距离hi(mm)第1道2250100第2道2250550第3道22501000第4道31501450第5道31501900第6道40502350第7道40502800第8道49503250第9道49503700第10道58504150第11道58504600第12道67505050第13道67505500第14道76505950第15道76506400 简图如下： 墙模板单面支撑剖面图墙模板单面支撑正立面图 三、荷载组合侧压力计算依据规范建筑
15、施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3）24新浇混凝土初凝时间t0（h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h）2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m)4。2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2）min0。22ct012v1/2，cHmin0。2224411.152.51/2，244.2min38.403，100。838.403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2）2 有效压头高度hG4k/c38.4/241.6m 承载能力极限状态设计值 Smax0.9max1。
16、2G4k+1。4Q3k，1.35 G4k+1.40。7Q3k0。9max1。238.400+1.42.000，1。3538。400+1。40.72。00048。42kN/m2 Smin0.91.4 Q3k0。91.42.0002。52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k38。400kN/m2 Smin0kN/m2 四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）37面板弹性模量E（N/mm2）10584 根据规范JGJ162,面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b1000mm Wbh2/61000152/637500mm3，Ibh3/12
17、1000153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响. 1、强度验算 qbSmax1。048。4248。42kN/m 验算简图 Mmaxql2/8=48。420。1502/8=0。14kNm Mmax/W0.14106/37500=3。63N/mm2f=37 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbSmax1。038.4038.40kN/m 验算简图 挠度验算,max5ql4/（384EI)=538.401504/（38410584281250）=0.09mm=l/250=150/250=0.60mm 满足要求! 五、小梁验算小梁类型钢管小梁材料
18、规格483小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205小梁弹性模量E（N/mm2）206000小梁截面抵抗矩W（cm3）4。49小梁截面惯性矩I（cm4）10。78小梁合并根数n2小梁受力不均匀系数1 1、强度验算 qlSmax1。0000。15048。4207。26kN/m qminlSmin1。0000.1502.5200.38kN/m 验算简图 弯矩图 Mmax0.15kNm Mmax/W0。15106/4490=32.44N/mm2f=205。00 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qmaxlSmax1。0000。15038.405。76kN/m qminlSmin1。0000.150
19、00kN/m 验算简图 变形图 max0。15mm=l/250=450/250=1。8mm 满足要求! 3、支座反力计算 承载能力极限状态 剪力图 R1=2。12 /=2.12/1。000=2。12kN R2=3.58 /=3。58/1.000=3.58kN R3=3.19 /=3.19/1.000=3。19kN R4=3。29 /=3。29/1。000=3。29kN R5=3.26 /=3。26/1。000=3。26kN R6=3.27 /=3。27/1.000=3。27kN R7=3。27 /=3。27/1。000=3。27kN R8=3.27 /=3。27/1。000=3。27kN R9
20、=3.27 /=3.27/1.000=3。27kN R10=3.27 /=3.27/1。000=3.27kN R11=3。26 /=3.26/1。000=3.26kN R12=3.30 /=3.30/1。000=3。30kN R13=3.00 /=3.00/1.000=3.00kN R14=1.67 /=1.67/1。000=1。67kN R15=1。38 /=1.38/1.000=1.38kN 正常使用极限状态 剪力图 R1 = 1.68 / = 1。68/1.000 = 1.68 kN R2 = 2.84 / = 2。84/1.000 = 2.84 kN R3 = 2。53 / = 2.5
21、3/1。000 = 2.53 kN R4 = 2。61 / = 2。61/1。000 = 2.61 kN R5 = 2。59 / = 2。59/1。000 = 2。59 kN R6 = 2。59 / = 2。59/1.000 = 2.59 kN R7 = 2.59 / = 2。59/1.000 = 2。59 kN R8 = 2。59 / = 2。59/1.000 = 2。59 kN R9 = 2。59 / = 2.59/1.000 = 2.59 kN R10 = 2。59 / = 2.59/1.000 = 2。59 kN R11 = 2.58 / = 2。58/1。000 = 2。58 kN
22、R12 = 2.62 / = 2。62/1.000 = 2.62 kN R13 = 2.34 / = 2。34/1.000 = 2.34 kN R14 = 1.35 / = 1。35/1。000 = 1.35 kN R15 = 0。86 / = 0。86/1。000 = 0。86 kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格483主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁截面抵抗矩W（cm3）4。49主梁截面惯性矩I（cm4）10.78主梁合并根数n2主梁受力不均匀系数0。5主梁计算方式四等跨梁 由上节小梁验算的支座反力计算知，主梁取小梁对其反力最大的那
23、道验算。 承载能力极限状态: RmaxMax2.12,3.58，3.19,3.29，3。26，3。27，3.27，3。27，3.27,3.27，3。26，3。3，3,1.67，1.380.53.576=1。788kN. 正常使用极限状态: RmaxMax1.68，2。84，2.53，2。61，2。59，2。59，2。59，2。59，2。59,2.59，2.58，2。62，2.34，1.35,0.860。52.84=1.42kN。 1、强度验算 验算简图 弯矩图 Mmax0。27kNm Mmax/W0.27106/4490=59.74N/mm2f205 N/mm2 满足要求！ 2、支座反力计算
24、剪力图 第1道斜撑所受主梁最大反力Rmax（1）6.66/=6.66/0。5=13。32kN 计算方法同上，可依次知： 第2道斜撑所受主梁最大反力Rmax（2）11.25/=11。25/0.5=22.49kN 第3道斜撑所受主梁最大反力Rmax（3）10。02/=10.02/0.5=20。03kN 第4道斜撑所受主梁最大反力Rmax（4）10。35/=10.35/0。5=20。69kN 第5道斜撑所受主梁最大反力Rmax(5）10.26/=10.26/0。5=20.52kN 第6道斜撑所受主梁最大反力Rmax(6)10。28/=10。28/0.5=20.56kN 第7道斜撑所受主梁最大反力Rm
25、ax（7)10.28/=10。28/0。5=20.55kN 第8道斜撑所受主梁最大反力Rmax（8）10。28/=10.28/0.5=20。56kN 第9道斜撑所受主梁最大反力Rmax（9）10。27/=10.27/0。5=20。55kN 第10道斜撑所受主梁最大反力Rmax(10)10。28/=10.28/0。5=20。57kN 第11道斜撑所受主梁最大反力Rmax(11)10。25/=10.25/0.5=20.50kN 第12道斜撑所受主梁最大反力Rmax（12）10.37/=10.37/0.5=20。74kN 第13道斜撑所受主梁最大反力Rmax（13)9。42/=9.42/0.5=18
26、.84kN 第14道斜撑所受主梁最大反力Rmax（14）5.25/=5。25/0.5=10。50kN 第15道斜撑所受主梁最大反力Rmax(15)4。33/=4.33/0。5=8.65kN 3、挠度验算 验算简图 变形图 max0。13mm=l/250=450/250=1。8mm 满足要求！ 七、斜撑验算斜撑类型钢管材质规格(mm)483截面面积A(mm）424回转半径i（mm）15.90抗压强度设计值f(N/mm2)205 根据”支撑构造和”主梁验算”的支座反力计算”可知：序号倾斜角（)计算长度l0（m)主梁反力R(kN)斜撑轴力N（kN）长细比=l0/i稳定系数斜撑应力（N/mm2)结论第
27、1道2.5452。25213.31613。329141。635，符合要求0.34491.385符合要求第2道13.7382.31622.49123。154145.66，符合要求0。328166.489符合要求第3道23.9652.46220。03421.924154.843，符合要求0.294175.876符合要求第4道24。7153.46820。69322.779218。113，符合要求0。153351。138不符合要求第5道31。0943。67920。51623。959231。384,符合要求0。137412.46不符合要求第6道30.1274。68220.56423.775294.465
28、，不符合要求0。084667。537不符合要求第7道34.6564.92420.55124.983309.686,不符合要求0。076775.292不符合要求第8道33。2855。92220.55524。589372.453，不符合要求0.0531094。206不符合要求第9道36。7776。1820。5525.656388.679,不符合要求0。0481260。613不符合要求第10道35.3497。17320。56725.216451.132,不符合要求0.0361651。992不符合要求第11道38.1787。44220.50426。083468。05，不符合要求0。0331864.13
29、7不符合要求第12道36.8028.4320.7425。902530。189,不符合要求0.0262349。601不符合要求第13道39。1748.70718.84224。305547.61，不符合要求0。0242388。463不符合要求第14道37。8779.69110。50413.307609.497，不符合要求0。021569.222不符合要求第15道39。9169.9748.65211。28627.296，不符合要求0.0191400。199不符合要求 不满足要求，请减小斜撑间距或优化斜撑位置或减小长细比。从上述计算过程分析，仅部分斜撑杆稳定性不满足要求，其余各项验算均满足要求，为解决
30、斜撑杆稳定性问题，只能减小斜撑杆长细比,实际施工中采用满堂架加固斜撑杆，减少斜撑杆件长细比,满堂架纵横间距均为900，步距地下室1200，从斜撑验算过程发现计算长度为2。46米的斜撑杆其长细比和稳定性均满足要求.经满堂架加固斜撑后，每隔一个间距搭设一道水平杆,把斜撑连成整体，实际斜杆最大计算长度为1。=1。8米2.46米，满足要求。详见单面支模构造斜撑加固图：B、5。4米高模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书 此层楼盖厚度有200mm、150mm，且层高局部比5。4米底,为确保安全楼盖厚取最薄处，层高取最大。 模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ16
31、22008 2、混凝土结构设计规范GB500102010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 一、工程属性新浇楼板单元名称A轴、B轴/1轴、2轴当前施工层第2层当前施工层楼板厚度h2（mm)150第1层层高H1（m）3。6第1层混凝土楼板厚度h1（mm)150第-1层层高H1(m）3.85第1层混凝土楼板厚度h1(mm)150板单元计算长度Bl(m）8板单元计算宽度Bc（m)7楼盖板配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积(mm2）第1层X向正筋HRB33510100ASX=785.4Y向正筋HRB33510100ASY=785。4X向负筋HRB33510100ASX=785.4
32、Y向负筋HRB33510100ASY=785。4第1层X向正筋RRB40010100ASX=785.4Y向正筋RRB40010100ASY=785。4X向负筋HRB40010100ASX=785。4Y向负筋HRB40010100ASY=785.4 二、模板支架搭设参数楼层立杆的横向间距La(m)立杆的纵向间距Lb(m)第1层0。90.9第-1层0。90.9 设计简图如下：结构模型立面图结构模型平面图 三、荷载参数当前施工层每根立杆传递荷载(kN）7施工荷载（kN/m2）1振捣荷载（kN/m2）2钢筋混凝土自重(kN/m3）25。1模板及其支架自重(kN/m2）2 四、各楼层荷载计算 1、第1层
33、荷载计算模板类型胶合板本层砼的龄期（天)14砼的实测抗压强度fc(N/mm2）11.15砼的实测抗拉强度ftk（N/mm2)1。57砼的弹性模量实测值E（MPa）27600 立杆传递荷载组合值：P17kN 楼盖自重荷载标准值：g1=h1/100025。13.76kN/m2 2、第-1层荷载计算模板类型胶合板本层砼的龄期(天）21砼的实测抗压强度fc（N/mm2)24。75砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2)1.84砼的弹性模量实测值E（MPa)35280 立杆传递荷载标准值:q10。75kN/m2 楼盖自重荷载标准值：g1=h-1/100025。13.76kN/m2 3、各楼层荷载分配： 假设
34、层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等,即： P1/（E1h13)P2/（E2h23)P3/（E3h33).。.则有:Pi（Eihi3Fi）/（(Eihi3) 根据此假设,各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：楼层各楼层混凝土弹性模量Ei（MPa)各楼层板厚hi(mm)楼盖自重荷载标准值gi(kN/m2)立杆传递荷载标准值qi（kN/m2）分配后各楼层恒载的设计值Gi(kN/m2）分配后各楼层活载的设计值Qi(kN/m2）1276001503.768。643.975。77-1352801503.760。755。077。38Gi1。2Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-1
35、3+Eci-2hci-23)（gi+gi1+gi2）Qi1。4Ecihci3/（Ecihci3+Eci1hci-13+Eci-2hci23）（qi+qi1+qi2) 五、板单元内力计算 1、第1层内力计算第1层配筋图 第1层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl7000/80000.88m10。02m20.02m10。06m20.05四边简支Bc/Bl7000/80000.88mq10.05mq20。04 第1层板内力计算荷载组合设计值计算（kN/m2）GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/23.975。776。859。742.89内力计算m1m2m1m2mq1mq2B
36、c内力值(kN.m)M10。020.020。050。040。2716。72M20.020。020.050。040.2713。31M1-0。060.2728.96M2-0。050.27-26。05M1=(m1+m2）GiBC2+（mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1）GiBC2+(mq2+mq1）QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第1层板正截面承载力验算 依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为: 公式类型参数剖析使用条件Mu=1sfcbh02Mu板正截面极限承载弯矩用于单筋截面1截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值,低于C50混凝土1取1。0s截面抵抗矩系数
37、fc混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改h0计算单元截面有效高度,短跨方向取h20mm，长跨方向取h30mm,其中h是板厚Mu=1sfcbh02+fyAs(h0s）fy受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As受压区钢筋总面积s纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMu=fyAs（h0-s)fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当2s时As受拉钢筋总面积=Asfy/（fc1bh0）-受压区相对高度,=Asfy/(fc1bh0）=（fyAsfyAs）/（1fcb)混凝土受压区高度 矩形截面受压区高度As（mm2)fy（N/mm2）h0=h20(mm）1fc(Mpa）b（mm）fy(N
38、/mm2）As(mm2）(mm)s比较785。4300130111.151000300785.40202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2）b(mm)h0=h-20（mm)fcm（N/mm2）785.4300100013011。150.16785.4300100013011。150.16备注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2）b(mm）h0（mm)板正截面极限承载弯矩（kN.m)Mi（kN.m）Mu110.1511.15100013027。716.72Mu210。1511.15100013027.713.31比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 MUi
39、fy（N/mm2）As（mm2)h0（mm）s(mm）板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi（kN。m)Mu1300785。41302025。9228。96Mu2300785。413020-25.92-26。05比较Mu1m1不符合要求Mu2m2不符合要求建议保留本层支架或增加二次支撑 2、第-1层内力计算第-1层配筋图 第-1层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl7000/80000.88m10。02m20。02m10.06m20。05四边简支Bc/Bl7000/80000.88mq10.05mq20。04 第1层板内力计算荷载组合设计值计算（kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/25.077.388。7612.453.69内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值（kN。m）M10。020.020.050.040。2721.37M20。020。020。050.040.2717。01M10.060.27-37。02M2-0.050。2733。3M1=(m1+m2）GiBC2+（mq1+mq2）QiBC2M1=（m2+m1)GiBC2+（mq2+mq1)QiBC2M1
