【施工方案】满堂模板支架专项施工方案(同名6115).doc

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1、瞿家屯城中村改造项目 河南万里建设发展有限公司瞿家屯项目部表B。0.1 施工组织设计/（专项）施工方案报审表工程名称： 瞿家屯城中村改造项目 编号：SZ007致： 洛阳金诚建设监理有限公司瞿家屯监理部（施工监理机构） 我方已完成 二期地下车库模板工程施工方案的编制和审批，请予以审查。附件：施工方案 施工项目经理部(盖章） 项目经理（签字） 年 月 日审查意见：专业监理工程师（签字） 年 月 日审核意见：项目监理机构（盖章） 总监理工程师（签字、加盖执业印章） 年 月 日审批意见（仅对超过一定规模的危险性较大分部分项工程专项方案)： 建设单位（盖章） 建设单位代表（签字) 年 月 日注：本表一式

2、三份，项目监理机构、建设单位、施工瞿家屯城中村改造项目二期工程1-8#楼之间地下车库满堂脚手架施工方案编制人：审核人：批准人:河南万里建设发展有限公司瞿家屯项目部2017年8月13日目录第一章 编制依据3第二章 工程概况42。1工程简介42.2工程建筑设计概况42.3工程结构设计概况52.4结构各构件尺寸5第三章 满堂模板支架搭设与拆除63。1立杆、扫地杆搭设要求63。2纵横向水平杆搭设要求63.3满堂模板支架的支撑设置63。4满堂模板支架拆除要求7第四章 脚手架选择与布置84。1材料的选择84。2楼板支撑示意图84.3梁支撑示意图9第五章 满堂模板支撑体系稳定验算115.1 120mm楼板底

3、模板计算书115.2楼板模板次楞验算125。3梁侧模模板计算135.4梁侧模板次楞计算155。5梁底模板计算165。6梁底模板次楞计算175.7对拉螺栓强度验算185。8首层板底支撑钢管计算（100mm板厚)层高3.6m（最不利）185。9梁底支撑钢管计算(200500mm梁）20第 22 页 共 22 页第一章 编制依据洛阳市智中建设设计院有限公司全套施工图建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011建筑结构静力计算手册(第二版）直缝电焊钢管（GB/T13793-2008）低压流体输送用焊接钢管(GB/T3091-2008）碳素结构钢（GB/T700-2006）钢管脚手架扣件

4、（GB15831-2006)混凝土模板用胶合板（GB/T176562008）木结构设计规范（GB500052003）第二章 工程概况2。1工程简介项目名称洛阳市西工区瞿家屯城中村改造项目地理位置洛阳市丽春路与上阳路交叉口向西200米建设单位洛阳中迈瑞阳置业有限公司设计单位洛阳智中建筑设计院有限公司资金来源自筹总工期5个月质量合格主要功能及用途地下室为地下车库2.2工程建筑设计概况楼号建筑面积建筑高度层数层高1-8#楼负一层1700m2负二层1700m2一层6.1m二层6.5m地下2层负一层6。1m，负二层6。5m总建筑面积3400墙体剪力墙结构。外墙为CL剪力墙。填充砌体采用200厚加气混凝土

5、砌块屋面4mm厚SBS改性沥青油毡。60厚C25细丝防水混凝土保护层建筑装饰装修内墙及顶棚装修内墙：15厚1：3水泥砂浆、5厚1:2水泥砂浆、刷白色108涂料顶棚：满刮腻子一遍、刷底漆一遍、白色乳胶漆两遍地面最薄处30厚细石混凝土1的坡度坡向排水沟随打随抹2。3工程结构设计概况结构形式框架结构抗震设防类别丙类安全等级二级耐火等级一级地基基础地基独立基础加防水板。结构参数混凝土强度等级独立基础+筏板基础独立基础的底标高11。850m。筏板厚250。筏板：C35、P8剪力墙400mm-7。95以下墙柱板C35P8其它为C35P6构造柱、圈梁、其他C252。4结构各构件尺寸1、 结构板:100mm、

6、120mm;在验算楼板支撑体系时选取最不利结构稳定的120mm厚的结构板计算。2、 结构梁：梁最大截面尺寸为300mm*500mm；因此在验算梁支撑体系时选取最不利位置即梁最大截面计算。3、 框架柱：柱高分别有3。6m、2。9m;4、 层高：主楼2。8m、2。9m、3。0m、3。3m、3。6m;自一端开始立门架，并同时装剪刀撑2。5.搭设顺序：拉线放底座铺放垫块照上述步骤逐层向上安装固定门架顶水平钢管安装并排的门架 安装顶撑安装顶撑装加强整体刚度的剪刀撑安装次龙骨安装主龙骨 梁按其所处部位相应装上.安装门架时上下门架竖杆之间要对齐，对中偏差不应大于3MM，并调整门架的垂直度和水平度.脚手架下部

7、内外侧要加设通长的水平加固杆，脚手架外侧应设置通长剪刀撑。第三章 脚手架的选择与布置3.1满堂模板支架的布置立杆：横距,纵距，步距，沿梁跨度方向增加一道立杆;模板:15mm厚的木胶合板；钢管：48。33。6；穿墙螺栓：直径12mm；沿梁跨度方向在立杆纵向间距中间布置；方木：50mm80mm;3。2材料的选择1、 钢管:48.33.6，采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-2008)或低压流体输送用焊接钢管(GB/T3091-2008)中规定的3号普通钢管。其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700-2006）中Q235-A级钢的规定。2、 扣件:旋转扣件、直角扣件、对接扣件

8、，采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-2006）的规定。3、模板:15mm木胶合板，应符合国家现行标准混凝土模板用胶合板(GB/T176562008）的规定。4、方木：50mm80mm，应符合现行国家标准木结构设计规范（GB500052003）的规定。3.3楼板支撑示意图纵距la=1.0m，立杆横距lb=1。0m,步距h=1.8m楼面模板支撑放大图L3。4梁支撑示意图纵距la=1.0m，立杆横距lb=1。0m,步距h=1。5m，中间沿梁跨度方向增加一道梁下支撑立杆；梁支撑放大图5000200020002000L第四章 满堂模板支架搭设与拆除4。1立杆

9、、扫地杆搭设要求1、 每根立杆底部应设置底座或垫板。2、 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m.靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。3、 脚手架底层步距不应大于2m.4、 立杆除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接.4.2纵横向水平杆搭设要求4。2。1纵向水平杆搭设要求1、 纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。2、 纵向水平杆接长宜采用对接扣

10、件连接，也可采用搭接.对接。搭接应符合下列规定： 1）纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内;不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心只最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。 2)搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件规定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。4。2.2横向水平杆搭设要求1、 主节点处必须设置一根横向水平杆用直角扣件扣接且严禁拆除；2、 非主节点处的横向水平杆最大间距不应大于纵距的1/2.4。3满堂模板支架的剪刀撑设置1、 满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一

11、道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置;2、 在架体外侧周边及内部纵、横向每 5m8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为 5m8m 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，斜杆与地面的倾角宜在之间。3、 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,应用旋转靠肩固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。4。4满堂模板支架拆除要求1、 拆除时间：必须满足规范规定的底模及支架拆除时的混凝土强度的要求。2、 拆除方法：拆除支架时应按施工方案确定的方法和方案进行拆除，拆除作业必须由上至下进行，严禁上下同时作业.3、 运至地面的构配件按规定及时检查、整修、保养，剔出不合格配件,并

12、按品种、规格随时码堆存放。第五章 满堂模板支撑体系稳定验算 根据本工程实际情况，现验算主楼楼板，框架梁,脚手架承载力计算,立杆为纵距la=1m,立杆横距为lb=1m，步距h=1。8m，模板为15mm的木胶合板 钢管计算参数为：钢管立杆截面积A=489mm2,立杆回转半径按照壁厚3.6mm，经 计算为i=15.8mm，截面惯性矩I=1.219mm4，弹性模量E=2。06N/mm2，截面模量W=5080mm3,钢管抗压强度设计值:f=0.205kN/mm2 满堂模板支架参数信息：梁最大截面300mm*650mm，模板支架高度首层为3。8m，楼板厚最大尺寸为120mm，满堂支架沿梁跨度方向间距La=

13、1。0m，垂直梁跨度方向间距Lb=1。0m，梁下增加一根立杆，扫地杆距支撑面高度,梁底、楼板底采用方木支撑，钢管采用，模板采用15mm厚木胶合板. 梁侧模板参数信息：钢楞,截面类型为：圆钢管 ；次楞龙骨材料：木楞,宽度:50mm 高度：80mm；主楞间距：450mm;次楞间距：200mm；穿梁螺栓水平间距：450mm;穿梁螺栓直径：12mm 5.1 120mm楼板底模板计算书面板按简支跨计算，木胶合板厚15mm，取立杆间距为一个计算单元,毛截面抵抗矩=1000*1515/6=37500,惯性矩=281250，弹性模量E=；恒荷载计算：模板自重=0。5 钢筋混凝土自重活荷载计算：施工活荷载取3。

14、0 振捣混凝土产生的活荷载取2 倾倒混凝土对垂直面板产生的荷载取2荷载组合：由可变荷载效应控制的组合: =13.02由永久荷载效应控制的组合:=11。585因此面板上均布荷载取由可变荷载效应控制的组合：q=13。02面板计算简图：跨中弯矩：=0。0651抗弯强度验算：=1.74=26挠度验算：=0.11mmL/400=0。5mm所以模板的强度和挠度均满足要求。5.2楼板模板次楞验算次楞参数：计算跨度取立杆间距La=Lb=1m，方木尺寸为50mm80mm，弹性模量E=10000，毛截面抵抗矩=53333。3，惯性距=2133333。33;永久荷载计算：方木及模板自重: 钢筋混凝土自重:活荷载计算

15、：施工活荷载取0.6 振捣混凝土产生的活荷载取0。4 倾倒混凝土对垂直面板产生的荷载取0。4荷载组合：由可变荷载效应控制的组合： =3.084由永久荷载效应控制的组合：=4.31因此面板上均布荷载取由可变荷载效应控制的组合：q=4。31L跨中最大弯矩：=0.44截面抗弯刚度验算:=8.25=17挠度验算:=1。73mm=2.25mm5。3梁侧模模板计算梁参数:梁截面最大尺寸:200mm500mm，计算跨度取0.2m，毛截面抵抗矩=400*1515/6=15000,惯性矩=112500，弹性模量E=；永久荷载计算:新浇筑混凝土作用于模板的侧压力：=67.46=10F1、F2-新浇混凝土对模板的侧

16、压力计算值；混凝土重力密度，取25；V-混凝土浇筑速度，取4m/h；-混凝土初凝时间，=200/（T+15），T取30；1-取1。2；2取1。15；H混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度，取0.4m；取F=10活荷载计算:振捣混凝土时产生的荷载标准值:=4 荷载效应组合：由永久荷载效应控制的组合：G=1.35*10+1.40.74=17.42 由可变荷载效应控制的组合：Q=1。2 10+1。4*4=17。6 因此作用在梁侧模的均布荷载为q=17。61=17.6 模板计算简图：计算跨度取0。2m跨中弯矩:=0。088模板抗弯强度验算:=5.87=26挠度验算：=0.36mmL/400=0

17、.5mm满足要求。5.4梁侧模板次楞计算次楞参数：方木尺寸为50mm80mm，弹性模量E=10000,毛截面抵抗矩=3333。3,惯性距=833333.33,沿梁跨度方向每隔500mm加一道对拉螺栓,计算跨度取0。5m；永久荷载计算：=13.75*0.55=7。56活荷载计算：=40.55=2。2荷载效应组合：由永久荷载效应控制的组合：G=1.35*7.56+1。4*0.7*2。2=12.362 由可变荷载效应控制的组合：Q=1。2 7。56+1。4*2。2=12.152 因此作用在梁侧模次楞的均布荷载为q=12.3620.5=6.181次楞计算简图：跨中弯矩：=0.193模板抗弯强度验算:=

18、5。8=26挠度验算：=0。6mmL/400=1.25mm满足要求.5。5梁底模板计算面板按简支跨计算,木胶合板厚15mm，计算跨度取0。15m，在梁底立杆1m间距中间增加一道支撑立杆，故取0.5m板带计算荷载，毛截面抵抗=150*1515/6=2411。9,惯性矩=42187。5，弹性模量E=；恒荷载计算：模板自重=0。5 钢筋混凝土自重活荷载计算：施工活荷载取3.0 振捣混凝土产生的活荷载取2 倾倒混凝土对垂直面板产生的荷载取2荷载组合:由可变荷载效应控制的组合： =28.92由永久荷载效应控制的组合：=29。47因此面板上均布荷载取由可变荷载效应控制的组合：q=29.47面板计算简图:跨

19、中弯矩:=0。0414抗弯强度验算：=17。18=26挠度验算：=0.256mmL/400=0.375mm满足要求。5.6梁底模板次楞计算次楞参数：计算跨度取0.5m，方木尺寸为50mm80mm，弹性模量E=10000,毛截面抵抗矩=33333。3，惯性距=833333。3;永久荷载计算：方木及模板自重： 钢筋混凝土自重：活荷载计算：施工活荷载取0.9 振捣混凝土产生的活荷载取0.6 倾倒混凝土对垂直面板产生的荷载取0。6荷载组合：由可变荷载效应控制的组合： =8。766由永久荷载效应控制的组合:=8.943因此面板上均布荷载取由可变荷载效应控制的组合：q=8。943次楞计算简图:跨中弯矩：=

20、0.279模板抗弯强度验算：=8。4=26挠度验算：=0.87mmL/400=1.25mm满足要求.5.7对拉螺栓强度验算对拉螺栓参数：直径12mm，对拉螺栓沿梁跨度方向按500mm分布,Fs=0.95*（）对拉螺栓最大轴力设计值N=0。45Fs=0。5*0.95*（1。2*10+1.4*4)=8。36对拉螺栓轴向拉力设计值=12。9N满足要求。5。8首层板底支撑钢管计算（100mm板厚）层高3。6m（最不利) 5.8。1 100mm厚板底支撑横向钢管计算纵距la=1m,立杆横距lb=1m ，横向支撑钢管按照均布荷载作用下的连续梁计算.荷载的计算： 钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1 = 25

21、.0000。101=2.5kN/m 模板的自重线荷载（kN/m)：q2 = 0.501=0.5kN/m 活荷载(kN/m）: 经计算得到，活荷载标准值 q2 = 3。0001=3kN/m 静荷载 q1 = 1。22。5+1。20.5=3.6kN/m 活荷载 q2 = 1.43=4.2kN/m 组合荷载: q=q1+q2=7。8kN/m 5.8。2 抗弯强度计算 最大弯矩 M = =0。17.81=0。78kN。m 最大剪力 Q=0.67。81=4.68kN 最大支座力 N=1。17.81=8。58kN 抗弯计算强度 f=M/W=153.5N/mm2205N/mm2 ，满足要求 最大挠度=0.6

22、77 /100EI=2。1mm 支撑钢管的最大挠度为2。1mm 小于 1000/150与10 mm，满足要求！ 5.8.3 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2.5）： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8。58kN 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在 20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12。0kN。单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑

23、采用双扣件。 5。8.4立杆的稳定性计算 不组合风荷载时立杆的稳定性计算公式： 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括: 横杆的最大支座反力 N1=8。58kN （已经包括组合系数1。4） 脚手架钢管的自重 N2 = 1。20。1253.6=0.54kN 不组合风荷载计算轴心力设计值 N = 8.58+0.54=9。12kN 模板支架立杆的计算长度=h+2a=1.8+2*0=1.8mh支架立杆步距a模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度,因为首层层高为3.9m，除去板厚100mm、模板支撑厚度90mm，立杆长度为3。71m，扫地杆高200mm，故a=0mm。立杆长细比=11

24、4查表Q235A钢轴心受压构件的稳定系数，稳定系数=0。489A立杆的截面面积，A=489钢材的抗压强度设计值,=205因此=38.1，满足立杆稳定性要求。5.9梁底支撑钢管计算(200500mm梁) 5。9.1横向支撑钢管纵距la=1m，立杆横距lb=1m，c=200mm，步距h=1。5m，横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算,荷载q取木方支撑传递力。荷载的计算： 钢筋混凝土板自重(kN/m)： p1 = 25。00010。5=12。5 模板的自重荷载（kN/m）：p2 = 0。5010。5=0。25 活荷载（kN/m): 经计算得到，活荷载标准值 p3 = 3。00010.5=1。5

25、 静荷载 p = 1。212。5+1.20。25=15。3kN/m 活荷载 q= 1.41.5=2。1kN 组合荷载： P=p+q=17。4 5.9。2抗弯强度计算 最大弯矩 =0.342 最大支座力 N=1。74kN 抗弯计算强度 f=M/W=67.3N/mm2 205N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2，满足要求 支撑钢管的最大挠度为=1.04mm 支撑钢管的最大挠度为1.04mm 小于1000/150与10 mm,满足要求! 5.9.3扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑

26、承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力，R=1.74kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求， 5.9.4立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=1.74kN （已经包括组合系数1。4） 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1253。6=0。54kN 计算轴心力设计值 N = 1。74+0.54=2.28kN 模板支架立杆的计算长度=h+2a=1.5+2*0.6=2.7mh-支架立杆步距a模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度,因为首层层高为3。6m,梁高500mm，模板支撑厚度90mm，100mm高扫地杆，第二步横杆高度为3。0m，则a=0。6立杆长细比=171查表Q235A钢轴心受压构件的稳定系数,稳定系数=0。243A-立杆的截面面积，A=489钢材的抗压强度设计值,=205因此=34。5,满足立杆稳定性要求。