产业基地外脚手架施工设计计算.doc

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1、 目目 录录 一、工程概况错误错误!未定义书签。未定义书签。二、编制依据错误错误!未定义书签。未定义书签。三、支架及模板设计.错误错误!未定义书签。未定义书签。四、设计计算.错误错误!未定义书签。未定义书签。五、支架搭设技术要求.错误错误!未定义书签。未定义书签。六、支架使用要求错误错误!未定义书签。未定义书签。七、施工安全措施及注意事项.错误错误!未定义书签。未定义书签。八、浇筑混凝土时监测控制措施错误错误!未定义书签。未定义书签。九、应急预案错误错误!未定义书签。未定义书签。1 支架及模板设计支架及模板设计 1、钢管扣件式脚手架 使用钢管扣件式脚手架详细设计如下：表31 钢管扣件式脚手架不

2、同截面梁及板支架模板设计 部位 截面尺寸 mm 详细设计 备注 梁底 20*45 排距 1。0,纵距。m,步距 1。5m；梁底支撑采用三根 100100mm 方木垂直截面方向,梁侧采用 4090mm 方木纵向间距50mm 布置。局部 梁底 300*700 排距 1。0m,纵距 0。8m，步距 15m；梁底支撑采用三根 100*1m方木垂直截面方向，梁侧采用0*90方木间距 25m布置，2 道 M12 对拉螺杆纵向间距 1m 布置。局部 梁底 095 排距 10m,纵距.8m，步距.5m;梁底支撑采用三根 1100m方木垂直截面方向，梁侧采用 4090mm 方木间距5mm 布置,道 M12 对拉

3、螺杆纵向间距 1m 布置.标准截面 梁底 45*1300 排距.m,纵距 08m,步距 1.5;梁底支撑采用三根 10100mm 方木垂直截面方向,梁侧采用0*0m 方木间距 2m布置,道 M12 对拉螺杆纵向间距 1m 布置。局部 板底 150 排距 1,纵距 0。,步距 1.5m；板底使用 5m100m 方木支撑,间距 25mm 设计简图：图1 钢管扣件式支架 41300、300950m梁模板立、平面 图3.2 钢管扣件式支架板底模板及支架立面图 2 图。钢管扣件式支架板底模板及支架平面图 2、碗扣式脚手架 表。2 碗扣式脚手架不同截面梁及板支架模板设计 部位 截面尺寸 mm 详细设计 备

4、注 梁底 250*450 排距 09,纵距 0。9m，步距 1.2;梁底支撑采用三根 90*90m 方木垂直梁截面方向，梁侧采用 4*90 方木间距 250mm 布置.局部 梁底 0*700 排距 0。9m，纵距 0.9m,步距 1.2m;梁底支撑采用三根 90*90方木垂直梁截面方向，梁侧采用40*90mm 方木间距 20mm 布置,道12 对拉螺杆纵向间距 1布置。局部 梁底 300*9 排距 0。9，纵距 0.9m，步距 1。2m；梁底支撑采用三根 90*0mm 方木垂直梁截面方向，梁侧采用090mm 方木间距 250m 布置，2 道 M2 对拉螺杆纵向间距m 布置。标准截面 梁底 45

5、0*30 排距 0.9m，纵距 0。9,步距 1。2m;梁底支撑采用三根 90*9m 方木垂直梁截面方向，梁侧采用 40m方木间距 250m布置，2 道12 对拉螺杆纵向间距 1m 布置。局部 板底 150 排距 0.，纵距 09m，步距 1。2m；板底使用0m*10mm 方木支撑,间距 300m 设计简图如下:3 图3.4 碗扣式支架板底模板及支架平面图 图5 碗扣式支架板底模板及支架立面图 4 图 3.6 碗扣式支架0*95m及 45*100梁底模板及支架立面图 3、柱模板设计 本工程 CC9 区共有 880 个框架柱，标准截面为00700m，最大截面为0*mm,根据现场材料及施工组织,现

6、定模板面板采用 18mm 厚胶合板,竖楞及柱箍均使用00m 方木，以最大截面 700110mm 设计,柱箍上下间距 40mm,每个方向设置 1 根直径 M1对拉螺栓，竖向间距 450mm,每侧 5 根竖楞设计简图:图 3。柱模板设计简图 四、四、设计计算设计计算 、碗扣式支架板底设计计算 设计简图如下：5 1）面板验算 模板类型 覆面木胶合板 模板厚度（m)15 模板抗弯强度设计值f(Nmm2）5 模板弹性模量E(N/m2）100 根据建筑施工模板安全技术规范5.2。面板可按简支跨计算”的规定,另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁,取1m单位宽度计算。计算简图如下:bh2/6

7、=0011563700mm3，I/2=10001551/12=820mm4 模板设计立面图 、强度验算 6 q09ax12（G1k+(G3k+2k)h)+.41k，1。35(Gk+（G3k+G2k)h)+1.7Qkb=0。9max1(0。+(1。14）0。1)+1.4.5,35(0.3（1。1+24)0.15)1.4.7.5 1=7。3kN/m 、挠度验算 q(G1k+（Gk+G2k）h）b=（。1+（1。1+24)0。15)=3。86/m 5q4/（34E）53。86304/(34028120）0。14ml/00300/40=7m 满足要求!2）小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格(mm)

8、09 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2）15.4 小梁抗剪强度设计值（N/mm2)1。8 小梁弹性模量E(m2)350 小梁截面抵抗矩W（3)4 小梁截面惯性矩I(cm4)24 因L/la取整=600/900取整，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100,因此需进行最不利组合,计算简图如下:、强度验算 7 q1活0。91。4Q1kb=0.1。42。0。04kN/m 、抗剪验算 V10607q静L+06q活L=06071。32.90。2。0.9=。25 V2=0.60q2+0.61p=600。10。9+0.6813.152。V3axq1L1,q2L+mx2260,0。10。1+3。1=3

9、。16N mxmaxV,V,V3=ax1。25，2。2,3。163。1kN ma=3m/（2bh0）=33.16100/(2940）=132N/mm1。78Nm 满足要求!、挠度验算 =(Gk(+2k)h)b=(.3+(2+.1）0。15）0。3=。22kNm )主梁验算 主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm）4。8 可调托座内主梁根数 1 主梁弹性模量E（N/m)06000 主梁抗弯强度设计值f(Nmm2)25 主梁抗剪强度设计值(N/m2)1 主梁截面惯性矩I（c4)1.19 主梁截面抵抗矩W（m3)4。25 、小梁最大支座反力计算 8 1活=0。.40。7Qkb=0.91.40.71.50

10、。3=0kN/q2=(G1k+(Gk+k）b（05+(11+)015).3=1。28k/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax=(13q1静+1.223q1活）L=1.143559+1。0.0.9=2。4kN 、抗弯验算 计算简图如下:主梁弯矩图(km）Mmax/=.58106/450=13.8N/mm2f=05N/mm2 满足要求！、抗剪验算 主梁剪力图(N)max=2max/=23.5100/39876N/m=125N/mm2 满足要求!、挠度验算 主梁变形图（m)跨中x=.7m=90/400=2.25mm 9 悬挑段m=0.33mm=0/400=0。3mm 满足要求!）立柱验算 h

11、/1200/16=75=150 满足要求!查表得，=0。7 =Nw/(A）Mw/5000。（0。7839）+031064502.4N2f=05/m2 满足要求！斜杆计算：=klbh=0.80。91=0。19kN;s=(h2+la)1/2/lW=（。2+0。99）/2/9.19=0.32k8k；斜杆验算满足要求！脚手架)可调托座验算 可调托座承载力容许值（kN）3 按上节计算可知,可调托座受力N=5NN3N 满足要求!2、碗扣式支架标准截面设计 1）面板验算 取单位宽度10m,按二等跨连续梁计算，计算简图如下：10 Wb261000115/6=7500mm3，Ibh312=001151512=2

12、81250m4 设计简图如下：详细资料请见 更多资料请见 0。9max1。2(1k+（G3k+2）h)+1。42，1。35(1k+（GkG2k)h)+1。4.7Q2kb=0.9mx2(0.1(2+.)0。5）。2，1。35(0.1+（24+1。)05)+1.40。7211。3N/m q1静。5G1k+(Gk+G3k）0。91。350。+（24+1。5)。959.5kN/m 满足要求!、挠度验算 max=0。52qL4/（100EI）=0.5214.32150/（1001008120）002mm=l/40150/400=08mm 满足要求!11 、支座反力计算 ）小梁验算 小梁类型 方木 小梁材

13、料规格(mm）49 小梁抗弯强度设计值(N/m2）14 小梁抗剪强度设计值（N/mm).7 小梁弹性模量E(N/mm）935 小梁截面抵抗矩W（m3)4 小梁截面惯性矩I(cm4)23 12 qa1。70.91。5(030。1）0.3，587+0.1.5(0。30.1)032=5。kN/m qma1.+（0。3-0.1)0。/2,.6+（。3-0.1)0。32=459N/、抗弯验算 M 满足要求!、挠度验算 1=.32q2l/（0EI）.634.599004(1035043000)084=l/400=900/0.25m 2q224（8EI)=4.59300/(89354000）=0。l/400

14、30/400=0.75m 满足要求！、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部）同理可得,其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1=R4=。38k，R2=R34。55k 3)主梁验算 主梁类型 钢管 主梁材料规格（m)8.8 可调托座内主梁根数 1 主梁弹性模量E（N/mm)00 主梁抗弯强度设计值f（N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2）15 主梁截面惯性矩I（m4)10。19 主梁截面抵抗矩W（m3)4。2 主梁自重忽略不计，计算简图如下:13 、抗弯验算 主梁弯矩图(Nm)ax/=0。8106/4250=18.6Nmf=205/mm2 满足要求！、抗剪验算 主梁剪力图（

15、k)Vm。2kN maVmax/A28。300/9841。3N/mm25mm2 满足要求！、挠度验算 主梁变形图(m)x=0.43mm=l40030/000.5m 满足要求！、支座反力验算 R1=5.27N，R=。23k 14 4)立柱验算 =h/i10015.=5.95=150 长细比满足要求!查表得，078 、风荷载计算 Mw=0.921。4180.91.22/103kNm 、稳定性计算 R1.27kN,R2=8.2kN 立柱最大受力NRax+(0。40./2)0。758。3k =/(A）wW=8.37/(07838)+0。03106/450=。2N/mm2205/m 满足要求!5)可调托

16、座验算 可调托座承载力容许值N（kN）0 由”主梁验算一节计算可知可调托座最大受力m=0kNN=0kN 满足要求!3、最大截面梁底碗扣式支架设计 1)面板验算 取单位宽度00m，按三等跨连续梁计算,计算简图如下：15 W=bh2/=101515/630mm3,I=bh3/2=1000151/12=281250mm4 q静=0.91。5G1k+(G2+G3k)10.。350。+(241。5)1。31=40。4kNm q1活0.91。40。7Q210。.0.721=1。76N/m q2=G1k(k+k)h1=0.1+(2+5）1.3133.km 设计简图如下：、强度验算 Mmax=0 1静L2+。

17、117q活L=-010.40.152+。11.70。152=Nm =Mmax/W。090637502。N/m2f=15mm2 满足要求!16 、挠度验算 ax=。7q4/(10EI）=0.6733251504/(101000081250）.04mm=l4000/00.mm 满足要求！、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态)RR4=0.4 2l=0。33.0。15=kN R2=R3=1.1 2=1。133。50.55。49kN 2）小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格(m）40 小梁抗弯强度设计值（N/mm2)1544 小梁抗剪强度设计值（Nm2)1。78 小梁弹性模量E(N/mm2）35

18、小梁截面抵抗矩W(c3)4 小梁截面惯性矩（c4)243 1=mx。54+0。9135(0。30。1)0。45/3,6.9+0.91。5(0.-01)045/3=。2kN/q2=max2+（0.-0.1）0。5/，。9+(0。30。1)0。/35.52kN/m 、抗弯验算 17 、抗剪验算 Vmax=ma0607q1l1,q2=mx.6077。0.9,。20。3=3。83N max3x/(2bh0)=3.830/(2904)16N/m2=1。8m 满足要求!、挠度验算 1。6q14/(100EI)0。3。529004(10935430000）=1。01mm=l090/400=。5mm 2=q2

19、l24（8E)=5。5230(893243000）=.2ml40030400=0。mm 满足要求!、支座反力计算：梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态 同理可得,其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1=R4=.08kN,R2=R=.67kN，。6N 3)主梁验算 主梁类型 钢管 主梁材料规格(m)48.8 可调托座内主梁根数 1 主梁弹性模量E(Nmm2）0600 18 主梁抗弯强度设计值f（N/mm2)05 主梁抗剪强度设计值(N/mm2）125 主梁截面惯性矩I（cm4）10。19 主梁截面抵抗矩W(c）4。25 主梁自重忽略不计,计算简图如下：、抗弯验算 主梁弯矩图（Nm)

20、Mmx/W。96/42013。89Nmmf=205N/mm2 满足要求！、抗剪验算 主梁剪力图(k)Vmax8.9kN max=Vma/A=28。4910003984.66/mm225mm2 满足要求!、挠度验算 主梁变形图(m)19 max0.11mm=l/0=5/40=0。5满足要求!、支座反力验算 11.8k,R2=16。98kN,R31.3kN 4)立柱验算 钢管类型(mm）482.8 立柱截面面积A(mm）38 立柱截面回转半径i(m)5。立柱截面抵抗矩W(cm3）4。25 立柱抗压强度设计值f（/mm)25 =/i=200/15。8=79=15 长细比满足要求!查表得，=0。78 、风荷载计算 M=0。21.40。180.91。200.3Nm R11。38kN,16.98kN，R31。3kN 立柱最大受力NwRmax+(0。80.9/3）0.5=1716N /(A)+M/W=。1/（0.8398)0。0306/42506。28N/m22N/mm2 满足要求！3)可调托座验算 可调托座承载力容许值(）3 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmxR2=16。98kNkN 满足要求！4、钢管扣件式支架梁底设计计算：20 详细资料请见 更多资料请见