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1、Xx泵房建筑安 全 性 检 测 鉴 定 报 告Xx泵房建筑位于甘肃省嘉峪关市内，受Xx委托，于2012年9月组织检测人员对提升及回用泵房建筑进行了现场调查和检测。根据现场检测结果，对提升及回用泵房建筑结构进行了结构验算，依据国家相关规范，参考原设计图纸，对提升及回用泵房建筑进行了安全性和可靠性鉴定，提出了鉴定报告。一工程概况Xx泵房建筑位于酒钢尾矿坝。提升及回用泵房建筑为结构形式分为两部分，泵坑及吸水井为钢筋混凝土结构，0.000以上部分为砖混结构。宽度13.87米（立柱中心间距），长度42.37米（柱中心间距），层高6.5米，提升及回用泵房建筑外观如图1.1所示。该建筑由xx公司设计院于19
2、98年设计完成，距今已有14年历史，期间从未改变使用功能。提升及回用泵房建筑外观图1.1图1.2。图1.1 提升及回用泵房建筑外观图(一)图1.2 提升及回用泵房建筑外观图(二)二鉴定目的、范围与鉴定依据2.1.鉴定目的通过对该结构现状的调查、检测，提出结构目前存在的主要问题，为该建筑物的继续使用和维修加固提供依据。2.2.鉴定范围提升及回用泵房建筑（上世纪九十年代完成）。2.3.主要检测、鉴定依据2.3.1.结构检测所依据的规范、标准（1）回弹法检测混凝土抗压强度技术规程（JGJ/T23-2011）;（2）钻芯法检查混凝土强度技术规程（CECS03：2007）;（3）工程测量规范（GB500
3、26-2007）；（4）建筑变形测量规程（JGJ/T 8-1997）；（5）建筑结构检测技术标准（GB/T 50344-2004）；2.3.2.结构鉴定所依据的规范、标准（1）工业建筑可靠性鉴定标准（GB 50144-2008）；（2）建筑抗震鉴定标准（GB 50023-2009）；（3）危险房屋鉴定标准（JGJ125-1999）；（4）建筑工程质量验收统一标准（GB 50300-2001）；（5）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 50204-2002）。2.3.3.结构验算所依据的规范及图纸（1）建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）（2006版）；（2）混凝土结构设计规范（GB
4、 50010-2010）；（3）建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）；（4）建筑抗震设计规范（GB 50011-2010）；（5）建筑工程抗震设防分类标准（GB 50223-2008）；（6）xx泵房建筑设计施图。三检测仪器、设备及软件1、ZC3-A型混凝土回弹仪，2、ZC4型砖回弹仪，3、ZC5型砂浆回弹仪4、混凝土碳化深度测定仪，酚酞试液5、ZBL-R800多功能钢筋检测仪6、ZBL-F800裂缝综合测试仪7、TCA2003自动全站仪8、钢尺、卷尺9、数码相机三部10、计算机两台11、对讲机5部12、Xx型高清摄像机13、高倍望远镜14、游标卡尺（AJCS-JN-058）15
5、、中国建筑科学研究院PKPM-SATWE（2010年版）软件。四检测与鉴定内容根据结构的类型和构造特点，按照工业建筑可靠性鉴定标准（GB 50144-2008）的规定进行调查、检测和验算，分别对结构的安全性、正常使用性进行鉴定，综合分析评定结构的安全性和可靠性。具体检测、鉴定内容如下：1调查地基的变形，评价地基变形对上部承重结构、围护结构系统等的影响；2. 调查结构整体性，检测结构布置，支撑系统，结构单元的连接构造；3. 调查结构和材料性能，检测包括材料强度，结构或构件几何尺寸，构件承载性能、抗裂性能和刚度；4. 调查结构缺陷、损伤和腐蚀，构件及其节点的裂缝、损伤和腐蚀；5. 调查和测量结构变
6、形，检测结构顶点和层间位移，柱倾斜，受弯构件的挠度和侧弯；6. 调查构件的构造，检测保证构件承载能力、稳定性、延性、抗裂性能、刚度等有关构造措施；7. 根据调查检测结果，对照设计图纸，建立计算模型，依据国家规范对结构进行安全性和可靠性鉴定。五现场调查与检测5.1.使用条件的调查与检测5.1.1.建筑物历史及布置该建筑始建于1998年，距今约14年时间，期间从未改变用途。建筑物长度42.37米（柱中心间距），宽度13.87米（立柱中心间距），层高6.5米。提升及回用泵房建筑为结构形式分为两部分，泵坑及吸水井为钢筋混凝土结构，0.000以上部分为砖混结构。结构平面布置及立面见图5.1.15.1.4
7、。 图5.1.1 提升及回用泵房一层平面图图5.1.2 提升及回用泵房-3.200米平面图 图5.1.3 提升及回用泵房-5.000米平面图图5.1.4 提升及回用泵房立面面图5.1.2.结构上作用的调查和检查该建筑物使用期间使用功能从未改变，荷载作用参考图纸和现场实际调查，按建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）取值。详见提升及回用泵房结构荷载作用调查表5.1.1。5.1.3.办公楼建筑的使用环境调查和检测抗震设防地震烈度：7度本地区建筑场地：类设计基本地震加速度值0.15g结构所处环境类别：类局部环境系数：m=3.04.0提升及回用泵房结构荷载作用调查表 表5.1.1序号调查项目调
8、查要点荷载取值（kN/）备注1屋面均布恒荷载防水层找平层保温层屋面板0.400.400.483.00油毡防水层水泥砂浆找平层保温层现浇钢筋混凝土板合计4.282楼面均布恒荷载水泥地面楼板抹灰及装修0.603.000.40水泥楼面槽型钢筋混凝土预制板抹灰及室内装修合计4.003屋面均布活荷载不上人屋面0.50组合系数0.7准永久值系数04楼面均布活荷载主控室4.0组合系数0.7准永久值系数0.4电容器室、配电室6.0办公室、卫生间2.05雪荷载雪压0.40组合系数0.7准永久值系数0.86风荷载风压0.80组合系数0.6准永久值系数0注：以上数据均来自原设计文件和现场调查5.2. 提升及回用泵房
9、结构的调查与检测5.2.1.地基基础该建筑物所处位置地势平坦，基础坐落在戈壁土层上。基础形式为柱下条形基础和独立基础，其中条形基础为混凝土强度为C15，独立基础混凝土强度为C20，地基承载力标准值，满足建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）的要求。现场调查提升及回用泵房基础有不均匀沉降，建筑物扶壁柱与散水结合处断裂严重，见图5.2.1。散水与墙体结合处裂缝开裂严重，见图5.2.2。裂缝两侧沉降差明显，严重影响建筑物的安全性。图5.2.1 扶壁柱与散水结合处断裂现象图5.2.2 散水与墙体结合处裂缝现象5.2.2.上部承重结构根据提升及回用泵房的特殊使用环境和构造特点，检测人员对其外
10、观病害、混凝土强度、砖强度、砂浆强度、钢筋配置等情况进行了详细而又全面的检测，明确了结构的构造连接方式及传力路径。并通过走访现场工作人员了解提升及回用泵房的工作原理，确定了结构的要害部位。1混凝土构件强度检测及碳化深度检测根据提升及回用泵房现场实际情况，在不影响建筑物正常工作的条件下，采用回弹法检测技术，对梁柱混凝土强度以及墙体砖、砂浆的强度进行检测。测试严格按回弹法检测混凝土抗压强度技术规程（JGJ/T23-2011）进行、建筑结构检测技术标准（GB/T50344-2004）及砌体工程现场检测技术标准（GB/T50315-2000）进行。图5.2.3图5.2.5为检测人员用回弹仪进行构件的强
11、度检测现场。混凝土，砖，砂浆强度检测抽样的具体位置及统计结果见表5.2.1，回弹记录见附件1。图5.2.3 检测人员用回弹仪进行柱强度检测（一）图5.2.4 检测人员用回弹仪进行砖强度检测（二）图5.2.5 检测人员用回弹仪进行砂浆强度检测（三）从表5.2.1可以看出，现龄期梁混凝土强度推定值在21.8MPa25.1MPa之间，柱混凝土强度推定值在22.7MPa26.6MPa之间，梁柱混凝土强度推定值均不大于设计混凝土强度等级C30。（2）混凝土碳化检测混凝土碳化深度是衡量混凝土劣化程度，预测混凝土结构剩余使用寿命的的重要指标。表5.2.1给出了被检测梁柱混凝土碳化深度，从表中可以看出，混凝土
12、碳化深度不超过8mm，未达到钢筋保护层厚度（30mm），说明混凝土保护层对钢筋的保护作用良好。混凝土碳化检测情况见图5.2.6。图5.2.6 混凝土构件碳化检测情况混凝土抗压强度及碳化深度统计表 表5.2.1构 件混凝土抗压强度换算值（MPa）强度推定值（MPa）碳化深度（mm）备注名称位 置编号标准差最小值平均值层数位置梁-1A/3-411.124.625.924.16.0B/2-320.825.626.425.15.0D/3-430.722.323.121.96.0E/3-441.222.724.822.86.0F/2-351.024.125.824.26.01A/2-361.323.92
13、5.323.26.0C-D/271.223.925.523.56.0B-C/380.821.523.121.88.0E-F/391.123.424.823.06.0E-F/4101.225.226.924.96.0柱-1A/310.923.124.222.78.0A/421.425.226.724.46.0B/231.024.025.724.18.0B/340.725.926.925.78.0C/350.626.927.626.68.01C/460.624.125.624.06.0D/371.223.926.124.16.0D/481.025.126.625.06.0E/191.925.027
14、.524.45.0E/3101.124.625.924.16.02. 钢筋混凝土构件尺寸及钢筋配置检测现场用钢筋定位仪分别对梁、柱、墙体的钢筋配置情况进行了检测，并对部分构件的尺寸进行了详细测量，现场检测情况见图5.2.7图5.2.8。图5.2.7 检测人员用用钢筋定位仪进行柱钢筋检测图5.2.8 检测人员用用钢筋定位仪进行墙体钢筋检测所检测构件的对应位置见图5.1.15.1.3；变电所框架柱、梁截面尺寸及钢筋配置检测结果见表5.2.25.2.3，从表中可以看出：构件主筋数量、箍筋间距与设计基本吻合，满足现行规范要求。变电所柱截面尺寸及钢筋配置情况检测结果表 表5.2.2构件名称构件编号及截面
15、设计尺寸(mm)检测尺寸(mm)钢筋根数及箍筋间距检测结 果钢筋根数及箍筋间距设计要求主筋（根）箍筋（mm）主筋（根）箍筋（mm）柱A/14005004005403（单侧）4（单侧）105（柱端）200（中间）3（单侧）4（单侧）100（柱端）200（中间）A/44004004204003（单侧）3（单侧）110（柱端）200（中间）3（单侧）3（单侧）100（柱端）200（中间）B/34004004104003（单侧）3（单侧）110（柱端）200（中间）3（单侧）3（单侧）100（柱端）200（中间）D/14005004005403（单侧）4（单侧）100（柱端）200（中间）3（单侧）4
16、（单侧）100（柱端）200（中间）D/44004004204003（单侧）3（单侧）100（柱端）210（中间）3（单侧）3（单侧）100（柱端）200（中间）F/14005004005403（单侧）4（单侧）100（柱端）200（中间）3（单侧）4（单侧）100（柱端）200（中间）F/44004004004503（单侧）3（单侧）100（柱端）200（中间）3（单侧）3（单侧）100（柱端）200（中间）变电所梁截面尺寸及钢筋配置情况检测结果表 表5.2.3构件名称构件编号及截面设计尺寸(mm)检测尺寸(mm)钢筋根数及箍筋间距检测结 果钢筋根数及箍筋间距设计要求主筋（根）箍筋（mm）主
17、筋（根）箍筋（mm）梁A/2-33507003607004（梁底）110（梁端）200（中间）4（梁底）100（梁端）200（中间）B/2-33507003607004（梁底）100（梁端）200（中间）4（梁底）100（梁端）200（中间）B/3-435090040090010（梁底）100（梁端）110（中间）10（梁底）100（梁端）100（中间）D/3-435090040090010（梁底）100（梁端）100（中间）10（梁底）100（梁端）100（中间）F/3-435090040090010（梁底）100（梁端）200（中间）10（梁底）100（梁端）200（中间）A-B/2250
18、7003007003（梁底）100（梁端）200（中间）3（梁底）100（梁端）200（中间）B-C/32507003007003（梁底）100（梁端）200（中间）3（梁底）100（梁端）200（中间）C-D/43007003007003（梁底）100（梁端）150（中间）4（梁底）100（梁端）150（中间）3. 结构和构件损伤及缺陷情况检测(1)裂缝检测检测人员对该建筑物梁、板、柱、墙体的开裂情况进行了详细的检测，并采用裂缝综合测试仪对典型裂缝进行了宽度和深度测试。经检测，-0.020米平台板板面出现裂缝，裂缝宽度不超过3mm，见图5.2.8。墙体多处出现裂缝，部分梁柱与墙体交界处的裂缝
19、较宽，属于典型的不均匀沉降裂缝，已影响到建筑物的正常使用，墙体裂缝情况见图5.2.9。梁体有细微裂缝，处于带裂缝工作状态。部分框架柱出现变形裂缝，框架柱裂缝情况见图5.2.10。框架柱顶部存在施工缺陷及设计不合理情况，不利于结构传力，会降低结构承载力，具体见图5.2.11图5.2.12。图5.2.8 -0.020米平台板裂缝情况图5.2.9 墙梁柱交界处裂缝情况图5.2.10 柱体产生变形裂缝的情况图5.2.11 框架柱顶部施工缺陷情况（2）混凝土腐蚀、露筋、钢筋锈蚀 由于工作性质特殊，提升及回用泵房地面常年累月积水现象严重，泵房室内地面积水现象见图5.2.11。地面积水中含有多种腐蚀介质，混
20、凝土保护层受到了严重的破毁，出现了不同程度的破损、露筋、变色以及钢筋腐蚀等情况，见图5.2.12图5.2.13。砖墙局部存在粉刷层剥落的老化损伤，如图5.2.14所示，出现这一现象是因为雨水时常通过窗户以及屋面沿内墙面流下冲刷墙面粉刷层。图5.2.11 提升及回用泵房标高-3.200米地面积水现象 图5.2.12 提升及回用泵房混凝土平台板腐蚀情况图5.2.13 提升及回用泵房混凝土平台板板底露筋情况图5.2.14 提升及回用泵房混凝土平台板板底露筋情况图5.2.14 提升及回用泵房墙体粉刷层剥落的老化损伤情况图5.2.15 提升及回用泵房墙体空鼓脱落情况3. 结构变形检测经现场踏勘和检测，发
21、现建筑物地基基础有明显不均匀沉降，梁、柱、墙体有变形。4结构整体性该建筑平面总体呈矩形形布置，平面布置较为规则。但该工程根据动力专业需要而做，结构形式分为两部分：其中泵坑为为钢筋混凝土结构，0.000以上部分为砖混结构，竖向结构形式较复杂，刚度分布不均匀。结构布置合理，传力路径基本明确，结构形式符合现行规范的规定，结构整体性较好。图5.2.15 提升及回用泵房墙体空鼓脱落情况5.2.3.围护结构的调查经现场踏勘和检测发现该建筑物的外墙变形明显，其中轴之间的北侧外墙向建筑物内部凸出严重，砖墙向内凸出会降低其承载能力，影响建筑物的安全性，内墙凸出情况见图5.2.15。图5.2.15 室外散水断裂情
22、况（一）六结构分析与验算通过对矿热炉变电所结构构件的检测分析可知：变电所建筑结构由于地基基础不均匀沉降严重，使建筑物柱、墙体、散水等多处产生沉降裂缝，影响其正常使用。从确保结构安全的角度考虑，对变电所建筑结构采用图6.1.1所示模型进行承载能力验算。图6.1.1 变电所建筑结构验算模型6.1.结构分析与验算所用程序中国建筑科学研究院PKPM-SATWE(2010年版)软件6.2.结构验算基本参数6.2.1.荷载作用取值按西沟矿办公楼结构作用调查表5.1.1取值。6.2.2.混凝土强度根据原设计资料：基础采用C25；基础垫层采用C15；柱、梁、板及其他构件采用C30。6.2.3钢筋强度级钢筋设计
23、强度取210N/mm;级钢筋设计强度取310N/mm;6.2.4.构件尺寸构件截面尺寸按设计值取用（实测与设计基本相符）。6.2.5地震相关参数抗震设防烈度: 7度；场地土类别： ；基本地震加速度: 0.15g；地震分组: 第二组；抗震等级： 三级。6.3.结构验算6.3.1.周期比验算周期比验算满足规范要求。详见附件2（变电所结构计算书）。6.3.2.剪重比验算X方向和Y方向剪重比满足建筑抗震设计规范（GB50011-2010）5.2.5条的要求。详见附件2（变电所结构计算书）。6.3.3.框架柱轴压比验算部分框架柱轴压比的验算结果见表6.3.1。从表6.3.1可以看出，柱的轴压比满足建筑抗
24、震设计规范（GB 50011-2010）6.3.6的要求。详见附件2（变电所结构计算书）。柱轴压比验算结果 表6.3.1位 置计算轴压比轴压比限值验算结果地下室A/30.070.85满足B/40.080.85满足C/30.570.85满足E/30.300.85满足一层A/10.040.85满足B/20.050.85满足D/40.040.85满足E/10.040.85满足F/40.030.85满足6.4.柱承载力验算柱承载力验算均满足规范要求。（详见附件2变电所结构计算书）6.5.梁承载力验算梁承载力的验算满足规范要求。（详见附件2变电所结构计算书）6.6.地基基础承载力验算经验算，地基基础的承
25、载力不满足建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）要求。七结构安全性鉴定根据变电所建筑的特点，依据检测及验算结果，对照工业建筑可靠性鉴定标准（GB 501442008）相应条款，分别按地基基础、上部结构和围护结构三个结构系统对矿热炉变电所建筑进行可靠性评定。并以可靠性评级原则进行综合评定。7.1.地基基础的可靠性评定7.1.1.地基基础安全性鉴定评级经现场检测，矿热炉变电所建筑地基变形大于现行国家标准建筑地基基础设计规范（GB 500072011）规定的允许值，上部结构出现严重沉降裂缝并有进一步发展的趋势，依据工业建筑可靠性鉴定标准（GB501442008）7.2.2条规定，矿热炉变电
26、所建筑物地基基础安全性评定为C级。7.1.2.地基基础正常使用性鉴定评级经现场检测，矿热炉变电所建筑上部承重结构和维护结构使用状况不完全正常，结构因地基变形有局部损伤。依据工业建筑可靠性鉴定标准（GB501442008）7.2.7条规定，矿热炉变电所建筑物地基基础正常使用性评定为C级。7.1.3.地基基础可靠性评定依据工业建筑可靠性鉴定标准（GB501442008）7.1.2条规定，矿热炉变电所建筑物地基基础可靠性评定为C级。7.2.上部承重结构的可靠性评定7.2.1.上部承重结构的安全性评定1结构整体性评级该结构平面总体呈矩形布置，结构布置合理，形成完整的体系。传力路径明确，结构形式和构件选
27、型基本符合国家现行标准规范的规定。依据鉴定标准工业建筑可靠性鉴定标准（GB 50144-2008）7.3.2条规定，矿热炉变电所建筑物结构整体性等级评定为B级。2结构承载功能评级框架柱的纵向配筋量满足承载力的要求，配箍量满足承载力的要求，安全性等级均为b级。框架梁正筋配筋量满足承载力的要求，框架梁负筋配筋量满足承载力的要求，抗剪配箍量梁满足承载力的要求，梁安全性等级为b级。依据鉴定标准工业建筑可靠性鉴定标准（GB 50144-2008）7.3.4条规定，矿热炉变电所建筑物承载功能等级评定为B级。3上部承重结构的安全性鉴定评级综合结构的整体性和承载功能评级结果，依据工业建筑可靠性鉴定标准（GB
28、50144-2008）7.3.1条规定，矿热炉变电所建筑物上部承重结构的安全性等级为B级。见表7.1上部承重结构安全性评定表 表7.1子 项评定等级上部承重结构等级结构整体性等级BB结构承载功能等级B7.2.2.上部承重结构的正常使用性鉴定评级经现场踏勘和检测，发现建筑物地基基础不均匀沉降严重，梁、柱有轻微变形，已影响到结构的正常使用功能。依据工业建筑可靠性鉴定标准（GB 50144-2008）7.3.8条规定，矿热炉变电所建筑物上部承重结构正常使用性评定为B级。7.2.3.上部承重结构的可靠性鉴定评级依据工业建筑可靠性鉴定标准（GB 50144-2008）7.1.2条规定，矿热炉变电所建筑物
29、上部承重结构的可靠性鉴定评定为B级。7.3.围护系统的可靠性评定7.3.1.围护系统安全性鉴定评级该建筑墙体与框架柱之间有拉结，连接方式正确，连接构造基本符合现行标准要求（B）;构造选型及布置较合理，对主体的影响较小（B）;综合围护系统的构造、连接和对主体结构安全的影响，对照工业建筑可靠性鉴定标准（GB 50144-2008）7.4.1条规定，矿热炉变电所建筑物围护系统安全性评定B级。7.3.2.围护系统正常使用性鉴定评级墙体有严重沉降裂缝，门窗洞口有八字形斜裂缝，局部存在粉刷层剥落的老化损伤（C级）。墙体局部破损，门床、楼梯使用功能良好（B级）。依据工业建筑可靠性鉴定标准（GB 50144-
30、2008）7.4.2条规定，矿热炉变电所建筑物围护结构系统正常使用性评定为C级。7.3.3.围护系统可靠性鉴定评级依据工业建筑可靠性鉴定标准7.1.2条规定，矿热炉变电所建筑物围护系统的可靠性评定为C级。7.4. 变电所建筑物的综合评定7.4.1.变电所建筑物的安全性鉴定评级根据地基基础、上部承重结构和围护系统安全性鉴定评级，并对照工业建筑可靠性鉴定标准（GB 50144-2008）8.0.2条规定，矿热炉变电所结构安全性综合鉴定评定为C级, 不符合国家现行标准规范的安全性要求，影响整体安全，应采取措施，且可能有极少数构件必须立即采取措施，详见矿热炉变电所结构安全性综合鉴定评级表7.2。筛焦楼
31、结构安全性综合鉴定评级表 表7.2结构系统评定等级结构安全性等级地基基础CC上部承重结构B围护系统C注：A级符合国家现行标准规范的安全性要求，不影响整体安全，可能有个别次要构件宜采取措施；B级略低于国家现行标准规范的安全性要求，仍能满足结构安全的下线水平要求，尚不明显影响整体安全，可能有极少数构件应采取措施；C级不符合国家现行标准规范的安全性要求，影响整体安全，应采取措施，且可能有极少数构件必须立即采取措施；D级极不符合国家现行标准规范的安全性要求，已严重影响整体安全，必须立即采取措施。八鉴定结论和处理建议8.1.鉴定结论1. 地基基础有严重的不均匀沉降，地基基础使用状态不良，不满足规范要求。2. 建筑物上部结构因地基基础不均匀沉降而引起裂缝和变形，墙体裂缝尤为严重，影响建筑物正常使用。8.2.建议1建筑物在未采取有效地安全措施前，不得继续使用；2建筑物基础有不均匀沉降，对其地基因采取加固措施，防止不均匀沉降的进一步发展3尽快加固，并考虑抗震设计要求;4加固设计时设计使用年限按20年考虑;5加固后每隔五年对该建筑物重新进行一次检测鉴定，以保证安全。- 27 -
