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1、穆棱河 跨 河大桥工程设计专业：道路与桥梁课程：桥梁工程学号：XX学生姓名：XX指导教师： XX完成期限：2015-11-222010-12-一、基本设计资料1. 跨度和桥面宽度(1) 标准跨径：13m (墩中心距)。(2) 计算跨径：12.6m。(3) 主梁全长：12.96m。(4) 桥面宽度(桥面净空)：净-11+2X1.1m2. 技术标准设计荷载：公路一II级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧6kN/m计算，人 群荷载为3kN/m，环境标准：I类环境。设计安全等级：二级。3. 主要材料(1) 混凝土：混凝土简支T形梁及横梁采用C50混凝土；桥面铺装上层采 用0.03m沥青混凝土，下层为厚0
2、.060.13m的C30混凝土，沥青混凝土重度按23kN/ m3计，混凝土重度按25kN/ m3计。(2) 刚材：采用R235钢筋、HRB335钢筋。4. 构造形式及截面尺寸如图8-1所示，全桥共由5片T形梁组成，单片T形梁高为1.4m，宽1.8m； 桥上横坡为双向2%，坡度由C30混凝土桥面铺装控制；设有五根横梁。no _ntiD11。桥梁横断面图1： 100桥梁主要纵断面图1:100(五) 设计依据(1) 公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)，简称“桥规”(2) 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG 62-2004),简称“公 预规”(3) 公路工程技术标准(JTG
3、 B01-2003)(1)(2)(3)(4)(六) 参考资料结构设计原理：叶见曙，人民交通出版社桥梁工程：姚玲森，人民交通出版社公路桥梁设计手册梁桥(上、下册)人民交通出版社桥梁计算示例丛书混凝土简支梁(板)桥(第三版)易建国主编。人民 交通出版社；(5) 钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁结构设计闫志刚主编，机械工业出版 社。二、主梁的计算1、主梁的荷载横向分布系数1.跨中荷载横向分布系数(按G-M法)承重机构的宽跨比为：B/L=12/12.6=0.95(1)主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix和ITX1)求主梁截面的重心位置(图2)翼缘板厚按平均厚度计算，其平均板厚度为：h1=1/2(10+16)=13c
4、m 则(220 -18) x 13 x+100 x 18 x 史222(160 -18) x 11 +130 x 18a -x=24.19cm2)抗弯惯性矩Ix为：24.19)I = x (220 - 18) x 133 + (220 - 18) x 13 x (24.19 -马2 + x 18 x 100 3 + 18 x 100 x (也X 122122=3557834 .01cm 4 = 355.78 x 10 -2 m 4对于T形梁截面，抗扭惯性矩可近似按下式计算T形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即:Z ITX=cbt3i i i式中：Ci 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表
5、1）；附表-1bi、t为相应各矩形的宽度与厚度。t/ b10.90.80.70.60.50.40.30.20.10.1c0.14 10.1550.17 10.18 90.20 90.2290.25 00.27 00.2910.3121/3查表可知 b1/t1=0.11/1.60=0.069,c1=1/3t2/b2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,c2=0.301故 ITX=1.6X0.113/3+0.301X1.19X0.183=0.71 X 10-3=2.80 X10-3m4单位抗弯及抗扭惯矩：JX=Ix/b=6.628X 10-2/160=4.142X 10-4m4/cmJTX
6、=ITx/b=2.280X 10-3/160=3.15X 10-5m4/cm分块名称b1/t1ti/CMti/CMCiITx翼缘板220130.060.33330.001610972腹板87180.210.29110.001476984E-0.00308787（2）计算抗扭修正系数们3 = Gl 2 ITi1+12 E 乙 21t i t计算得3 =0.99（3）按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖坐标值门二1+3*_司 nv5 a 2ii =15 a 2式中，n=5，心 1 =48.4m2七表示单位荷载p=1作用于J号梁轴上时，i号梁轴上所受的作用。计算所有的梁号门i1门i 2门i 3nijn
7、j10.6000.4000.2000.000-0.20020.4000.3000.2000.1000.00030.2000.2000.2000.2000.200（4）计算荷载横向分布系数：绘制横向分布影响线图（见图）， 然后求横向分布系数。根据最不利荷载位置分别进行布载。布载时，汽车荷载距人行道边缘距离不 小于0.5m，人群荷载取为3kN/ m 2，栏杆及人行道板每延米重取为6.0kN/m，人 行道板重以横向分布系数的方式分配到各主梁上。M7 EECIO各梁的横向分布系数：汽车荷载：门 11门2 汽二 2 X1 汽二 2 X( 0.564+0.4+0.282+0.118) =0.682(0.3
8、82+0.3+0.241+0.159) =0.514(0.2+0.2+0.2+0.2)=0.4人群荷载：1 人=0.6414, 2人二0.4329., 3人二0.4人行道板：n1 板=0.6449-0.2449=0.4n2 板=0.4327-0.0347=0.4n3 板=0.42.梁端剪力横向分布系数计算图式见图4。汽车荷载：n, in i汽=x 0.818=0.409, 12汽二亶 x 1.00=0.50252n3汽二-x (0.591+0.581) =0.5912人群荷载：n =1 3295 n =-0 3295 n =01人 _L.3乙95,2人 0.3乙95,3人 02、内力计算1.恒
9、载内力（1）恒载：假定桥面构造各部分重量平均分配给各主梁承担钢筋混凝土 T形梁的恒载计算表3构件简图及尺寸（cm）单元构件体积及算式（m3重每延米重量人行道部分人行道板横向分布系数分摊至各梁的板重为：人行道重力按人行道板横向分布系数分配至各梁的板重为:由于横向分布系数均相同，门=0.4，则门板二0.4X6kN/m。各梁的永久荷载汇总结果。梁 号主 梁横梁栏杆及人行道铺装层合 计各梁的永久荷载值（单位：kN/m）表41(5)10.480.552.46.95220.3822(4)10.481.0752.46.95220.907310.481.262.46.95220.907(2)永久作用效应计算影
10、响线面积计算表表5项 目计算图式影响线面积3 0M1/2o =11 -1 -1 = 1 x 12 = 19.945 0 42 8M1/4/3l/16o = l -1 -1 = x 12.52 = 14.884 o 182 32V1/21/21/2o o = 0.125l = 1.575V0lo = -1 = x 12.5 = 6.3永久作用效应计算表梁号M1/2 (kN*m)M1/4 (kN*m)Q0(kN)q30q30q30q30q30q301 (5)20.38219.845404.4820.38214.884303.36720.386.3128.412 (4)20.90719.845414
11、.9020.90714.884311.1820.9076.3131.714320.90719.845414.9020.90714.884311.1820.9076.3131.7142.可变作用效应(1)公路II级荷载冲击系数兀ET一 212 ： mc式中 l 结构的计算跨径(m)E _结构材料的弹性模量(N/m2)IC一结构跨中截面的截面惯矩（m4）mc一 结构跨中处的单位长度质量（kg/m）G 结构跨中处延米结构重力（N/m）g 重力加速度，g=9.81（m/s2）已知 IC = 6.6275 x 10-2 m4G = 0.4626 x 103 N /mE = 3.45 x 104 x 10
12、6 Pa1.5Hz f = 4.5Hz 14Hz 1 +|i = 1 + 0.176ln f - 0.0157 = 1.3875（2）2）公路-ii级均布荷载qk、集中荷载Pk及其影响线面积计算（见 表8-7）：公路-II级车道荷载按照公路-I级车道荷载的0.75倍采用， 均布荷载标准值qk和集中荷载标准值Pk为qk =10.5X0.75kN/m=7.875kN/m计算弯矩时，P = 360 -18 x （19.5 5） +180 x 0.75kN = 178.5kN k 50 5计算剪力时，Pk =178.5X1.2kN=214.2kN按最不利方式布载可计算车道荷载影响线面积，计算过程见表8
13、-5。其中v的影响线面积取半跨布载方式为最不利，1 21 l 11 一w = _ x _ x _ = _ x 19.5 = 2.438公路-II级车道最大影响线纵标n及影响线面积30表（P单位kN/m2）表7公路-II级车道荷载及其影响线面积计算表项目顶点位置q / kN.mP / kNw0M12l/2处7.875157.819.845M14l/4处7.875157.814.884v0支点处7.875189.366.3v /2l/2处7.875189.361.575可变作用（人群）（每延米）0 K人人群荷载（每延米）P人：P 人=3 x 0.75=3kN/m（3）可变作用弯矩效应（见表）弯矩计
14、算公式如下：M =&门（1+p）（q w + P y ）k o K k（3）活载弯矩计算公路II级荷载产生的弯矩CkN*M）表8梁 号内 力m (1)顷(2)P3)qk纵标n(5) 0(6)内力值(1) x (2) x (3) x (5) + (4) x (6)1M1/2M1/40.6820.6821.38757.875157.8l/43/1619.84514.884618.25463.762M1/2M1/40.5140.514l / 43l/1619.84514.884465.95349.523M1/2M1/40.4090.409l / 43l/1619.84514.884326.61272
15、.00人群产生的弯矩（单位：kN*m）表9梁号内力m (1)P(2)w 0(3)内力值(1) x (2) x (3)1M1/2M1/40.64140.64147319.84514.88440.30530.2292M1/2M0.43290.432919.84514.88426.13619.60231/4M1/2M 1/40.20.219.84514.88411.9078.930永久作用设计值与可变作用设计值的分项系数为;永久荷载作用分项系数:汽车荷载作用分项系数:人群荷载作用分项系数:基本组合公式为Y S =y （工y s +y s +甲 Xy s ）o ud o Gi Gik Q1 Q1k c
16、 Qj Qjk i=1j=2式中r桥梁结构重要性系数，本例取为1.0；在作用效应组合中除汽车荷载效应（含冲击力、离心力）的其他可变作用效应的组合系数，人群荷载的组合系数取为0.8。弯矩基本组合计算表（单位：kN*m）表10梁号内力永久何载人群荷载汽车何载弯矩基本组 合值1M1/2404.4840.305618.251396.0676M1/4303.36730.229463.761047.48232M1/2414.8026.136465.951179.4823M1/4311.1819.602349.52884.6983M1/2414.9011.907326.61844.006M1/4311.18
17、8.930272.00826.4536（4）可变作用的剪力效应计算：在可变作用剪力效应计算时， 应计如横向分布系数n沿桥跨方向变化的影响。通常按如下方法处 理，先按跨中的n由等代荷载计算跨中剪力效应；再用支点剪力荷载 横向分布系数n并考虑支点至1/4为直线变化来计算支点剪力效应。1）跨中截面剪力vi/2的计算：v=n （1+）（q 巧 + Py ）k o k k公路-II级荷载产生的跨中剪力Q1/2 （单位：kN）表11梁内m (1)Pkqk纵标n3 0(6)1+P内力号力(5)(7)值：(1 ) *(7 )X (3)X (5)+ （4） x （6）-1V1/20.6827.8751/2101
18、.332V1/20.514189.367.8751/276.3693V1/20.4097.8751/21.5751.387559.431人群荷载产生的跨中剪力（单位：kN）表11梁号内力门（1）P(2)w 0(3)内力值（1）x（2） x（3）1V1/20.641431.5754.95162V1/20.43293.21083V1/20.21.46282）支点处截面剪力Vo的计算支点剪力效应横向分布系数的取值为： 支点处为按杠杆原理法求的n 。 1/431/4段为跨中荷载的横向分布系数n。 支点到1/4及31/4到另一支点段n和n 之间按照直线规律变化，如图8-5、图8-6所示。梁端剪力效应计算
19、：汽车荷载作用横向分布系数取值如图8-5所示，计算结果及过程如下。1号梁：y S =y （y s +y s +中 邛 s ）O ud o Gi Gik Qj Q1k c Qj Gjk i=1j=22号梁：V = （189.36x1.0x0.5 + 7.875x126 x0.514-旦x126x（0.514-0.5）x0.5 - x0.5x126x （0.514-0.5） = 116.4906kN。2 i21241243号梁：12.611 12.6112.6V = 189.36 x 1.0x 0.591 + 7.875 x x 0.4 + x x (0.591 -0.4) x 0.5 + x 0
20、.5 x x (0.591 - 0.4) = 133.7009KN 。3 2124124人群荷载作用及横向分布系数沿桥跨方向取值见图8-6,计算结果及过程如下：1号梁：V =以 x 0.677 x 3 +1 x126 x (1.386 0.677) x 3 x 旦 x 0.5 x126x (1.386 0.677) x 3 x = 16.1454KN。1 人224124122号梁:3.1512.61V= (3-5 x 0.439 x 3 x 0.75+6 x 0.439 x 3 x 0.5+x 3.15 x 0.439 x 3 x 0.16667) = 6.0499KN。2人22212 一61
21、_6 x 0.4 x 3 x = 5.67KN4123号梁:1.2612.611V = (- x 0.4 x 3-0.5 x 6 x 0.4 x 3 x 0.5 x。3人2412剪力效应基本组合（见表3 ）基本组合公式为Y S =y (XYs +Y s +甲 Xy s )O ud o Gi Gik Qj Q1kc Qj Gjki=1j=2公路II级作用下如图表 8-13梁号内力永久何载人群汽车(由标准荷 载乘以冲击系 数)基本组合值1V128.4116.15135.54361.94V04.9516101.33147.412V131.7146.05161.63391.12V03.210876.3
22、690110.523V131.7145.67185.51424.12V01.462859.431184.84持久状况承载能力极限状态下截面设计、配筋与验算1.配置主梁受力钢筋由弯矩基本组合计算表可以看出，1号梁Md值最大，考虑到设 计施工方便，并留下一定的安全储备，故按1号梁计算弯矩进行配筋。设钢筋净保护层为3cm，钢筋重心至底边距离为a=14cm，则主梁有效高度为 h0=h-a= (100-14) cm=86cm。已知1号梁跨中弯矩Md=1396.0676KNm，下面判别主梁为第一h类T形截面或第二类T行截面：若满足rM f hf为，则受压区全 0 d cd部位于翼缘内，为第一类T形截面，否
23、则位于腹板内，为第二类T 形截面。式中，ro为桥跨结构重要性系数，取为1.0； fcd为混凝土轴心抗 压强度设计值，本例为C40混凝土，做fcd=22.4MPa； b1为T形截面受压区翼缘有效宽度，去下列三者中的最小值计算跨径的1/3:l/3=1950cm/3=650cm(1) 计算跨径的 1/3： 1/3=1260/3=650(2) 相邻两梁的平均间距：d=220cm(3) bfWb+2bh+12hf= (18+2X18+12X13) cm=210cm此处，b为梁腹板宽度，其值为101cm, hf为承托长度，其值为 101cm, hf为受压区翼缘悬出板的平均厚度，其值为 13cm。由于 hh
24、/bh=6/101=1/16.8 1/3，故 bh=3hh=18cm， 为承托根部厚度，其值 为 6cm。所以取bf=101cm。判别式左端为r0Md=1.0X 1396.0676KN - m=1396.07KN - mf b、h (h -史)cd f f o 2b x(h -)f o 2A f = f b xS sd cd fa = Lbx判别式右端为sfsd=22.4 X 103 X 101 X 0.13 X ( 0.86-0.13/2 )=2338.191KN/m因此，受压区位于翼缘内，属于第一类T形截面。应按宽度为bf 的矩形截面进行正截面抗弯承载力计算。设混凝土截面受压区高度为x，则
25、利用下式计算：bfhx)cd即 1.OX1396.07=22.4X1O3X1.O1x (0.86-x/2)整理的 x2=1.72x-0.12解得 x=0.075 V0.13mA f = f b x 根据式：s sdcd ffjbfx =22.4 x1.01x 0.075280=6.06 x10-3m 2 = 60.6cm2sd选用4根直径为36mm和6根直径为25mm的HRB335钢筋，则As = (40.69+29.44) =70.13cm260.6cm2钢筋布置如图所示。钢筋重心位置气为：a =急带七=2 x(34.43 x 4.91 + 27.43 x 4.91 + 7.7 x 4.91
26、 +12.9 x 10.18) cm = 16.59h0=h-as=(100-16.59)cm=83.41cm查表可知，g b=0.56,故 x=0.075m0.2%故配筋率？满足规范要求。2. 持久状况截面承载能力极限状态计算按截面实际配筋面积计算截面受压区高度x为x=f A / f d b，=280X70.13 / 22.4X101 cm = 8.679 cm 截面抗弯极限状态承载力为Md=f / x(h0 -x / 2)= 22.4X 103X 1.8X0.08679X (1.2243-0.08679 / 2)kN m= 4132 kN m1396.07 kN - m抗弯承载力满足要求。
27、3. 斜截面抗剪承载力计算由表13可知，支点剪力以3号梁为最大，考虑安全因素，一律 采用3号梁剪力值进行剪力计算。跨中剪力效应以1号梁为最大，一 律以1号梁剪力值进行计算。Vd =424.12 kN= 147.41 kN假定最下排2根钢筋没有弯起而通过支点，则有：A=4.8cm，h =h-a=(100-4.8)cm=95.2cm0根据式0.51X10-. fcu机=0.51X10-3X 和 X220X952kN=755.29kNY0Vd=1.0X424.12kN故端部抗剪截面尺寸满足要求。若满足条件Y 0VdW0.5 X 10-3 2ftdbh0,可不需要进行斜截面抗剪强度 计算。仅按构造要求
28、设置钢筋。而YVd=1.0X424.12kN0.5X 10七上卜气=0.5 X 10-3 X 1.0X 1.83X220X 952kN=191.64kN 因此Y Vd0.5X 10-3a2ftdbh0，应进行持久状况斜截面抗剪承载力验 算。（1）斜截面配筋的计算图式1）最大剪力V d取用距支座中心h / 2 （梁高的一半）处截面的数 值，其中混凝土与箍筋共同承担的剪力V cs不小于60%V d，弯起 钢筋（按45弯起）承担的剪力V sb不大于40%V d。2）计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时，取用距支座 中心h / 2出由弯起钢筋承担的那部分剪力值。3）计算第一排弯起钢筋以后的每一排弯
29、起钢筋时，取用前一排 弯起钢筋下面弯起点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。弯起钢筋配置及计算图式如图8-8所示由内插可得，距支座中心h/2处的剪力效应V d为V（424.1200-147.41）x（6.3-0.5）十?.kN=402.159Kn图 弯起钢筋配置及计算图式（尺寸单位：cm）则 V =0.6 V d=0.6X402.159kN=241.3kNV0.4 V d=0.4X402.159kN=160.864kN相应各排弯起钢筋的位置及承担的剪力值见表8-14。斜筋排 弯起点距支|承担的剪 斜筋排|弯起点距支 承担的次座中心距离力值Vsbi / mkN次 座中心距离剪力值1 0.813160
30、.864/m V 技 / kN42.788450.582 1.545126.49453.305146.653 2.201795.55(2) 各排弯起钢筋的计算。根据式(6-19)，与斜面相交的弯起钢筋的抗剪承载能力按下式计算:V0.75X10-3 f A b sine式中f sd弯起钢筋的抗拉设计强度(MPa)Ab在一个弯起的钢筋平面内弯起钢筋的总面积(mm2)e s弯起钢筋与构件纵向轴线的夹角。f sd=280MPa, es=45，故相应与各排弯起钢筋的面积按下列计 算A =IX=10L= -X_sb 0.75 X10-3 fb sin 60.75 x 10-3 x 280 x sin 45
31、。0.14857计算得每排弯起钢筋的面积见表15表15每排弯起钢筋面积计算表弯起排次每排弯起钢筋计算面积Asb / mm 2弯起钢筋数目每排弯起钢筋实际面积A sb11082.74892362035.82851.4101225981.83643. 1312225981.84340.4456225981.85313.9934216402.1在靠近跨中时，增设216的辅助斜钢筋，a =402.1mm2。(3) 主筋弯起后持久状况承载能力极限状态正截面承载力验 算：计算每一弯起截面的抵抗弯矩时，由于钢筋根数不同，则钢筋的 重心位置也不同，有效高度h0的值也因此不同。为了简化计算，可用 同一数值，影响
32、不会很大。236钢筋的抵抗弯矩M1为M=2f A (h -三)=2X280X 103X 10.179X 10-4X (0.83411 s S1 02.075 ) kN m=676.5Kn m2225钢筋的抵抗弯矩M2为M=2f A (h 三)=2 X 280X 103 X 4. 909X 10-4X (0 . 83412 s S1 02.075 ) kN m=218.99 kN m2跨中截面的钢筋抵抗弯矩ZM为EM =280X 103X70.13X 10-4X(0.8341 75 )kN=1564.237 kN 2全梁抗弯承载力校核见图9。图9全梁抗弯承载力验算图式(尺寸单位:cm)第一排钢筋
33、弯起处在截面承载力为m =(1564.237 1X676.50 3X218.99) kN=230.767 kN 1第二排钢筋弯起处在截面承载力为M =(1564.237 3X218.99 2X327.19) kN=907.267 kN 2第三排钢筋弯起处在截面承载力为M =(1564.237 2X218.99) kN=1126.257 kN 3第四排钢筋弯起处在截面承载力为M =(1564.2371X218.99) kN=1345.247 kN第五排钢筋弯起处在截面承载力为M =1564.237Kn4. 箍筋设计根据公式(6-23)，箍筋间距的计算公式为以2以 2 0.2 X 10-6(2 +
34、 0.6p)：了 A f bh2年V)心。0 0 d式中a 1异号弯矩影响系数，取a 1=1.0;a 3受压翼缘的影响系数，取a 3=1.1；P斜截面内纵向受拉钢筋的配筋百分率，P=100 p , p =As/(bh0),当 P2.5 时，取 P=2.5；A 同一截面上箍筋的总截面面积(mm2)；f 箍筋的抗拉强度设计值，选用R235箍筋，则svf =195MPa;svb用于抗剪配筋设计的最大剪力截面的梁腹宽度(mm)；h0用于抗剪配筋设计的最大剪力截面的有效高度(mm);& 用于抗剪配筋设计的最大剪力设计值分配于混凝土 和箍筋共同承担的分配系数，取& =0.6；Vd 用于抗剪配筋设计的最大剪
35、力设计值(kN)。选用210双肢箍筋，则面积A =1.57cm2；距支座中心h/2处 0 sv的主筋为236，A =20.36 cm 2；有效高度h =100-3-d/2= (100 3 3.6/2)cm=95.2 cm； 0p = A /(bh0)=20.36x 100%/(18 x 95.2) = 0.837%,则P=100 p =1.19,最大剪力设计值V =424.12kN。把相应参数值代入上式得S1.02 x1.12 x 0.2x10-6 x(2 + 0.6x 1.19)x、旬 x 157 x 195 x 180x13 522v(0.6 x 1.0 x 424.12)2mm=358m
36、m 参照6.1节有关箍筋的构造要求，选用S =250mm。在支座中心向跨中方向长度不小于1倍梁高（100cm）范围内， 箍筋间距取为100mm。由上述计算，箍筋的配置如下：全梁箍筋的配置为210双肢箍 筋，在由支座中心至距支点2.508m段，箍筋间距可取为100mm，其 他梁段箍筋间距为250mm。箍筋配筋率为：当间距S =100mm 时，p = A /（Svb）=157乂 100%/（100乂 180） = 0.872%均满足最小配箍率R235钢筋不小于0.18%的要求。5. 斜截面抗剪承载力验算根据6.2.2节介绍，斜截面抗剪强度验算位置为：1）距支座中心h/2 （梁高一半）处截面。2）受
37、拉区弯起钢筋弯起点处截面。3）锚于受拉区的纵向主筋开始不受力处的截面。4）箍筋数量或间距有改变处的截面。5）构件腹板宽度改变处的截面。因此，本算例要进行斜截面抗剪强度验算的截面包括（见图10）:图10斜截面抗剪验算截面图式（尺寸单位：cm）1）距支点h/2处截面1-1,相应的剪力和弯矩设计值分别为v =402.16KnM=347.6kNm d2）据支座中心0.813m处的截面2-2（第一排弯起钢筋弯起点），相应的剪力和弯矩设计值分别为V =388.54kNdM=582.7kNmd3）距支座中心1.545m处的截面3-3（第二排弯起钢筋弯起点及箍筋间距变化处），相应的剪力和弯矩设计值分别为V =
38、356.2Kn dM=1046kNm d4）距支座中心2.2017m处的截面4-4（第三排弯起钢筋弯起点），相应的剪力和弯矩设计值分别为V =357.42kNdM=1415.4kNmd5) 据支座中心2.7884m处的截面5-5(第四排弯起钢筋弯起点),相应的剪力和弯矩设计值分别为V=301.65kNdM=1705.8kNmd验算斜截面抗剪承载力时，应该计算通过斜截面顶端正截面内的 最大剪力为Vd和相应于上述最大剪力时的弯矩Md。最大剪力在计算出 斜截面水平投影长度C值后，可内插求得；相应的弯矩可以从按比例 绘制的弯矩图上量取。根据式(6-17)式(6-19),受弯钩件配有箍筋和弯起钢筋时，其
39、斜 截面抗剪强度验算公式为V 0仃咒Vsb =0.75*10-3匚S A SineV = a a .45*10-3bh pf13、v cu ,k sv sv式中V斜截面内混凝土与箍筋共同的抗剪能力设计值(kN);csVsb与斜截面相交的普通弯起钢筋的抗剪能力设计值(kN);Asb斜截面内在同一弯起平面的普通弯起钢筋的截面面积(mm2);a 1异号弯矩影响系数，简支梁取为1.0；a 3受压翼缘的影响系数，取1.1；p箍筋的陪筋率，p =A/(Sb)。svsv sv v根据式(6-20),计算斜截面水平投影长度C为0式中m斜截面受压端正截面处的广义剪跨比，m=Md/(Vdh0),当 m3.0 时，
40、取 m=3.0；vd通过斜截面受压端正截面内使用荷载产生的最大剪力组合设计值(kN);M相应于上述最大剪力时的弯矩组合设计值(kNm);dho通过斜截面受压区顶端正截面上的有效高度，自受拉纵向主钢筋的合力点至受压边缘的距离(mm)。为了简化计算可近似取C值为g ho( ho可采用平均值)，则有C=(95.2+83.41)cm/2=89.305cm由C值可内插求得各个斜截面顶端处的最大剪力和相应的弯矩。斜截面1-1:斜截面内有2*36纵向钢筋的筋配百分率为P=100p =100X 以174x2 =1.2718 x 89.305p =Asv/(S b)=1.57 X 100%/(10 X 18)=0.872%则 V 1=1.0 X 1.1 X 0.45 X 10-3 X 220 X 893.05 X(2 + 0.6 x 1.27)x.质 x 0.872% x 195 KN=560.44KN斜截面截割2组弯起钢筋2* 36+2* 25,故Vb1=0.75X 10-3X280X(2036+981.25)Xsin45oKN=604.5KN;V 1+V b1=(560.44+448.03)KN=1008.47KN402.16KN斜截面2-2:斜截面内有2*36纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的百分率为P=100 p =100X 1079 x 2 =
