《180板模板计算书.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《180板模板计算书.docx（16页珍藏版）》请在三一办公上搜索。
1、板模板(盘扣式)计算书计算依据：1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20102、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高-0.75m新浇混凝土楼板板厚(mm)180模板支架高度H(m)4.8模板支架纵向长度L(m)50模板支架横向长度B(m)12二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值
2、G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q 2k(kN/m2)0.1其他附加水平荷载标准值Q 3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)3.9风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.064地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数Jz0.51风荷载体型系数四0.5风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)3.9三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距1a(mm)1
3、000立杆横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距h(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)300小梁间距l (mm)200小梁最大悬挑长度11 (mm)100主梁最大悬挑长度12 (mm)150设计简图如下:纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83面板抗剪强度设计值T(N/mm)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9350面板计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。W=bh2/6=1000x 12x12/6 = 24000mm3, I=bh3/12=10
4、00x12x12x12/12 = 144000mm4承载能力极限状态% = 1.2乂。止+(G2k+G3k)xh)+1.4xQ1kxb=1.2x(0.1+(24+1.1)x0.18)+1.4x3x1=9.742kN/m正常使用极限状态4=(丫热止 +(G2k+G3k)xh)+YQxQ1k)xb二(1x(0.1+(24+1.1)x0.18)+1x3)x1=7.618kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax=q1l2/8 = 9.742x0.22/8 = 0.049kN mo=Mmax/W=0.049x 106/24000=2.03N/mm2f = 16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算vm
5、ax=5ql4/(384EI)=5x7.618x2004/(384x9350x144000)=0.118mmvmax=0.118mmmin200/150, 10=1.333mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)40x70小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值T(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I( cm4)114.333小梁计算方式二等跨连续梁% = 1.2乂。止+(G2k+G3k)xh)+1.4xQ1kxb=1.2x(0.3+(24+1.1)x0.18)+1.4x3x
6、0.2 = 1.996kN/m因此，q静= 1.2x(G1k +(G2k+G3k)xh)xb=1.2x(0.3+(24+1.1)x0.18)x0.2 = 1.156kN/m% 活= 1.4xQ1kxb=1.4x3x0.2 = 0.84kN/m计算简图如下:1、强度验算M1 = 0.125q1 静 L2+0.125q1 活 L2 = 0.125x1.156x0.92+0.125x0.84x0.92=0.202kNmM2 = q1L12/2=1.996x0.12/2 = 0.01kN mMmax=maxM, M2 =max0.202, 0.01=0.202kNmo=Mmax/W=0.202x 10
7、6/32667=6.188N/mm2f=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1 = 0.625q1 静 L+0.625q活 L=0.625x 1.156x0.9+0.625x0.84x0.9 = 1.123kNV2=q1L1 = 1.996x0.1 =0.2kNVmax=maxV1，V2=max1.123, 0.2 = 1.123kNTmax=3Vmax/(2bh0)=3x1.123x1000/(2x40x70) = 0.602N/mm2T=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(iG(G1k+(G2k+G3k)xh)+yQxQ1k)xb=(1x(0.3+(24+1.1)x0.
8、18)+1x3)x0.2 = 1.564kN/m挠度，跨中 vmax=0.521qL4/(100EI)=0.521x1.564x9004/(100x8415x114.333x104) = 0.556mmv=min(L/150, 10)=min(900/150, 10) = 6mm；悬臂 vmax=ql/(8EI)=1.564x1004/(8x8415x114.333x104) = 0.002mmMv=min(2xl1/150, 10)=min(2x100/150, 10) = 1.333mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48x2.8主梁计算截面类型(mm)48x2.8主
9、梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值T(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I( cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算% = 1.2乂。止+(G2k+G3k)xh)+1.4xQ1kxb=1.2x(0.5+(24+1.1)x0.18)+1.4x3x0.2 = 2.044kN/mq1# = 1.2x(G1k +(G2k+G3k)xh)xb = 1.2x(0.5+(24+1.1)x0.18)x0.2 = 1.204kN/mq活=1.4xQ1kxb = 1.4x3x0.2 = 0.8
10、4kN/mq2 =(YG(G1k+(G2k+G3k)xh)+yQxQ1k)xb=(1x(0.5+(24+1.1)x0.18)+1x3)x0.2 = 1.604kN/m承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax=1.25q1L=1.25x2.044x0.9 = 2.3kN按悬臂梁，R1 = q1l1 = 2.044x0.1 = 0.204kNR=maxRmax，R1 = 2.3kN;正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax = 1.25q2L= 1.25x1.604x0.9 = 1.804kN按悬臂梁，R1 = q2l1=1.604x0.1 = 0.16kNR=maxRmax，R1 = 1.8
11、04kN;计算简图如下：23LN L 北N 23kN Z.lkN 2.3k N 4北M 2.2kM 23kNI 2.3k N 2.3LN 23kM 23kN LlkN 2.3k N 4北N 2.3kM150.-5MW515&了主梁计算简图一2、抗弯验算0.869.fit?主梁弯矩图一 (kNm)o=Mmax/W=869xl6/425=24.51N/mm2Mf=25N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一 (kN)Tmax=2Vmax/A=2x6.332x1000/398 = 31.821N/mm2T=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一 (mm)跨中 vmax=1.410m
12、mv=min900/150，10=6mm悬挑 Svmax=0.569mmv=min(2x150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=7.468kN, R2=10.932kN, R3=10.932kN, R4=7.468kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力N= 10.932kNN = 30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)48x2.8立杆钢管计算截面类型(mm)48x2.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398立杆截面回转半径i (mm)16立杆截面
13、抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数n1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算lo1=h+2ka=1000+2x0.7x300=1420mmlo=qh=1.2x1500=1800mm冶maxl01，lo/i=1800/16=112.5X=150满足要求！2、立杆稳定性验算根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2：小梁验算q = 1.2x(G1k+(G2k+G3k)xh)+1.4x0.9xQ1kxb=1.2x(0.5+(24+1.1)x0.18)+1.4x0
14、.9x3x0.2 = 1.96kN/m同上四六步计算过程，可得：R1=7.159kN, R2=10.481kN, R3 = 10.481kN, R4=7.159kN顶部立杆段：X1=l01/i=1420.000/16=88.75查表得，9=0.673不考虑风荷载：N1 =MaxR1，R2，R3, R4=Max7.159, 10.481, 10.481, 7.159=10.481kNf= N1/(OA) = 10481/(0.673x398) = 39.13N/mm2f = 205N/mm2满足要求！考虑风荷载：Mw=YQ9ckxlaxh2/10=1.4x0.9x0.064x0.9x1.52/1
15、0=0.016kN-mN1w=MaxR”R,R”R+M l=Max7.159,10.481,10.481,7.159+0.016/0.9=10.499kN 1 2 34 w bf= Niw/0A)+Mw/W= 10499/(0.673x398)+0.016x106/4250=42.962N/mm2Mf = 205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：A=l0/i=1800.000/16=112.5查表得，=0.502不考虑风荷载：N=MaxR1,R2，R3,R4+YGxqxH=Max7.159,10.481,10.481,7.159+1.2x0.15x4.8=11.345kNf=N/(91A) =
16、 11.345x103/(0.502x398)=56.783N/mm2o=205N/mm2满足要求！考虑风荷载：Mw=YQR3kxlaxh2/10=1.4x0.9x0.064x0.9x1.52/10=0.016kNmNw=MaxR”R,R”R+YLxqxH+M l=Max7.159,10.481,10.481,7.159+1.2x0.15x4.8+0. 1 2 34 Gw b016/0.9=11.363kNf=Nw/(%A)+Mw/W=11.363x103/(0.502x398)+0.016x106/4250=60.638N/mm2o=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工承插型
17、盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010第6.1.4:对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=4.8/12=0.43满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产 生MT=WcXYQ(3kL1Hh2+Q3kL1h1)=1x1.4x(0.064x50x4.8x3.9+0.55x50x3.9)=234.016kNmMR=YG(G1k+0.15H/(lalb)L1B 12/2=0.9x(0.5+0.15x4.8/(0.9x0.9)x50x 122/2=4500kN mMT=234.016kN-mMR=4500kN-
18、 m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗 倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=VcxYQ(Q2kL1H2+Q3kL1h1)=1x1.4x(0.1x50x4.82+0.55x50x3.9)=311.43kN-mMR=YG(G2k+G3k)xh0+(G1k+0.15H/(lalb)L1B12/2=0.9x(24+1.1)x0.18+(0.5+0.15x4.8/(0.9x0.9)x50x122/2=19138.32kNmMT=311-43kN-mMR=19138.32kN-m满足要求！卜一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)60
19、0混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)100F1=N=11.363kN1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(O.7phft+0.25pc,m)numh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值Ph截面高度影响系数：当h2000mm时，取Ph=o.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1. o-3.5
20、N/mm2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边ho/2处板垂直截面的最不利周长。ho截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值n=min(ni，n2)ni=0.4+1.2/ps,n2=.5+asxho/4Umni局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数n2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数Ps局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，Ps不宜大于4：当Ps2时取Ps=2，当面积为圆形时，取Ps=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=4。，对边柱，取as=3o：对角柱，取as=2o说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中apc，m之值，将其取 为o,作为板承载能力安全储备。可得：Ph=1， ft=0.829N/mm2, n=1, ho=h-20=580mm,um =2(a+ho)+(b+ho)=2920mmF=(0.70hft+0.25opc, m)numho=(0.7x1x0.829+0.25x0)x1x2920x580/1000=982.796kNF =11.363kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析FiF=11.363kNcc In1满足要求！
