后张法预应力空心板梁施工技术方案学习资料.docx

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1、后张法空心板梁预制施工技术方案一、编制依据1、城市桥梁设计规范 CJJ11-20112、城市桥梁抗震设计规范 CJJ166-20113、公路桥涵设计通用规范 JTG D60-20044、公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范 JTG D62-20045、公路桥涵地基与基础设计规范 JTG D63-20076、河西南部地区规划九号支路建设工程莲花河桥、友谊河桥施工图设计7、公路桥涵施工技术规范 JTG/T F50-20118、公路交通安全设施设计规范 JTG D81-20069、城市桥梁工程施工与质量验收规范 CJJ2-2008二、工程概况1拟建莲花河桥位于河西部地区规划九号支路K1+282.577处

2、，设计为20m单跨预应力砼简支梁桥，宽33m跨莲花河（上口宽20m，与此河正交，下部结构采用桩接盖 梁式桥台，盖梁为预应力结构。桥梁上部结构采用20m单跨后张法预应力混凝土空心板梁（L=19.96m, h=95cm）,其 中20m跨中板梁24片，20m边板梁2片（挑臂25.5cm）。2、拟建友谊河桥位于河西部地区规划九号支路K2+031.166处，设计为20m单跨预应力砼简支梁桥，宽34.25m,跨友谊河（上口宽20m），与此河正交，下部结构采用桩接 盖梁式桥台，盖梁为预应力结构。桥梁上部结构采用20m单跨后张法预应力混凝土空心板梁（L=19.96m, h=95cm），其 中20m跨中板梁25

3、片，20m边板梁2片（挑臂25.5cm）。钢材： 20m空心板梁采用s15.2高强度低松弛钢绞线（标准强度fpk=1860MPa，公称直 径为15.2mm公称面积为140mm理论弹性模量Eg=1.95X 105MPa 非预应力钢筋采用符合GB1499.1-2008标准的HPB300钢筋和符合 （GB1499.2-2007）标准的 HRB40C!冈筋。 钢板采用Q235钢板,应符合GB/T 700-2006的规定序号桥梁中心桩号桥梁名称20m板梁中板边板1K1+282.577跨莲花河2422K2+031.166跨友谊河252后张法板梁材料数量汇总骨口. 序号材料单位数量 （莲花河桥）数量 （友谊

4、河桥）备注1C50砼m3305.0316.62s15.2高强度低松弛钢绞线t10.83011.2433HPB300I 冈筋t38.59225.3794HRB40C钢冈筋t32.31229.0995200*400*21mm橡 胶块块1041086金属波纹管D55m9701008.87金属波纹管D70m1119.61158.28锚环YM15-4个1001049锚环YM15-5个11612010锚垫板M15-4个10010411锚垫板M15-5个11612012工作夹片JM15-J套20821613压浆料（或用压浆剂配制）m36.616.8614450*324*12mm预埋钢板块/108预埋钢板上焊

5、15HRB400直径16钢筋kg/224.4钢筋16200*250*42矩形橡胶支座块104/安装配件17GYZ250*41圆形橡胶支座块/108安装配件18200*200*20mm橡 胶板块104108出厂前粘贴:19200*400*21mm橡 胶板块44安装配件20调平钢板330*270*22mm块104/按图加工、安 装配件材料损耗率：3%三、施工组织为了保证工程质量，在正式开工之前，我部严格按照IS09001-2000标准建立了完善的组织网络和质保体系，并编写了空心板梁施工组织设计和作业指导书以指导施工有序、 有质、有量的进行。1、主要施工人员职责姓名职责姓名责任人现场负责人技术负责人

6、钢筋加工负责人资料、记录后勤保障浇筑负责人起重负责人2、主要机械设备设备类型名称型号功率产地数量起梁龙门35T2中板模板20m镇江2边板模板20m镇江1芯模充气胶囊20m开封2钢筋电焊机27kw2切断机7.5kw2弯曲机15kw2砼振捣振捣棒 501.5KW4张拉设备油顶YCW1500C/54-200150T柳州欧维姆23、材料3.1钢筋板梁预制所用钢筋规格有 HRB40C直径10mm 12mm 16mm以及HPB30C直径8mm 10mm 钢筋原材料试验全部合格。3.2混凝土我项目部使用自建拌合楼（2台1500型）提供的砼，通过多组试配择优选择满足强 度要求的配合比进行施工。预制板梁C50混

7、凝土配合比材料名称产地规格每方用量（Kg）水泥中国水泥P.II 42.5430砂江西中砂826碎石4.75-26.5mm1107外加剂万邦型6.9水饮用水地下水138强度：C50 水灰比：0.32 坍落度：50-90mm7天抗压强度48.5MPQ 28天抗压强度60.8MPa,经监理工程师验证后同意使用四、施工方案1普通钢筋加工1.1进场的钢筋储存在厂房内，钢材下料后，分别放在钢筋半成品区内，室内环境免 受到雨露侵蚀，不同级别钢筋设以标志，便于施工和及时检查。1.2严格按图纸施工，下料准确，以免浪费。1.3加工成型的钢筋，存放在成品区的枕木上，避免与地面直接接触引起锈蚀。1.4纵向钢筋采用搭接

8、帮扎时，搭接长度大于35d。1.5钢筋特别是盘圆钢筋在加工前应进行调直、除锈。采用机械调直，并注意I级冷拉钢筋的冷拉率不得大于2%2、钢模板制作2.1为保证空心板表面光洁度，采用大块定型钢模板。2.2面板用5mn厚钢板，肋筋用三角铁及10mn厚钢板。2.3钢模板上部用HRB40C直径16mn螺纹钢作拉丝，下部利用传力梁用大头塞塞紧模 板下口。2.4模板制作精度严格按规范执行。2.5芯模采用橡胶充气胶囊。3、张拉台座建造预制梁槽的施工顺序：设置排水沟一一场地平整一一地基硬化一一传力梗基槽开挖 传力梗混凝土浇筑一一底模基础浇筑一一底模钢板铺设。根据工程进度要求，结合预制梁生产数量，计划设置预制梁底

9、模7条，预制20米梁53片。根据梁槽的平面布置要求，放出传力梗的轴线和平面位置，传力梗基槽的开挖深度 和宽度，以保证传力梗的尺寸和形状满足设计要求。基槽开挖时应充分保证基槽壁的粗 糙度，并及时浇筑混凝土，以确保地基能提供足够的摩擦力。传力梗混凝土强度等级为 C30,塌落度8-12厘米。传力梗混凝土浇筑时应对两端的 振捣予以重视，确保混凝土密实，以保证预应力张拉时，能承受集中荷载。底模采用20厘米厚C30混凝土和8mm厚钢板，钢板采用 预埋3*3角铁固定在砼上， 施工必须特别注意混凝土的平整度，最大高差不得超过1厘米。为防止底模出现裂缝，在底模头尾端设置HRB40C直径12mm勺钢筋网片和HRB

10、400直径16mnt勺植筋。为确保底模的平整度和顺直度，施工过程中，水准仪跟踪测量五、后张法施工程序1、施工前的准备工作1.1钢绞线下料长度为20.6m将钢绞线提前下好料以便使用。1.2 检查张拉机具及其他相关机具，使之处于完好状态。1.3 原材料试验及底模检查，报监理验收。1.4 检查施工现场电力及水源的供应情况是否能保证施工。2、梁体放样在台面刷脱模剂之前，将空心板梁按梁端准确放样到台面上。3、绑扎钢筋3.1准确调整箍筋和纵向钢筋位置，保证与设计要求一致，用20#22#铁丝进行绑扎，绑扎用的扎丝长度要适中、不允许伸入保护层厚度以内，外露的要及时处理。主筋需要 搭接时，搭接长度不少于 35d

11、（d 为钢筋直径）3.2 绑扎铰缝预埋连接钢筋， 焊接支座钢板预埋钢筋， 绑扎伸缩缝预埋筋， 及绑扎芯 模固定钢筋。3.3 为了保证砼保护层必需厚度，在钢筋与模板间设置外购同标号（强度等级C50）的水泥垫块。3.4 金属波纹管严格按照图纸坐标定位， 并且在合模前要帮扎牢固， 严禁松动， 波纹 管附件钢筋焊接时严禁烧伤金属波纹管壁，防止波纹管进浆。3.5 金属波纹管内壁用塑料管贯穿，防止混凝土浇筑时堵塞金属波纹管。4、安装侧模、端模4.1 钢筋绑扎完成后， 将脱模剂均匀的用毛刷涂到模板的侧模上， 侧模用龙门吊机协 助起吊，人工安装。模板用螺栓、螺母连接，模板接缝处垫海绵条，确保不漏浆。4.2侧模

12、拼装就位后，下侧用钢管螺栓支撑牢固（支撑间距不得高于70cn）,上面用钢筋拉杆将两侧模板拉紧加固，保证梁板宽度。同时防止涨模从而导致梁边尺寸扩大。4.3 板用卡口与侧模连接。严格控制端模角度，确保板梁预制的角度符合设计要求。5、混凝土浇筑，安装芯模5.1 混凝土浇筑分二次进行，开始先浇筑底板，混凝土面至芯模底，振捣密实后，穿 放芯模，用空压机充气至规定要求，用钢筋卡环将芯模固定在设计位置，再从一端开始 第二次浇筑，浇筑到顶面振捣密实后，抹平、拉毛（ 顶面拉毛深度不小于 6mn,可采用 螺纹钢在终凝前压出凸凹不平的粗造面 ）。在第一次砼浇筑振捣过程中， 应特别注意振捣 棒不得碰撞金属波纹管。5.

13、2 在第二次浇筑混凝土的过程中， 振捣棒应从芯模两侧同时振捣， 以防止充气芯模 左右移动，避免振捣棒端头接触芯模，出现穿孔漏气现象，且注意不得碰撞金属波纹管， 防止金属波纹管受到损坏或破裂而灌浆堵孔。5.3 所用的芯模在每次使用前，都应做充气试压检查，如发现破损或漏气及时修补、 更换。5.4 每次浇筑混凝土都要按规定制作试件， 以检验板梁强度及弹性模量， 并确定钢绞 线张拉时间。6、拆除侧模、端模和芯模6.1待混凝土强度达到2.5MPa时（浇筑完成约34小时左右），拆除侧模、端模。6.2 拆除侧模先将侧模底部的支撑拆掉，然后将上端的对拉杆拆掉， 最后将每块侧 模间的连接螺丝拆除，人工配合吊机将

14、侧模移至空心板梁浇筑作业区以外，及时清理模 板上的残余物，以便下次安装。6.3 侧模拆除要小心， 不要碰掉预制板的边角， 拆掉模板后要先凿出钢筋预埋件， 动 作要轻敲慢击，以减少对板梁的损伤。6.4转动并拔出金属波纹管内孔的PVC塑料管，防止内孔堵塞。6.5 侧模拆除后，在板梁的侧面进行凿毛。6.6 凿毛完成后，继续覆盖养生 （养生时间不少于 7 天）, 也可以采用蒸汽养护，缩短 生产周期。7、预应力钢绞线张拉7.1 将每槽梁最后制作的试件进行抗压试验，当砼强度达到设计强度90%以上，并且浇注不少于 7 天后方可进行进行钢绞线张拉。7.2张拉方法 所有钢绞线均采用两端对称张拉，张拉采用以张拉力

15、控制为主，以伸长量做校验， 实际伸长量与理论伸长量的误差控制在 6%以内。如发现伸长量异常应停止张拉， 查明原 因。7.3 张拉程序0-初应力（10% - 20沁力一 1.0应力（持荷2min）后锚固，张拉顺序为： 16.0m（h=0.8m）简支梁张拉顺序为：左 N1右N2右N1左N2,钢束应对称交错逐步加载张拉；7.4 锚具、钢绞线、千斤顶、油表本工程采用YM15系列锚具。钢绞线采用15.2mm钢绞线。锚具和钢绞线均由厂家出 具产品检验书，并送有关检测单位进行效验。均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架 由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。7.5 张拉操作 采用柳州雷姆预应力机械有限公司生产

16、的预应力智能张拉系统进行张拉。千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到底。 梁端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。7.6 实际伸长量的计算和测量 初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，张拉力和伸长量的读数应在张拉过程中分阶段读出。 L= L1 + L2 ； L 1 从初始拉力至最大张拉力之间的实际伸长量。L2 初始拉力是的推算伸长量（相邻级的伸长度） 。 .7.7 伸长值误差的计算（实测伸长量-理论伸长值）/理论伸长值X 100%，张拉过程中该误差应小于6%。7.8 预应力钢束的封头 张

17、拉工序完成后经监理工程师同意后，对外露钢绞线进行切割，锚固后的外露长度必须满足10-50mm的要求。封头必须将锚具及夹片缝隙填塞紧，确保压浆质量。7.9 施加预应力的注意事项钢束中的每一根钢绞线应从相对应的锚环孔中穿出， 不允许出现钢绞线拧筋现象。 锚具中心线与孔道中心线重合。张拉机油箱应保持 85%的油位，不足时用相投油液补充。连续张拉油泵的千斤顶的油管应保持清洁，连接时要紧密不的漏油。张拉机具出现不正常现象，应重新进行效验。7.10根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表锚下控制力：0.75fpk=0.75X 1860=1395Mpa单根 15.2钢绞线张拉力=1395X 106X 1.

18、4X 10-4=195300 ( N) =195.3(kN)(140mm2为单根 15.2钢绞线截面面积)各线性回归方程详见“千斤顶标定报告”。中梁、边梁各级张拉应力详见下表:20m后张法预应力空心板梁张拉钢绞线张拉应力计算千斤顶编号：1612张拉力(x:KN)与油压(y:MPa) 回归方程：y=0.0362x-0.7866梁板类型钢束编号钢绞线根数张拉阶段张拉控制力(KN)油压 读数 (Mpa)中板N15110%195.397.652.75220%195.3195.36.283100%195.3976.534.56N24110%195.378.122.04220%195.3156.244.8

19、73100%195.3781.227.49千斤顶编号：1613张拉力(x:KN)与油压(y:MPa) 回归方程：y=0.0371x-1.028梁板类型钢束编号钢绞线根数张拉 阶段张拉控制力(KN)油压表 读数(Mpa)边板N15110%195.397.652.59220%195.3195.36.223100%195.3976.535.20N25110%195.397.652.59220%195.3195.36.223100%195.3976.535.207.11后张法预应力空心板梁张拉计算书 钢束理论伸长值计算公式：L=(P X L)/(Eg X Ay) (1)P =PX 1 e- (KL+

20、小 门 /(KL+ 小)(2)其中： L预应力钢束理论伸长值，cmP预应力钢束的平均张拉力，NP 预应钢束张拉端的张拉力，NL 从张拉端至计算截面孔道长度，(应考虑千斤顶工作长度，及设计图纸 对不同梁板在曲线段的参数 X值)。Ay预应力钢束截面面积，mm2Eg预应力钢束弹性模量，MPa9 从张拉端至计算截面曲线孔道部份切线的夹角之和，radK孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数卩一一预应力钢束与孔道壁的摩檫系数7.12材料与设备材料：主要是钢线，标准强度 Ry5=1860Mpa j=15.24mm。每批材料均要送检，要有试验 检验证书，其结果要达到设计标准。设备：设备主要是千斤顶油表，根据设计图纸

21、要求，选用YM15系列锚具和YCW1500C/54-200 型千斤顶，以及配套的ZB3-630型电动油泵。选用油表：根据20米空心板梁设计图纸要求，该类梁板有两种钢束，分别由 4、5 股钢绞线构成，各种钢束最大控制张拉力分别为781.2 kN、976.5 kN。YCW1500C/54-20型千斤顶活塞面积A=27630mm按最大控制张拉力：F=781.2N计算， 其油表读数Q=F/A=976500N/27630mm35.34MPa,故油压表选用1.0级，选用量程为(1.3 1.7 倍)X 35.34=45.9 60 (MPa 最大量程为 60MPa使用前千斤顶与油压表配套送有资质单位标定，经江

22、苏省交通工程集团百润工程检 测有限公司标定结构：千斤顶编号：1612,油压表编号：140776591,千斤顶工作长度0.4m，回归方程为：Y=0.0362X 0.7866千斤顶编号：1613,油压表编号：140776587,千斤顶工作长度0.4m，回归方程：Y=0.0371X1.028刚束理论伸长值计算 :以a =0边跨(边板、中板)为实例，计算钢束理论伸长量。计算参数：a、钢绞线弹性模量Ep=1.95X 105Mpa,钢绞线截面积A=140mmb、 金属螺旋管道系数：K=0.0015,卩=0.20.25,取0.225c、钢绞线极限应力：Ryb=1860Mpad、 一根钢绞线最大控制张拉力：P

23、i=0.75 X RybX A=0.75X 1860X 140=195300N边板N钢束理论伸长值根据图纸，将梁板钢束一半分为三段(L1、L2、L3),分别计算伸长量。N钢束由5股 钢绞线组成，最大控制张拉力：P=RX 5=195300X 5=976500N千斤顶工作长度0.4米。L1 为直线段 L1=0.878+0.4=1.278m, 9 =0平均张拉力：P1=PX 1-e-(KL1+ 卩9 ) /(KL 计卩 9 )=PX1e-KL1/KL1=976500X1-e- (0.0015 X1.278) /(0.0015 X1.278)=975565N L1=(P1X L1) /(Eg X A)

24、=(975565X 1278) / (195000 X 140X5)=9.13mmL2为抛物线段：L2=1.396m, 9 =l_2/R=1.396/20=0.0698rad 或 9 =4Xn /180 =0.0698 radL2起点力等于L1终点力.即 Ro=R- p=R-(P P1)=2P1- P=975565X 2- 976500=974630N平均张拉力 ：P2=P2qX 1 e-(KL2+ 卩9) /(KL 2+ 9 )=974630X 1 e-(0.0015 x 1.396+0.225 x 0.0698) /(0.0015 X 1.396+0.225 X 0.0698) =9660

25、08N L2=(P2X L2) /(Eg X A=(966008x1396) / (195000 x140x5)=9.88mmL3 为直线段 L 3=7.529m, 9 =0L3起点张拉力:P3=2X P2 P20=2X 966008 974630=957386N平均张拉力 :P3=P3X1e-KL3/KL3=957386X1e- (0.0015X7.529)/(0.0015 X7.529)=952000N L3=(P3 X L3)/(Eg X A5)=(952000 X 7529) / (195000 X140X 5)=52.51mm梁板钢束一端 90%的引伸量为 : L=90%E Li=0

26、.9 X ( + L2+A L3)=0.9X (9.13+9.88+52.51)=64.37mm设计值 62.5mm.N钢束理论伸长值根据图纸，将梁板钢束一半分为三段(L1、L2、LJ,分别计算伸长量。N钢束由4股 钢绞线组成，最大控制张拉力：P=PX 4=195300X 4=781200N千斤顶工作长度0.4米。L1 为直线段 L1=2.665+0.4=3.065m, 9 =0平均张拉力：P1=PX 1 e-(KL1+ 卩9 ) / /(KL 计卩9 )=PX1e-KL1/KL1=781200X1e- (0.0015X3.065)/(0.0015 X3.065)=779407N L1=(P1

27、X L1) /(Eg X A5)=(779407X3065) / (195000 X140X4)=21.88mmL2为抛物线段：L2=1.571m, 9 =L7R=1.571/10=0.1571rad或 9 =9Xn /180 =0.1571 radL2起点力等于Li终点力.P20=P P=R (P Pi)=2P P=779407X 2 781200=777614N平均张拉力 :P2=P2qX 1 e-(KL2+ 卩9) /(KL2+9 )=777614X 1 e(Q.QQ15 X1.571+Q.225 xQ.1571) /(0.0015 X 1.571+0.225 X0.1571)=7631

28、37N L2=(P2X L2) /(Eg x A=(763137X 1571) / (195000 X 140X4)=10.98mmL3 为直线段 L 3=5.604m, 9 =0L3 起点张拉力：P3=2 x P2 P2q=2 x 763137 777614=748660N平均张拉力 :P3=P3X1 e-KL3/KL3=748660X1e- (0.0015X5.604)/(0.0015 X5.604)=745522N L3=(P3 X L3)/(Eg x A=(745522X 5604) / (195000 X 140X4)=38.26mm梁板钢束一端 90%的引伸量为 ： L=90%E

29、Li=0.9 x ( + L2+ L3)=0.9X (21.88+10.98+38.26)=64.01mm设计值 62.5mm.中板 N钢束理论伸长值根据图纸，将梁板钢束一半分为三段(Li、L2、L3),分别计算伸长量。N钢束由5股 钢绞线组成，最大控制张拉力：P=RX 5=195300X 5=976500N千斤顶工作长度0.4米。Li 为直线段Li=0.878+0.4=1.278m, 9 =0平均张拉力：Pi=PX 1-e(KL1+ 卩9 ) /(KLi+y9 )=PX 1-e-KL1 /KL1=976500X 1-e- (0.0015 X1.278) /(0.0015 X 1.278)=9

30、75565N L1=(P1 X L1) /(Eg X A)=(975565 X 1278) / (195000 X140X 5)=9.13mmL2 为抛物线段：L2=1.396m, 9 =L2/R=1.396/20=0.0698rad或 9 =4Xn /180 =0.0698 radL2起点力等于L1终点力.即 Ro=R- p=R-(P P1)=2P1- P=975565X 2- 976500=974630N平均张拉力 ：P2=P2X 1-e-(KL2+ 卩9) /(KL2+9 )=974630X 1-e-(0.0015X1.396+0.225X0.0698)/(0.0015 X 1.396+

31、0.225X0.0698)=966008N L2=(P2 X L2) /(Eg X A=(966008X 1396) / (195000 X 140X5)=9.88mmL3 为直线段 L 3=7.529m, 9 =0L3 起点张拉力：P3=2 X P2 -P20=2 X 966008- 974630=957386N平均张拉力 ：P3=P3X1-e-KL3/KL3=957386X 1 e(0.0015 x7.529): /(0.0015 X 7.529)=952000N:. L3=(P3 X L3)/(Eg X A5)=(952000x7529) / (195000 x140x5)=52.51m

32、m梁板钢束一端 90%的引伸量为 : L=90%E Li=0.9 X ( + L2+A L3)=0.9X(9.13+9.88+52.51)=64.37mm设计值 62.5mm. 2钢束理论伸长值根据图纸，将梁板钢束一半分为三段(Li、L2、L3),分别计算伸长量。N钢束由5股钢绞线组成，最大控制张拉力：P=PX 5=195300X 5=976500N千斤顶工作长度0.4米。Li为直线段 L 1=2.665+0.4=3.065m, 9 =0平均张拉力 :Pi=PX 1 e-(KL1+ 卩9) /(KL i+9 )=PXi e-KLi/KLi=976500X1e- (0.0015X3.065)/(

33、0.0015 X3.065)=974259N Li=(Pi X Li) /(Eg X A=(974259 X 3065) / (195000 X140X 5)=21.88mmL2 为抛物线段：L2=1.571m, 9 =L2/R=1.571/10=0.1571rad或 9 =9Xn /180 =0.1571 radL2起点力等于L1终点力.即 Ro=P A P=P (P R)=2P1 P=974259X 2 976500=972018N平均张拉力 :P2=%X 1 e-(KL2+ 卩9) /(KL 2+ 9 )=972018X 1 e-(0.0015 x 1.571+0.225 x0.1571

34、) /(0.0015 X 1.571+0.225 X 0.1571) =953922N L2=(P2 X L2) /(Eg X AA)=(953922 X 1571) / (195000 X 140X 5)=10.98mmL3为直线段 L3=5.604m, 9 =0L3起点张拉力：P3=2 X P2 P20=2 X 953922 972018=935826N平均张拉力：P3=PX 1 eKL3 /KL3=935826X 1 e- (0.0015 X5.604) /(0.0015 X 5.604)=931904N L3=(P3 X L3) /(Eg X A5)=(931904 X 5604) /

35、 (195000 X 140X 5)=38.26mm梁板钢束一端90%勺引伸量为： L=90%E Li =0.9 X ( L1+ALa)=0.9X (21.88+10.98+38.26)=64.01mm设计值62.5mm.控制张拉力油表读数计算张拉设备标定结果张拉设备千斤顶编号油压表编号回归方程相关系数备注I1612140776591Y=0.0362X 0.78660.9999X控制张拉力KNII1613140776587Y=0.0371X 1.0280.9999Y油表读数MPa控制张拉力与油表读数换算表张拉控制力设备编号10%Pk20%Pk50%Pk80%Pk100%Pk105%Pk4股78

36、.12156.24390.6624.96781.2820.26Pk=781.2kNI (Mpa)2.044.8713.3521.8427.4928.91n (Mpa)1.874.7713.4622.1627.9529.405股97.65195.3488.25781.2976.51025.33I (Mpa)2.756.2816.8927.4934.3236.33Pk=976.5kNn (Mpa)2.596.2217.0927.9535.2037.0111、预制板出槽 用现场的吊机起吊、出槽，堆放到存梁区。 堆放时支点位置要准确（支点位于空心板两端支座中心线），避免预制板产生负弯矩（最大叠放不超过

37、二层）。 将每块预制板两端伸出的钢绞线用砂轮切割机进行割断，砂浆封口防腐蚀。 空心板孔用预制好的C25混凝土块封死，并用砂浆抹平与空心板端头一致。板梁采用桥吊起吊出坑，桥吊跨度为 28.5米。存梁场采用混凝土基础，存梁场的地 基必须处理，混凝土基础必须有足够的刚度和强度，混凝土基础的位置必须合理，确保 存梁时，板梁支承合理。采用实心方桩做为存梁基础。12、水电现场已接通自来水，符合施工用水要求。变压器能满足正常生产、生活需要，正常使用商业电力。13、安全防护和文明施工板梁场最大危险源为预应力张拉，在梁槽张拉端设隔离栅，在张拉时设临时隔离区，确保张拉时不出意外，不发生安全事故。张拉时，米用直径25的HRB400钢筋横放在张拉槽的传力梁上，钢筋的两端分别穿在传力梁的用于固定侧模的预埋钢筋内。出坑桥吊的结构经过计算安全性能完全满足要求，使用时必须严格遵章行事。场内标志、标牌设置齐全，材料归类堆放整齐，并始终保持施工环境整洁。后张法空心板梁生产工艺流程图