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1、卧式容器计算计算单位sw6计算方法：NB/T 47042-2014卧式容器计算条件简 图压力腔排列型式A-B-附加集中质量个数3个附加均布质量个数1个筒体段数鞍座个数2 2段 个均布于设备全长的附件（隔热层、小 接管等）重量172kgV匝设计基本地震加速度七度(0.15g)m/s2压力腔数据压力腔A压力腔B设计压力0.650.20MPa设计温度220125C压力试验压力0.8690.869MPa压力试验类型水压试验水压试验-工作物料密度744.9914.8kg/m3工作物料充装系数1.001.00-筒体数据筒体一筒体二筒体三内直径5001000mm轴线到基础的高度458708mm名义厚度108
2、mm焊接接头系数0.850.85-腐蚀裕量20mm厚度负偏差0.30.3mm筒体材料名称Q345RS31603-筒体材料类别（板材/管材/锻件）板材板材-筒体长度5433000mm筒体材料设计温度下许用应力176.60118.50MPa筒体材料常温下许用应力189.00120.00MPa筒体材料设计温度下屈服限265.00138.50MPa筒体材料常温下屈服限345.00180.00MPa封头数据左封头右封头名义厚度8.87mm焊接接头系数0.850.85-腐蚀裕量20mm厚度负偏差00mm封头材料名称Q345RS31603-封头材料类别（板材/管材/锻件）板材板材-封头直边长度2525mm封
3、头材料设计温度下许用应力176.60118.50MPa封头材料常温下许用应力189.00120.00MPa封头型式椭圆形椭圆形-封头曲面深度125250mm碟形封头球面内半径mm碟形封头转角内半径mm附加集中质量数据质量一质量二质量三集中质量大小46.956.856.5kg集中质量质心到左封头切线的水平距离425546.5568mm集中质量质心到基础的距离458458458mm质量四质量五集中质量大小kg集中质量质心到左封头切线的水平距离mm集中质量质心到基础的距离mm附加均布质量数据均布质量大小422.2kg均布质量左端点到左封头切线的水平距离522mm均布质量分布长度2228mm均布质量形
4、心到基础的距离458mm注：带#的材料数据是设计者给定的，下同。鞍座数据鞍座一鞍座二鞍座中心到左封头切线的距离10182818mm鞍座中心到最近加强件边缘的距离 （“-”表示远离加强件）00mm鞍座（腹板）包角0120150度鞍座底板与基础摩擦类型水泥基础水泥基础-鞍座底板与基础间静摩擦系数f0.40.4-鞍座底板对基础垫板的动摩擦系数fs0.20.2-筒体与鞍座安装形式焊接焊接-腹板和筋板材料Q235BQ235B-腹板和筋板设计温度125125C腹板和筋板设计温度下许用应力。120.00120.00MPasa腹板和筋板常温许用应力。_160.00160.00MPasa腹板和筋板与筒体或垫板焊
5、接处宽度b128210mm腹板厚度b0810mm腹板与筋板组合截面积1.624014800mm2腹板与筋板组合截面抗弯模量Z74506246990mm3垫板名义厚度88mm垫板有效厚度& re7.77.7mm地脚螺栓材料Q235Q235-地脚螺栓设计温度5050C地脚螺栓设计温度下许用应力。bt147.00147.00MPa地脚螺栓常温下许用应力】。口147.00147.00MPa一个鞍座上的地脚螺栓数n22个鞍座轴线两侧的地脚螺栓间距Z400600mm地脚螺栓公称直径1620mm地脚螺栓有效根径10.83514.294mm一个鞍座上的加强圈数量00个加强圈位置（内置/外置）-加强圈型钢类型-
6、加强圈型钢规格-加强圈与筒体焊接处宽度mm加强圈截面积mm2加强圈截面惯性矩mm4加强圈截面形心至顶端距离mm夕卜（内）加强圈形心到筒体外（内）壁的距离mm加强圈材料-加强圈设计温度下许用应力。tMPa加强圈常温许用应力。MPa计算结果各鞍座基本参数应力计算系数鞍座一鞍座二鞍座鞍座鞍座K10.106610.16067K0.192350.27923K31.17070.798853K40.401060.29524K50.760260.673295K60.0528520.031675K6 (按0+12计算)0.0434440.025237K6 (按 A/R.W0.5 计算)0.0132130.007
7、9187K7K8K0.203520.25937CC.鞍座处筒体5中面半径Ra (mm)504504有效厚度t (mm)7.77.7圆筒的有效宽度b2 (mm)227.1309.1圆筒与加强圈组合截面中 圆筒的有效宽度b (mm)99.0699.06设备长度L (mm)注35933593是否符合L 8R注否否垫 板最小宽度b (min) (mm)227.1309.1最小包角0 (min) ( )132162最小厚度(非强制)(mm)4.84.8垫板与筒体连接系数k0.10.1加强圈与筒体组合截面两侧加强圈间距x最小值的推荐范围(mm)最大值组合截面形心到壳体表面 的距离e (mm)组合截面形心到
8、加强圈顶 端的距离d (mm)组合截面积A” (mm2)组合截面惯性矩4 (mm4)每个地脚螺栓的有效横截面积Abt (mm2)92.2160.5鞍座计算高度Hs (mm)168168鞍座高度H (mm)200200注：多鞍座按偏保守考虑“设备长度”和“是否符合L 8R”。设计工况（无地震载荷）下鞍座一的计算结果鞍座对应压力腔的计算压力0.20MPae鞍座处圆筒中面半径R504mma鞍座处圆筒有效厚度87.7mme鞍座处圆筒材料S31603板材圆筒计算温度下许用应力M118.50MPa圆筒计算温度下许用压缩应力L1 一 mdbl J75.41MPa鞍座垫板设置情况有垫板鞍座处圆筒加强圈设置情况
9、无加强圈鞍座反力F18668N鞍座处的剪力T9825N本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩M、708910N-mm鞍座处弯矩M2-3558610N-mm鞍座腹板的水平分力F3799Ns本工况下的设备总质量m3892kg圆筒轴向应力应力项最大值最小值本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩处，圆筒最高点_ pR -M12*兀 R 2*6.43-0.12MPa本鞍座与右侧鞍座间最大弯矩处，圆筒最低点ea epR -M- b2 = 25 *6.660.12MPa鞍座处，圆筒最高点ea ep-Rb 3 = 25 一 K M11.985.43MPa鞍座处，圆筒最低点e1 a ep RMb 4 = 25 a + K 兀R253.
10、53-3.01MPa轴向应力的计算值Ie2a e拉应力max(& ,b ,b ,b )；压应力min(b ,b ,b ,b )11.983.01MPa轴向应力的许用值1234 12 3 4拉应力elb或0珈R （R 域。K bl；压应力lb100.7375.41MPaeLp 0.2oac圆筒轴向应力校核合格合格切向剪应力应力项计算值许用值圆筒剪应力圆筒未被加强KT（鞍座中心到最近加强件的距离R /2）T= R *2.9694.80MPaaa e圆筒被加强K（鞍座中心到最近加强件的距离WR /2）T = R 5封头薄膜应力aa e椭圆封头b广K；i ；碟形封头。广2* h ；hehe半球形封头b
11、 h = 耕；平盖不计算MPa封头剪应力heKFT =4/!_R*MPa圆筒/封头切向剪应力校核et 0.8&具/ 8勺） e 2ea = : -K：Ra 食垫板且L8R） ere 2erea 6=-Er - L&（有垫板田 8R）648 b28 2aa，_ 十i （ 8R ）648 bL82a-25.69148.12MPae 2圆筒上的周向应力（加强圈位于鞍座平面 上时在鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在 靠近水平中心线处）ea _ KF C K FR e7 A 4 i a00MPa加强圈的周向应力（加强圈位于鞍座平面 上时在鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在 靠近水平中心线处；在加强圈内缘或外缘
12、表面）a _ KF C K FR d8 = A（）5 7MPa圆筒和加强圈周向应力校核|a la,|a | 1.25卜,|a，6 1.25卜,|a | 1.25卜,|。| mgf）sa AZA （L - 2A）EvMPa温度变化引起的鞍座压 缩应力sarsazF FfHat =saAZ-23.04120.00MPa鞍座应力校核a 2bl ,地震工况bl以K b代替93sasa0sala lK la ,t |la合格地脚螺栓应力侧向地震力引起的由本鞍座承受的侧向倾覆力矩N-mm容器质心高度（质心到基础的距离，已计入液位的影响）H.mm容器最小质量m.kg分配到本支座上的倾覆力矩M 0-0 = E
13、vf FEHv-m0g 十 mgN-mm地震力引起的地脚螺栓拉应力M 0-0 a = Ev bt nlAMPa地震力引起的地脚螺栓剪应力btT = F=bb n AMPa地脚螺栓应力校核bta K 卜,t R /2）T= R *2.1694.80MPaaa e圆筒被加强K（鞍座中心到最近加强件的距离WR /2）T = R 5封头薄膜应力aa e椭圆封头b广K；i ；碟形封头。广2* h ；hehe半球形封头b h = 耕；平盖不计算MPa封头剪应力heKFT =4/!_R*MPa圆筒/封头切向剪应力校核et 0.8&具/ 8勺） e 2ea = : -K：Ra 食垫板且L8R） ere 2er
14、ea 6=-Er - L&（有垫板田 8R）648 b28 2aa，_ 十i （ 8R ）648 bL82a-16.03148.12MPae 2圆筒上的周向应力（加强圈位于鞍座平面 上时在鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在 靠近水平中心线处）ea _ KF C K FR e7 A 4 i a00MPa加强圈的周向应力（加强圈位于鞍座平面 上时在鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在 靠近水平中心线处；在加强圈内缘或外缘 表面）a _ KF C K FR d8 = A（）5 7MPa圆筒和加强圈周向应力校核|a la,|a | 1.25卜,|a，6 1.25卜,|a | 1.25卜,|。| mgf）sa A
15、ZA （L - 2A）EvMPa温度变化引起的鞍座压 缩应力sarsazF FfHat =saAZ-7.64120.00MPa鞍座应力校核a 2bl ,地震工况bl以K b代替93sasa0sala lK la ,t |la合格地脚螺栓应力侧向地震力引起的由本鞍座承受的侧向倾覆力矩N-mm容器质心高度（质心到基础的距离，已计入液位的影响）H.mm容器最小质量m.kg分配到本支座上的倾覆力矩M 0-0 = Evf FEHv-m0g 十 mgN-mm地震力引起的地脚螺栓拉应力M 0-0 a = Ev bt nlAMPa地震力引起的地脚螺栓剪应力btT = F=bb n AMPa地脚螺栓应力校核bt
16、a K 卜,t R /2）T= R *3.27113.76MPaaa e圆筒被加强K（鞍座中心到最近加强件的距离WR /2）T = R 5封头薄膜应力aa e椭圆封头b广K；i ；碟形封头。广2* h ；hehe半球形封头b h = 耕；平盖不计算MPa封头剪应力heKFT =4/!_R*MPa圆筒/封头切向剪应力校核et 0.8&具/ 8勺） e 2ea = : -K：Ra 食垫板且L8R） ere 2erea 6=-Er - L&（有垫板田 8R）648 b28 2aa，_ 十i （ 8R ）648 bL82a-27.08177.75MPae 2圆筒上的周向应力（加强圈位于鞍座平面 上时在
17、鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在 靠近水平中心线处）ea _ KF C K FR e7 A 4 i a00MPa加强圈的周向应力（加强圈位于鞍座平面 上时在鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在 靠近水平中心线处；在加强圈内缘或外缘 表面）a _ KF C K FR d8 = A（）5 7MPa圆筒和加强圈周向应力校核|a la,|a | 1.25卜,|a，6 1.25卜,|a | 1.25卜,|。| mgf）sa AZA （L - 2A）Ev-9.49144.00MPa温度变化引起的鞍座压 缩应力sarsazF FfHat =saAZMPa鞍座应力校核a 2bl ,地震工况bl以K b代替93sasa
18、0sala lK la ,t |la合格地脚螺栓应力侧向地震力引起的由本鞍座承受的侧向倾覆力矩28860N-mm容器质心高度（质心到基础的距离，已计入液位的影响）H.656.82mm容器最小质量m.1504kg分配到本支座上的倾覆力矩M 0-0 = Evf FEHv-m0g 十 mg28860N-mm地震力引起的地脚螺栓拉应力M 0-0 a = Ev bt nlA0.78176.40MPa地震力引起的地脚螺栓剪应力btT = F=bb n AMPa地脚螺栓应力校核bta K 卜,t R /2）T= R *2.37113.76MPaaa e圆筒被加强K（鞍座中心到最近加强件的距离WR /2）T
19、= R 5封头薄膜应力aa e椭圆封头b广K；i ；碟形封头。广2* h ；hehe半球形封头b h = 耕；平盖不计算MPa封头剪应力heKFT =4/!_R*MPa圆筒/封头切向剪应力校核et 0.8&具/ 8勺） e 2ea = : -K：Ra 食垫板且L8R） ere 2erea 6=-Er - L&（有垫板田 8R）648 b28 2aa，_ 十i （ 8R ）648 bL82a-16.86177.75MPae 2圆筒上的周向应力（加强圈位于鞍座平面 上时在鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在 靠近水平中心线处）ea _ KF C K FR e7 A 4 i a00MPa加强圈的周向应力（
20、加强圈位于鞍座平面 上时在鞍座边角处，加强圈靠近鞍座时在 靠近水平中心线处；在加强圈内缘或外缘 表面）a _ KF C K FR d8 = A（）5 7MPa圆筒和加强圈周向应力校核|a la,|a | 1.25卜,|a，6 1.25卜,|a | 1.25卜,|。| mgf）sa AZA （L - 2A）Ev-3.38144.00MPa温度变化引起的鞍座压 缩应力sarsazF FfHat =saAZMPa鞍座应力校核a 2bl ,地震工况bl以K b代替93sasa0sala lK la ,t |la合格地脚螺栓应力侧向地震力引起的由本鞍座承受的侧向倾覆力矩-723834N-mm容器质心高度
21、（质心到基础的距离，已计入液位的影响）H.656.82mm容器最小质量m.1504kg分配到本支座上的倾覆力矩M 0-0 = Evf FEHv-m0g 十 mg-723834N-mm地震力引起的地脚螺栓拉应力M 0-0 a = Ev bt nlA-7.52176.40MPa地震力引起的地脚螺栓剪应力btT = F=bb n AMPa地脚螺栓应力校核bta K 卜,t R /2）T= R *3.1596.00MPaaa e圆筒被加强K（鞍座中心到最近加强件的距离WR /2）T = R 5封头薄膜应力aa e椭圆封头b广K；i ；碟形封头。广2* h ；hehe半球形封头b h = 耕；平盖不计算MPa封头剪应力heKFT =4/!_R*MPa圆筒/封头切向剪应力校核et 0.8&具/ 8勺） e 2ea = : -K：Ra 食垫板且L8R） e
