地下室顶板回顶专项施工方案.docx

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1、目录第一章 工程概况 错误！未定义书签第二章 编制说明及依据 错误！未定义书签一、编制说明 错误！未定义书签二、编制依据 错误！未定义书签三、设计数据 错误！未定义书签四、原设计承载能力计算 错误！未定义书签第三章 施工进度计划 错误！未定义书签第四章 施工准备与资源配置计划 错误！未定义书签一、材料准备 错误！未定义书签二、人员准备 错误！未定义书签第五章 支撑架设计计算 错误！未定义书签一、基本参数 错误！未定义书签二、荷载参数 错误！未定义书签三、 纵向支撑钢管计算 错误！未定义书签四、横向支撑钢管计算 错误！未定义书签五、 扣件抗滑移的计算 错误！未定义书签六、 支撑架立杆荷载标准值（

2、轴力）计算 错误！未定义书签七、 立杆的稳定性验算 错误！未定义书签八、可调托座验算 错误！未定义书签九、 立杆的地基承载力计算 错误！未定义书签第六章 地下室顶板承载计算 错误！未定义书签一、车库顶板行车荷载 错误！未定义书签二、钢筋堆场的堆载验算 错误！未定义书签三、钢管堆载验算 错误！未定义书签四、方木、板堆载验算 错误！未定义书签五、后浇带行车验算 错误！未定义书签六、人货梯承载力验算 错误！未定义书签2.2顶板稳定性计算 错误！未定义书签第七章 支撑架搭设及拆除 错误！未定义书签一、搭设范围 错误！未定义书签二、工艺流程 错误！未定义书签三、构造要求 错误！未定义书签第八章 支撑架的

3、使用、保养与拆除 错误！未定义书签一、支撑架的使用 错误！未定义书签二、支撑架的保养 错误！未定义书签三、支撑架的拆除 错误！未定义书签第九章 监督和检测要求 错误！未定义书签第十章 安全保证措施 错误！未定义书签第一章 工程概况本本工程名称为韶关碧桂园太阳城四、 五期芙蓉湾（一）5、10、14-19、25、26号楼、1#、2#垃圾收集点，总建筑面积约160417m2拟建概况如下：序号栋号建筑面积m2层数15#23911.1632210#11955.5832314#9651.9330415#24951.1432516#15587.5330617#24951.1432718#12181.3032

4、819#12009.0432925#9647.75301026#15570.1030111#、2#垃圾收集点本工程为现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构，设计抗震等级为三级，建筑防火类别为一类，耐火等级二级，屋面防水等级二级，合理使用年限为50年。 地基基础为钻冲孔灌注桩+人工挖孔桩，框剪结构。工程场地位于广东省韶关西联芙蓉新村。场区内主干道已修通，大型车 辆和机械设备可以随时进场施工。第二章 编制说明及依据一、编制说明为了保证韶关碧桂园太阳城四、五期芙蓉湾（一）工程安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定的标准。由于本工程地下室施工完成进入 主体结构施工时就没有施工道路和施工场地，根据现场的实际情

5、况和施工的 需要，在本工程的地下室顶板上布置钢筋加工房及材料堆场，在地下室顶板 上（局部）设置施工道路。施工期间的荷载远大于设计活荷载，需对布置钢 筋加工房及材料堆场位置、施工道路及人货梯部位的地下室顶板现浇板进行 顶撑加固（具体位置详见施工平面布置图）。二、编制依据1、韶关碧桂园太阳城四、五期芙蓉湾（一）工程设计图纸2、韶关碧桂园太阳城四、五期芙蓉湾（一）施工组织设计3、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084、建筑施工安全检查标准 JGJ59-20115、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116、 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ800-19917、 混凝

6、土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002 （2010版）&工程建设标准强制性条文20xx年版9、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-201310、屋面工程质量验收规范 GB50207-201211、韶关碧桂园太阳城四、五期芙蓉湾（一）工程现场实际情况12、根据现场载重货车w 75吨、材料堆放最大荷载20.0kN/m2进行编制三、设计数据地下室顶板板厚：150mm梁板砼等级：C30梁最大间距为8.10m;断面800X 550顶板上设计回填土厚度为1.0m活动荷载顶板园林时：4KN/m2 ;活动荷载消防车道时：31KN/m2（板）25KN/m2（次梁）19KN/m2（主梁）园林

7、顶板设计荷载22N/m2 ;消防车道顶板设计荷载为18+19=37KN/m2 四、原设计承载能力计算1）查建筑结构荷载规范GB50009-2012附录表A中A.1.4得：粘土自 重为 18 KN/m32）地下室顶板覆土 1.0M每平方米荷载：18 KN/m3X 1.0 M =18KN/m23） 地下室顶板可承受荷载为：18 KN/m牡（活动荷载4KN/m2 =22KN/m2第三章施工进度计划加固脚手架根据结构层施工进度搭设，搭设进度计划见下表:搭设部位搭设高度搭设时间完成时间车道、钢筋及砂石等材料堆场基顶地下室顶板方案审批完成后3天内开始开始后15天内完成本工程加固脚手架预计使用时间为加固搭设

8、完成后10个月第四章施工准备与资源配置计划材料准备钢管：采用外径48.3mm壁厚3.6mm的Q235钢材质的焊接钢管，其质量 应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700-2006）中Q235A级钢的规定, 有严重锈蚀弯曲、压扁、裂纹和损伤者禁用。立杆、纵向水平杆的钢管长度 为3.5 6m或每根最大重最不超过25kg为宜，钢管应全涂防锈漆。扣件：扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢 管脚手架扣件（GB15831-2006的规定，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、 砂眼等铸造缺陷，扣件与钢管要接触良好。扣件应做防锈处理，螺栓拧紧， 扭力矩达65N-M时不得发生破坏。木枋：50X 10

9、0 mm支撑架体上下两端软接触均加顶托。加强对使用材料的检查，检查钢管是否合格，是否变形，检查扣件是否 松动，螺栓螺纹是否有损，检查钢管型号、质量等，不合格的材料一律不准 在本工程中使用，严禁使用变形和不合格的材料，严禁使用变形和不合格的 扣件、钢管。二、人员准备架体搭设操作必须由架工搭设，架工必须持证上岗。搭设前必须由技术、 安全部门对操作人员进行技术交底及安全交底。交底必须以口头形式和书面 形式同时进行，并且有交底人和被交底人的签字。第五章支撑架设计计算一、基本参数按现场施工的需要，加固区域详见施工平面布置图。立杆横向间距或排距la （m）:0.90；立杆lb纵距（m）:0.90 ；立杆步

10、距h（m）:1.50 ；模板支架搭设高度（m）:3.35 ；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:0.10 ;采用的钢管（mm）:48X 3.5 （考虑材料壁厚有下差）；扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80 ;钢管基脚200mM 50mm木板二、荷载参数查建筑结构荷载规范GB50009-2012满载300KN勺消防车对地库顶板 产生的均布活荷载为20KN/M2故75吨汽车对地库顶板产生的均布活荷载为 50KN/M2方木自重（kN/m2）:0.310 ;材料堆放最大荷载（kN/m2）:20.000 ;地库顶板行车荷载(kN/m2):50.000 ;三、纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均

11、布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 4.49 cm3 ；截面惯性矩I二10.78cm4 ；纵向钢管计算简图(1) 荷载的计算：1) 方木(kN/m):q11 = 0.31 X 0.9 = 0.279kN/m ;2) 堆放材料的自重线荷载(kN/m):q12 = 20 X 0.9 = 18kN/m3) 活荷载为施工荷载标准值(kN/m):pl = 50 X 0.9 = 45 kN/m ;(2) 强度验算：依照规范5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和; 最大弯矩计算公式如下：最大支座力计算公式如下：均布活载：q1

12、= 1.2 X q11+ 1.2 X q12 = 1.2 X 0.279+1.2 X 18=21.93kN/m;均布荷载：q2 = 1.4 X 18 = 25.20kN/m ;最大弯距 Mmax = 0.1 X 21.93 X 0.52 + 0.117 X 25.20 X 0.52=0.806kN.m ;最大支座力 N 二 1.1 X 21.93 X 0.9+1.2 X 25.20 X 0.9= 48.93 kN; 最大应力 (T = Mmax / W = 0.806 X 106 / (4490) = 179.51 N/mm2;纵向钢管的抗压强度设计值f=205 N/mm2 ;纵向钢管的计算应

13、力157.51 N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205 N/mm2满足要求！(3) 挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下：V =0.677q(100EI) v =l/150均布恒载：q = q11 + q12 = 18.279 kN/m ;均布活载：p = 45.0 kN/m ;v = 0.677 X 18.279 X 5004/(100 X 2.06 X 105X 121900)=0.308 mm ;纵向钢管的最大挠度为0.308 mm小于 纵向钢管的最大容许挠度1500/150与10 mm,满足要求！四、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连

14、续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =18.279kN ;9009001900支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN m)支撑钢管计算变形图(mm)1.4821.4821 2321.2320.6540.6540.2/90.2790.0290.549154110.3240 923 9240.0231 1741 7521 752支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.154 kN m ; 最大变形 Vmax = 0.105 mm ;最大支座力 Qmax = 3.359 kN :最大应力 (T = 154000.045/4490 = 34.298 N/mm2 ;支撑钢管

15、的抗压强度设计值f=205 N/mm2 ;支撑钢管的最大应力计算值 34.3298 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度为 0.105mm小于900/150与10 mm满足要求！五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座，双扣件承 载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双 扣件承载力取值为12.80kN 。R Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN ;纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 12.678 kN ;R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的

16、设计计算满足要求！六、支撑架立杆荷载标准值(轴力)计算作用于支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。(1) 静荷载标准值包括以下内容：1) 脚手架的自重(kN):NG1 = 0.125 X 3.64 =0.455kN ;2) 方木的自重(kN):NG2 = 0.31 X 0.9 X 0.9 =0.251kN ;3) 堆放荷载(kN):NG3 = 2X 0.9 X 0.9 = 1.62kN ;经计算得至农 静荷载标准值 NG = NG1 + NG2 + NG3 = 2.325 kN ;(2) 活荷载为施工荷载标准值产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = 50X0.9 X0.9 = 40.5

17、kN(3) 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2 X 2.325+1.4 X 40.5 = 59.49kN ;七、立杆的稳定性验算支撑系统立杆稳定性荷载计算单元立杆的稳定性计算公式：组合风荷载：(T =N/( A) f其中 N -立杆的轴心压力设计值(kN) : N = 18.764 kN ; -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得到;i -计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.59 cm ;A - 立杆净截面面积(cm2): A = 4.24 cm2 ;W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3) : W=4.49 cm3(T -钢管立

18、杆最大应力计算值(N/mm2);f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2 ;L0 计算长度(m);KH -高度调整系数:KH=1 ;如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算l01=k 卩 1(hd+2a)(1)l02=k 卩 2h(2)k1-计算长度附加系数，取值为1.163 ;卩-计算长度系数，参照扣件式规范表 533 ； 仁1.5 ;卩2=1.755a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m ;(1) 长细比验算顶部立杆段：101二k 卩 1(hd+2a)=1 x 1.386 x (1500+2 x 200)=2633.4mm非顶部立杆段：1

19、02二k 卩 2h =1 x 1.755 x 1500=2632.5mm入=l0/i=2633.4/15.9=165.62 =210长细比满足要求！(2) 立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=k 卩 1(hd+2a)=1.155 x 1.386 x (1500+2 x 200)=3041.577mm 入 1=l01/i = 3041.577/15.9 = 191.294，查表得， 1 = 0.197 f=N/( A)=0.9max1.2 x (0.5+(1.1+24) x 0.16)+1.4 x 1,1.35 x (0.5+(1.1+24) x 0.16)+1.4 x 0.7 x 1 x 0.9

20、 x 0.9 x 1000/(0.2 x 424)=5.16 x 1000/83.53=61.76N/mm2 f=205 N/mm2满足要求！非顶部立杆段：102二k 卩 2h =1.155 x 1.755 x 1500=3040.538mm入 2 = l02/i = 3040.538/15.9 = 191.229，查表得， 2 = 0.197非顶部立杆段：I02=k 卩 2h =1.155 x 1.755 x 1500=3040.538mm入 2 = l02/i = 3040.538/15.9 = 191.229，查表得， 2 = 0.197f=N/( A)=0.9max1.2 x (0.7

21、5+(1.1+24) x 0.16)+1.4 x 1,1.35 x (0.75+(1.1+24) x 0.16)+1.4 x 0.7 x 1 x 0.9 x 0.9 x 1000/(0.2 x 424 )=5.4 x 1000/83.53=64.71N/mm2 f=205 N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)=30按上节计算可知，可调托座受力 N= 5.16kN N = 30kN满足要求！ 九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P fg地基承载力：fg = fgk x kc =320 kPa其中，地基承载力标准值：fgk=320 kPa脚手

22、架地基承载力调整系数：kc=1立杆基础底面的平均压力：p= N/A=187.64kPa其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N =18.764 kN基础底面面积 ：A=0.2 x 0.9=0.18 m2p=104.24kPa bey,bey 0.6L, bex L 时；b= bey+0.7L=0.66+0.7 X 2.7 （次梁间距 L 为 2.7m） =2.55m（3）有效载荷面积s=bXL=2.55 X 2.7=6.89m23）局部荷载分布的压强（车货总重500KN / （4个车轮）/ （有效面积14.15m2） =8.83KN/m22、验算车库顶板行车验算：（500KN车重荷载8.8

23、3KN/m2）v （顶板可承受荷载 22.0 KN/m2），符合顶板承载要求。钢筋堆场的堆载验算1、圆盘一级钢堆载验算1）每盘的重量计算得：约 25KN2）平放时的底面积（圆盘钢底部垫废模板）：3.14 x（圆盘直径 1.6/2 ） x 2=2.00m23）地下室顶板受到的压力：25/2=12.5 KN/m24）验算（圆盘一级荷载为12.5KN/m2） （顶板可承受荷载22.0N/m2），符合顶 板承载要求。2、直条二、三级钢筋堆载验算1）每捆的重量计算得：约25KN/捆2） 一扎钢筋每米的重量为：25/9=2.78 KN/M3）工字钢架放置为保证结构安全，将钢筋堆放架设置在车库顶板次梁位置上

24、，间隔同次梁,2.7米（次梁尺寸为250x 800mm,4）现假设平均每格堆放2扎钢筋，每一格架子底梁受到重量为：2.78 x 2X 2.7/0.95=15.80KN/M v 28.0N/M满足要求！三、钢管堆载验算1、计算1）算钢管理论重量得 48x 3.5钢管每米自重：0.03968KN/M2） 堆载面分布中得出1M宽1M高空间内可堆放约550根钢管，1M长1M宽的地方堆载1M高钢管，其重量为：（0.03968KN/M） x （550根）=21.824KN/M22、验算（1.0M高钢管荷载为21.824 KN/M2 （顶板可承受荷载22KN/m2，符合顶板承载要求。四、方木、板堆载验算1、

25、计算1）查建筑结构荷载规范GB50009-2012附录表A中A.1.1得方木、板自重：(4 KN/m3)2）每平方受力：（4 KN/m3）x（ 1m） =4 KN/m23）方木可堆载高度：（22 KN/m2） / （4 KN/m2） = 5.5m2、验算1）根据现场材料堆放要求规定方木、板堆放不超过 2m2 ）（要求堆载高度2m） 0.6,根据（B.1-2）式，得整体稳定控制的单向弯矩承载力设计值（绕x-x轴）：Mx2 = 1.00 x f x b x Wx/1000. = 1.00 x 215.00 x 0.929X 140.90/1000. = 28.14 kN m综上,可承受与腹板平行的

26、剪力设计值为 104.61kN每个车轮带给工字钢的荷载为：400/4=100KN 0.15Mpa预计安装高度60 m（二）加固方法及施工注意事项根据现场实际情况，采用落地式满堂钢管脚手架对顶板进行加固，满堂钢管脚手架搭设参数为：为使得将荷载分散到负一层底板，在堆放区域搭设满堂架，钢管纵横向均为900伽，步距1.5m。满堂架设置垂直剪刀撑，纵横向间距不大于6M立杆底部通长垫50X 100方木。在施用过程中，要严格按照方案限载要求堆放， 不可局部集中堆放，防止集中荷载破坏，在过程中要定期监控，看是否存在 局部沉降，若出现应立即采取加固措施。(三) 回顶计算书2.1参数信息1.基本参数立柱横向间距或

27、排距l(m)，脚手架步距h(m): 1.5 ;立杆纵向间距0.9(m)，脚手架搭设高度H(m): 3.35 ;钢管类型(mm):48X 3.5 (考虑材料壁厚有下差)，轮扣件连接方式。48 x 3.5mm轮扣式钢管支架性能外径mm壁厚mm截面积cm2惯性距cm4抵抗距cm3回旋半径cm483.54.2410.784.491.592.荷载参数总自重G计算：0吊笼重量+外笼重量+导轨架总重量+对重重量+基础楼板重量(Kg)立杆恒荷P计算:（考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n = 2）P =GX n （ Kg）v 1 Kg = 0.0098 kNP = G x2X0.0098=Gx 0.

28、02 kN例:SC200/200TD型升降机，高度为120米H型附墙架。（下面重量参见施工升降机主要技术参数表）吊笼重（双笼）：2X 2200 Kg、外笼重：1480 Kg导轨架重：66x 150 Kg （标准节每节150Kg，总共66节）载重重（活荷）：2X 2000 Kg基础楼板重量：25X 4.4 x 3.8 x（ 0.3+0.16 ） =192Kg注：1、吊笼重已包括传动机构的重量。2、附墙架等其它配件重量忽略不计。总自重 G=2X2200+1480+150X66+192=15972KgP=G 0.02kN=15972x 0.02kN=319.44k N施工均布荷载标准值（kN/m2）

29、: 319.44/（4.4*3.8）=19.10;施工活荷载最大值（kN/m2） : 4000X 0.02/（4.4*3.8）=4.78。荷载通过立杆上的可调顶托直接传递到立杆上。此时支撑架立杆为轴心 受压构件，按建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范计算立杆的承载 能力。P P P Pjairr;I1IftIJ*J7? Jl-iJ人2.2顶板稳定性计算1、立杆荷载标准值（轴力）计算作用于支撑架的荷载包括静荷载、活荷载（1）静荷载标准值包括以下内容: 脚手架的自重（kN）:NG1 = 0.149 X 5.000 = 0.745 kN ; 方木自重（kN）:NG3 = 3.000 X 0.600

30、X 0.900 = 1.620 kN 恒荷载(kN):NG4 = 19.10 X 0.600 x 0.900=10.32kN ;经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG3+NG4 = 12.68 kN(2) 活荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = 4.78 kN ；(3) 因不考虑风荷载，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4NQ = 1.2 X 12.68 + 1.4 X 4.78= 21.910 kN ;2、立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式：No = 冬王扫地杆砼结构面钢管加固支撑示意图地下室底板（负二层）3、扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力距不

31、应小于40Nm且 不应大于65Nm在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于 150mm对接扣 件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm4、后浇带处采用16#工字钢和20X 1200X 9000钢板架设在后浇带上以便 过车。第八章 支撑架的使用、保养与拆除一、支撑架的使用1、支撑架搭设完，应经业主、监理、施工方共同检查验收合格后，方能 投入使用。2、支撑架使用中应定专人定期查看以下项目：扣件的设置和连接，支撑 等的构造是否符合要求，扣件螺栓是否松动，脚手架是否变形，并做详细书 面记录。3、严禁随意拆除

32、支撑架杆件和进行危及架子的作业。支撑架的保养1、检查扣件是否有松动的同时，应对扣件的旋转面及螺丝丝口上油一次2、每天检查一次架体的变形情况，架体是否固定牢靠，发现问题及时加 固修复。三、支撑架的拆除1、脚手架拆除前应全面检查脚手架道扣件连接、支撑体系等是否符合要 求。2、架体拆除时应分划作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，设专人指挥, 严禁非作业人员入内。3、拆除的作业人员，必须戴安全帽，穿软底鞋。4、拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则，即先拆剪刀 撑、斜撑、后拆横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上下 同时进行拆除作业，需分段拆除。5、拆下的扣件和配件及时运至地面， 严禁乱堆乱放，必须做到工完场清。第九章 监督和检测要求1、在加固范围地下室顶板的临时道路两侧砌筑 200mn高砖砌体，抹灰并 刷油漆，在入口与转弯处，悬挂限重、行驶路线标识。2、为了保证架体的稳定，在使用过程中应定专人定期查看以下项目：扣 件的设置和连接，支撑等构造是否符合要求，扣件是否松动，脚手架是否变 形。3、 现场派专人对进出车辆进行指挥，控制车总重量不超过50KN的才能 上车库顶板，严禁超载。4、在混凝土浇捣时，运输车辆较多