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1、目 录专家论证意见2一、工程概况3一各方主体单位3二现场概况3三建筑设计概况3二、对塔机根底地基承载力重新复核5专家论证意见1、 根据已安装的现场实际，重新复核塔机根底地基承载力是否符合；一、工程概况一各方主体单位 项目名称：某某中航城一期建设单位：某某中航城地产开发某某设计单位：某某市华阳国际工程设计某某监理单位：某某中昌工程咨询监理某某施工单位：某某城建建设集团某某租赁单位：某某鸿胜建筑机械租赁某某安拆单位：某某省建设机械集团某某二现场概况本项目位于某某市八里湖新区，总用地面积为平方米。基地东临长江路，其中长江路东侧为新建小区，已有住户，市政条件较完善。南面为空地，原先为水塘，是淤泥土。北
2、面为十里某某路，十里某某路北侧是一个公园，南面为二期待开发，西面为三期、四期待开发。建筑物周围施工场地狭窄，基坑施工期间只有1栋2栋3栋6栋商业楼位置设置一条临时施工道路主体施工时此临时道路将取消，一期工程南面与二期工程相连位置,无法设置施工道路。现场在3#、4#楼淤泥带长度573米、面积约18386平方米，此处位置桩已成型给换填带来很大阻力，影响土方开挖进度；现土方标高高于路面标高，基坑支护未进展施工。现场水源所在位置为长江大道与十里某某路交接处，在甲方围墙外侧；甲方提供总配电箱位置为5#楼B座商铺位置，总功率为1000kvA，未能满足施工顶峰期要求，建议再增设一台630KVA变压器。三建筑
3、设计概况某某中航城一期由住宅大底盘地下车库、6栋高层住宅楼和局部二层商铺组成。其中地下车库为一层，主要用途为地下停车库，塔楼为6栋1#6#高层住宅楼。1#6#塔楼明细表:栋号层数建筑高度m建筑面积层高情况m使用功能1#地上33层住宅、商业、架空绿化2#地上33层住宅、商业、架空绿化3#地上33层住宅、商业、架空绿化4#地上33层住宅、商业、架空绿化5#地上33层住宅、商业、架空绿化6#地上33层住宅、商业、架空绿化4#5#商业楼地上2层商业地下室地下一层车库住宅建筑面积约为158709.57平方米，结构系为钢筋混凝土剪力墙结构，根底形式为独立承台伐板根底，抗震等级为三级，抗震烈度为6度,建筑耐
4、火等级为一级。地下车库统称为住宅大底盘，住宅大底盘为地上一层，建筑面积33244.35 m2，框架结构。本项目工程总建筑面积为195380.74平方米。本工程设计标高0.000相当于绝对标高黄海标高24.650米。根据现场6幢楼平面位置关系，本项目计划安装6台塔吊，分别编号为1#塔吊、2#塔吊、3#塔吊、4#塔吊、5#塔吊、6#塔吊。6台塔吊均采用某某建设机械某某研制生产的ZJ5710型塔式起重机。1#塔吊安装在1#B座楼南侧，2#塔吊安装在2#B座楼南侧，3#塔吊安装在3#楼B座南侧，4#塔吊安装在4#楼A座南侧，5#楼安装在5#楼A座南侧，6#楼安装在6#楼A座北侧，6台塔吊均位于地下室内
5、，根底顶于结构底板同一标高。二、对塔机根底地基承载力重新复核一、根据某某八里湖新区一期、二期、三期、四期岩土工程勘察报告桩端持力层为中风化粉砂质泥岩层11；据钻探揭露，场地地层自上而下依次由人工填土、第四系冲积层、第三系某某群E泥质粉砂岩组成各地层的野外特征分述如下：1人工填土Qml为地层编号，下同：为素填土，褐红、褐黄色，色杂，由粘性土含10-20%碎石等组成，局部地段表层为杂填土，主要由碎砖、砼块块径0.20-1.50m等生活垃圾与建筑垃圾混10-30%粘性土组成。系近期堆填，结构松散，密实度不均匀，未完成自重固结。场地内普遍分布，各钻孔均遇见该层，层厚1.4010.80m。2第四系冲积层
6、Qal：1粉质粘土：褐红、褐黄色、可塑状态，具灰白色斑纹，中间夹少量卵石。稍光滑、中等干强度、韧性中等、无摇振反响。钻孔ZK1ZK18、ZK20ZK24、ZK26、ZK30、ZK32、ZK34ZK82号遇见该层，层厚1.0012.10m。粉质粘土: 2粉质粘土-1：褐灰色、灰黑色，干强度中等，韧性中等，摇震无反响，稍有光泽，呈湿，软塑状态。钻孔ZK18、ZK19、ZK24ZK33、ZK41、ZK50、ZK82号遇见该层，层厚1.007.80m。3卵石：褐黄、浅黄色、稍密状态、饱和。卵石直径40-200mm，其含量占50%、20mm的占15%，余为细颗粒，主要为圆砾与砾砂，呈次棱角次圆状，成份以
7、石英、砂岩与硅质岩为主，级配良好，局部含少量粘土。各孔均遇见该层，层厚2.006.10m。4粉质粘土：褐红、褐黄色、可塑状态，不均匀夹卵石，具灰白色斑纹。稍光滑、中等干强度、韧性中等、无摇振反响。除钻孔ZK19、ZK40、ZK43、ZK63号外其余各孔均遇见该层，层厚0.501.70m。5圆砾：浅黄、褐黄色、饱和、稍密状态。含卵石20-35%，卵石直径20-25mm，呈次棱角次圆状，成份以石英、砂岩与硅质岩为主，级配良好，局部夹粘性土。各孔均遇见该层，层厚8.0014.40m。6粉质粘土：黄、灰白色，硬塑状态。见铁锰质染膜与灰白色斑纹或斑团。稍有光滑、中等干强度、韧性中等、无摇振反响。各孔均遇
8、见该层，层厚4.9011.30m。7卵石：褐黄、浅黄色、稍密中密状态、饱和。混砾砂，局部粘粒稍高，卵石直径50-150mm，呈次棱角次圆状，成份以石英岩为主，级配良好。各孔均遇见该层，层厚3.809.00m。3.第三系E泥质粉砂岩：褐红、紫红色，主要矿物成分为石英、长石、云母与粘土矿物等，细粒结构，局部粗粒结构，巨厚层状构造，泥质、铁质胶结，胶结较好。该层具有失水易干裂、浸水易软化的特性。按其风化程度不同，本次钻探揭露其全风化、强风化与中风化层，其野外特征分述如下：1全风化r4泥质粉砂岩：褐红、紫红色，矿物成分已风化成土。岩芯呈土柱状。局部夹强风化岩块。属极软岩。各孔均遇见该层，层厚0.504
9、.30m。2强风化r3泥质粉砂岩：褐红、紫红色，矿物成分大局部已风化变质，风化裂隙极发育。岩芯呈碎块状、块状与土柱状，岩块手可折断，冲击钻进困难，合金回转钻进较易。局部夹中风化岩块。属极软岩，岩体极破碎。各孔均遇见该层，层厚0.906.70m。3中风化r2泥质粉砂岩：褐红、紫红色，节理裂隙较发育，岩土较完整，岩石质量指标RQD=50-75，为较差的，为极软岩，岩体根本质量等级为级，合金钻进容易，岩芯呈短柱状、柱状与块状，手可捏碎，局部夹强风化块状与碎块状。原岩结构较清晰，锤击声较清脆，岩芯呈柱状、短柱状，少量块状。各孔均遇见该层，揭露层厚5.00-9.50m。上述各地层的分布状况与野外岩性特征
10、描述详见工程地质剖面图、钻孔柱状图(见附图)。一、1#塔吊桩根底计算书塔吊型号: ZJ5710 塔机自重标准值:Fk1=449.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m 塔吊计算高度: H=40.5m 塔身宽度: B=1.60m 非工作状态下塔身弯矩:M1=1668kN.m 桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.0m 承台厚度: Hc=1.350m 承台箍筋间距: S=549mm 承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=0.800m 桩间距: a=3.
11、200m 桩钢筋级别: HRB335 桩入土深度: 10.40m 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下：二. 荷载计算 1. 自重荷载与起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=449kN 2) 根底以与覆土自重标准值 Gk=55 3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值2) 2 b. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskc. 根底顶面风荷载产生的力矩标准值Mskvk2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区2)
12、2 b. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskc. 根底顶面风荷载产生的力矩标准值Mskvk3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk三. 桩竖向力计算非工作状态下： Qk=(Fk+Gk Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L四. 承台受弯计算 1. 荷载计算不计承台自重与
13、其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni(Fk+Fqk(Mk+Fvkh)/L最大拔力 Ni(Fk+Fqk(Mk+Fvkh)/L非工作状态下：最大压力 NiFk(Mk+Fvkh)/L最大拔力 NiFk(Mk+Fvkh)/L 2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土根底工程技术规程第条其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重与其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=2承台最大负弯矩: Mx=My=2 3. 配筋计算根据混凝土结构设计规程GB5
14、0010-2002第条式中1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。底部配筋计算: s10613002=1-(1-20.0118)s As1062顶部配筋计算: s10613002=1-(1-20.0079)s As1062五. 承台剪切计算最大剪力设计值： Vmax依据混凝土结构设计规X(GB50010-2002)的第条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中计算截面的剪跨比, ft混凝土轴心抗拉
15、强度设计值，ft2； b承台的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2； S箍筋的间距，S=549mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进展承台角桩冲切承载力验算七.桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩根底技术规X(JGJ94-2008)的第条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中c基桩成桩工艺系数，取 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc2；
16、 Aps桩身截面面积，Aps=502655mm2。桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规XJGJ94-2008 第条受拉承载力计算，最大拉力Qkmin经过计算得到受拉钢筋截面面积 As2。由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为1005mm2综上所述，全部纵向钢筋面积1368mm2八.桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土根底工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第和条轴心竖向力作用下，Qk；偏向竖向力作用下，Qkmax桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力
17、特征值，按下表取值； u桩身的周长，； Ap桩端面积,取Ap2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度与侧阻力标准值表如下:序号土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 0 0 人工填土 35 0 粉质粘土 110 2500 卵石 0.9 35 0 粉质粘土 90 2200 圆砾由于桩的入土深度为10.4m,所以桩端是在第5层土层。最大压力验算: Ra55+.945)+1100由于: Ra = 1337.44 Qk = 338.19,所以满足要求!由于: 1.2Ra = 1604.93 Qkmax = 980.30,所以满足要求!九.桩的抗拔承载力验算依据塔式
18、起重机混凝土根底工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第条偏向竖向力作用下，Qkmin桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中 Gp桩身的重力标准值，水下局部按浮重度计；i抗拔系数； Ra.9 Gp由于满足要求!二、2#塔吊桩根底计算书一. 参数信息塔吊型号: ZJ5710 塔机自重标准值:Fk1=449.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m 塔吊计算高度: H=40.5m 塔身宽度: B=1.60m 非工作状态下塔身弯矩:M1=1668kN.m 桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长
19、: 5.00m 承台厚度: Hc=1.250m 承台箍筋间距: S=549mm 承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=0.800m 桩间距: a=3.200m 桩钢筋级别: HRB335 桩入土深度: 12.30m 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下：二. 荷载计算 1. 自重荷载与起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=449kN 2) 根底以与覆土自重标准值 Gk=55 3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值2) 2 b. 塔机
20、所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskc. 根底顶面风荷载产生的力矩标准值Mskvk2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区2) 2 b. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskc. 根底顶面风荷载产生的力矩标准值Mskvk3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk三. 桩竖向力计算非工作状态下： Qk=(Fk+Gk Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L工作状态下： Qk=(Fk+Gk+
21、Fqk Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L四. 承台受弯计算 1. 荷载计算不计承台自重与其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni(Fk+Fqk(Mk+Fvkh)/L最大拔力 Ni(Fk+Fqk(Mk+Fvkh)/L非工作状态下：最大压力 NiFk(Mk+Fvkh)/L最大拔力 NiFk(Mk+Fvkh)/L 2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土根底工程技术规程第条其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m
22、)； Ni不计承台自重与其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=2承台最大负弯矩: Mx=My=2 3. 配筋计算根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第条式中1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。底部配筋计算: s10612002=1-(1-20.0138)s As1062顶部配筋计算: s10612002=1-(1-20.0092)s As1062五. 承台剪
23、切计算最大剪力设计值： Vmax依据混凝土结构设计规X(GB50010-2002)的第条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中计算截面的剪跨比, ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft2； b承台的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1200mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2； S箍筋的间距，S=549mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进展承台角桩冲切承载力验算七.桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩根底技术规X(
24、JGJ94-2008)的第条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中c基桩成桩工艺系数，取 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc2； Aps桩身截面面积，Aps=502655mm2。桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规XJGJ94-2008 第条受拉承载力计算，最大拉力Qkmin经过计算得到受拉钢筋截面面积 As2。由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为1005mm2综上所述，全部纵向钢筋面积1436mm2八.桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土根底工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第和条轴心竖向力作用下，Qk；偏
25、向竖向力作用下，Qkmax桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，； Ap桩端面积,取Ap2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度与侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m) 极限侧阻力标准值(kPa) 极限端阻力标准值(kPa)土名称 0 0 人工填土 118 0 粉质粘土3.435 0 粉质粘土1.7350 粉质粘土 11.2 90 2200 圆砾由于桩的入土深度为12.3m,所以桩端是在第6层土层。最大压力验算: Ra(.990+
26、145)+1100由于: Ra = 1499.67 Qk = 322.56,所以满足要求!由于: 1.2Ra = 1799.61 Qkmax = 964.25,所以满足要求!九.桩的抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土根底工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第条偏向竖向力作用下，Qkmin桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中 Gp桩身的重力标准值，水下局部按浮重度计；i抗拔系数； Ra.991 Gp由于满足要求!三、3#塔吊桩根底计算书一. 参数信息塔吊型号: ZJ5710 塔机自重标准值:Fk1=449.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=95
27、4.00kN.m 塔吊计算高度: H=40.5m 塔身宽度: B=1.60m 非工作状态下塔身弯矩:M1=1668kN.m 桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.0m 承台厚度: Hc=1.350m 承台箍筋间距: S=549mm 承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=0.800m 桩间距: a=3.200m 桩钢筋级别: HRB335 桩入土深度: 12.00m 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下：二. 荷载计算 1. 自重荷载与起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=449kN 2
28、) 根底以与覆土自重标准值 Gk=55 3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值2) 2 b. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskc. 根底顶面风荷载产生的力矩标准值Mskvk2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区2) 2 b. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskc. 根底顶面风荷载产生的力矩标准值Mskvk3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk
29、三. 桩竖向力计算非工作状态下： Qk=(Fk+Gk Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L四. 承台受弯计算 1. 荷载计算不计承台自重与其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni(Fk+Fqk(Mk+Fvkh)/L最大拔力 Ni(Fk+Fqk(Mk+Fvkh)/L非工作状态下：最大压力 NiFk(Mk+Fvkh)/L最
30、大拔力 NiFk(Mk+Fvkh)/L 2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土根底工程技术规程第条其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重与其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=2承台最大负弯矩: Mx=My=2 3. 配筋计算根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第条式中1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受
31、拉强度设计值，fy=300N/mm2。底部配筋计算: s10613002=1-(1-20.0118)s As1062顶部配筋计算: s10613002=1-(1-20.0079)s As1062五. 承台剪切计算最大剪力设计值： Vmax依据混凝土结构设计规X(GB50010-2002)的第条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中计算截面的剪跨比, ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft2； b承台的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2； S箍筋的间距，S=549mm。经过计算承台
32、已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进展承台角桩冲切承载力验算七.桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩根底技术规X(JGJ94-2008)的第条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中c基桩成桩工艺系数，取 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc2； Aps桩身截面面积，Aps=502655mm2。桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规XJGJ94-2008 第条受拉承载力计算，最大拉力Qkmin经过计算得到受拉钢筋截面面积 As2。由于桩的最小配筋率为0
33、.20%，计算得最小配筋面积为1005mm2综上所述，全部纵向钢筋面积1368mm2八.桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土根底工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第和条轴心竖向力作用下，Qk；偏向竖向力作用下，Qkmax桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，； Ap桩端面积,取Ap2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度与侧阻力标准值表如下:序号土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 0 0 人工填土 0 粉质粘土1.735 0 粉质粘土1.2350 粉质粘土 10 90 2200 圆砾由于桩的入土深度为12m,所以桩端是在第6层土层。最大压力验算: Ra17.5+.83000000000000245)+1100由于: Ra = 1455.19 Qk = 338.19,所以满足要求!由于: 1.2Ra = 1746.22 Qkmax = 980.30,所以满足要求!九.桩的抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土根底工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第条偏向竖向力作用下，Qkmin桩基竖
