塔吊基础施工方案55286.doc

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1、目录第一章 编制依据1第二章 工程概况1第三章 塔吊选型及相关参数信息13.1 塔吊选型13.2 塔吊技术参数13.3 塔吊自重3第四章 塔吊基础型式4第五章 QTZ80塔吊基础的计算书45.1 四桩承台计算书45.2 五桩承台计算书10第六章 基础制作176.1 管理机构及劳动力计划176.2 施工部署176.3 质量保证措施186.4 安全保证措施18第七章 附图197.1 塔吊基础平面定位图197.2 承台剖面图、配筋表21第一章 编制依据序号类别文件名称编号1技术规范建筑桩基技术规范JGJ94-2082建筑施工手册第五版3塔式起重机基础工程设计施工手册中国建筑工业出版社4建筑地基基础设

2、计规范G500-211混凝土结构设计规范GB00-2106塔式起重机安全规程GB542006安全技术规程建筑机械使用安全技术规程JGJ3-2128塔式起重机操作使用规程J/ 00199塔吊说明书(QTZ80）C01-塔式起重机使用说明书TC0136-4施工图纸福州鲁能花园项目施工总承包工程施工图纸建施、结施第二章 工程概况2.1 工程建设概况表工程名称福州鲁能花园项目施工总承包工程工程性质住宅建设规模.3亿工程地址福州市南平东路与秀峰路以北,厦坊路以东。总占地面积约5万总建筑面积62596建设单位福州鲁能地产有限公司项目承包范围合同及图纸范围内的施工内容设计单位厦门佰地建筑设计有限公司主要分包

3、工程/勘察单位厦门地质工程勘察院合同要求质量至少1栋取得闽南杯监理单位厦门协诚工程建设监理有限公司工期1#4#，总工期613天；#9，总工期61天；10#11#，总工期3天；总承包单位中建八局第一建设有限公司安全福州市安全文明观摩工地工程主要功能或用途住宅第三章 塔吊选型及相关参数信息.1 塔吊选型现场#、3#、4#楼选用3台（QTZ80)C6013A6塔吊,具体位置见附图一:塔吊平面布置图。选取最高#楼塔吊进行塔吊桩基础验算。3.2 塔吊技术参数表3.2-1 C6013塔式起重机起重特性表60米工作幅度2.1520252831.323起重量(t)两倍率.2.982.7241四倍率.005.1

4、3.53.753282902.59.3460米工作幅度0485055586起重量(）两倍率21.931.771.847.130四倍率.1161701.611.401.912表-T60塔式起重机技术性能表机构工作级别起升机构M4回转机构M5牵引机构M4公称起重力矩 KNm800起重工作幅度 最小25最大60最大工作高度 m固定式附着式46220最大起重量 起升机构型号E680D(带强制通风)倍率=4起重量速度 /mn1./803/03/40/20倍率最低稳定下降速度mmi5功率 KW24/24牵引机构速度 /min05功率 KW4.0回转机构速度 m/min00.8功率 KW5.52顶升机构速度

5、 m/min.功率 W7.5工作压力MPa25平衡重最大工作幅度 m340505560重量 （t）8.5.9511.412.81.215.57.0其他电机总功率w39（不包括液压系统）最大工作风压P50（折合风速20m/)最大非工作风压Pa0(折合风速m/s)允许工作温度20+40表3.2-3 TC6013塔式起重机技术性能表2起升机构型 号QE80D（带强制通风）电动机型号YZRDW25M4/8功率（kw)24转速(r/in)1420/7卷筒最大容绳量(m)40缠绳层数(层)转速(r/n)4.3/906制动器型号YWZ-15/45-16额定制动力矩(NM)30钢丝绳规格9FiIW-3-177

6、最大线速度/min16最大牵引力17500减速机型号J610牵引机构型 号P电动机型号EJ112M-4B5功率(kw）40转速(r/min)40钢丝绳慢速(m/mi)低速(/in)2.5高速（m/min)型号61-7.7150-右交最大牵引力(N)50回转机构电动机型号Y1M45功率(w）4.0转速(/mi)14减速机型号X5-100.195C-2/6传动比195输出端齿轮参数模数m1齿数z6变位系数x+.5顶升机构电动机型号132功率(w)7.5转速(rmn)140液压泵站型号TY0G流量(l/min）14工作压力（pa)25顶升油缸缸/杆直径（mm）6/110最大顶升力（t）0顶升速度(m

7、/m)073 塔吊自重选取塔吊安装高度最大的#楼塔吊验算:序号名称重量（kg)合计1固定基节B2512502标准节B21202403标准节A240384爬升架400405回转总成40006司机室00500回转塔身10100塔顶00500平衡臂总成65650010一块平衡重2800160米起重臂总成77007700260米起重臂平衡重28502140120013总计8800k支腿固定式地基基础荷载：（TC603塔吊说明书提供) 荷载工况(KN)（KN)(.m）（KN.m)工作工况22.86.1540非工作工况7624.5265.10.0第四章 塔吊基础型式根据图纸及现场情况,1#塔吊基础采用3根

8、PH 5 AB125和相邻1个2桩承台、1个1桩承台组合成一个大承台；塔吊基础采用根C 500A 125和个桩承台组合成一个大承台;4#塔吊基础采用根P-00-130A和相邻1个2桩承台组合成一个大承台。塔吊基础桩按照正式桩要求进行施工。塔基承台的要求:(1)混凝土强度等级C5。（2）混凝土深度应大于1350。(3)混凝土基础表面应校水平，平面度误差小于1/500。(4)预埋螺栓采用原厂生产的16根M39高强地脚螺栓，地脚螺栓露出砼135mm。（5)塔吊基础的配筋按照厂家给配筋做法。第五章 QTZ80塔吊基础的计算书5.1 四桩承台计算书一、计算依据 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程J/T

9、187-200 2、混凝土结构设计规范GB010-2010 3、建筑桩基技术规范GJ9-200 4、建筑地基基础设计规范007-2011二、塔机属性塔机型号TZ8塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H()6塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B()1.8三、塔机荷载、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(k)848起重荷载标准值Fq(N)6竖向荷载标准值Fk（kN)08水平荷载标准值Fvk（kN)4倾覆力矩标准值（km)900非工作状态竖向荷载标准值k(k)848水平荷载标准值Fvk（kN）0倾覆力矩标准值M(kNm)14002、塔机传递至基础荷载设计值

10、工作状态塔机自重设计值1(kN)135Fk1=1.5418起重荷载设计值F(kN)1.35FQ=.35=81竖向荷载设计值F(N)144.8+81=12258水平荷载设计值F(kN）135Fk1.354054倾覆力矩设计值M(Nm)1.5k.5=1215非工作状态竖向荷载设计值F(k)1.3Fk=5848=1144.8水平荷载设计值Fv（kN)1.35F=1.35507.倾覆力矩设计值M(Nm)1.35Mk1.400=189四、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m）1.35承台长l（m)5承台宽()5.承台长向桩心距a(m)5承台宽向桩心距ab（)4.桩直径（m）0.6承台参数承台混

11、凝土等级C35承台混凝土自重C（kN/3)25承台上部覆土厚度h（m)承台上部覆土的重度(k)19承台混凝土保护层厚度（mm）5配置暗梁否基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值: Gkbl(hh)=5555（1.525+09)=1020.98kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35=151093837.266 桩对角线距离:L(b2+al2)05=(.2+45)0.5.34m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下:k=(kG)/=（848+020.938）6724N 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qma=(FkG)/n+（MkFVkh)/ =(+102098)/4+（1400

12、+501.3)/6364=67.83k Qmn=(Fk+)/n-(M+Fk)/L (8481020.938）-(140050.5)/6.=236.639kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=（F+G)/n+（+Fvh)L =(1144.8+1378.26)/+(90+67.5.5）/6.364=92.07k min=(F+G)n(M+Fvh)/ =（114+13826)4-(190+7.1.)6364=319.463N五、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C8桩基成桩工艺系数C0.桩混凝土自重z(kN3)2桩混凝土保护层厚度(m)0桩入土深度t(m)25桩配

13、筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值200地基属性地下水位至地表的距离()0承台埋置深度d(m）15是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qa(Pa)端阻力特征值qp(P）抗拔系数承载力特征值fak(a)淤泥1351000.-杂填土20007-粘性土7.424340.7粉土58000.7-杂填土22200.7 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长:u=d=3.1406=1.85 桩端面积:Ap=d2/4=3.140=0.282 Ra=uqsiali+qpAp =1.85(165+2+7.4243.98）2000.283=642.66kN Qk=7.23kNa=42.67

14、kmax=9.312R=1.2642.676=771.1k 满足要求！ 、桩基竖向抗拔承载力计算 kmn=23.63k0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nd2/4=13.429/4=1018mm2 （)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：=ax2.07kN 桩身结构竖向承载力设计值:R=70k 满足要求! （)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmn=26.639N 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！六、承台计算承台配筋承台底部长向配筋RB002550承台底部短向配筋HRB400 2550承台顶部长向配筋HB40

15、2550承台顶部短向配筋HR40 25150 1、荷载计算 承台有效高度：h=150-50-252128 M=(Qmax+Qmin）L2=(94.07+(319463).362=404.13N X方向：Mx=MaL=404734./.3488449Nm 方向:y=Mal/L01.734.5/.64=283.44kN 、受剪切计算 V=F/n+ML=148/4 +196.364=583.185N 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/288）1.888 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离:a1b=(ab-B-)/2(4.5-1.80.)/2=1.5m 1l（l-B-)/2（.5-1.80)=

16、1.05m 剪跨比:b=a1b=150/188.815,取b=0.8； la1l/h50/180.85，取=.815; 承台剪切系数：1.7/（+)=1.75/(0.8151）. l.75（l+1）=175/（0.815+1)=.94 hsft=.888.61.70.51.288=9518.kN stlh0=.8809641.5735.51.288=95.7kN V=5315kNmin(sbftbh， hslft0）1.77kN 满足要求! 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h=1.8+21.28=4.376m ab=4.5m+20=4376m，al.5mB+2h0=4.36m 角

17、桩内边缘至承台外边缘距离：c=(ab+d）/2(5.5-4.5+6)/2=0.8m cl=(al+)/2=（5.545+.6)/=0.8m 角桩冲跨比:abh00/1288=0815,取b=0.81； =a1l/h0=105/1280.815,取l=0.81; 角桩冲切系数:1b=05/(b+0.2)0.56（0.5+02)=0.5 1l=0.56/(l+0.2）0.6/(0.810.2)=.2 1b(b+al/2）+l(cl+all/2）hfh0=552(0.8+105/）+0.52（0.8+10/2)0.9541701.288=2804k N=V=53.185kN1b(cb+al/2）+1

18、l(cl+all）hpf020.5kN 满足要求！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 = My/(1cbh02)=88.106(1.031.55001282）=018 1=1-(1-2S)5=1（1-.018)05.018 S1=-1/-0.018/2091 AS1My(S1h1)=28.449106/（0911236)=78m 最小配筋率：ax(0.2,45ft/fy1)max(2,1.57/30）=ax（0.，0.1)=0.2% 梁底需要配筋:A=mx(AS1, bh0)mx(17,0.005501288)=14168m 承台底长向实际配筋:AS1=149m2A114682

19、满足要求! （2）、承台底面短向配筋面积 S= Mx/(2fch02)=2838.910(1.316550182)=0018 =1(-S2)0.5=1（1-2018）0.50018 =-2=-0.018/2=.91 S2=Mx/(S2h01）28844910/（0.91288360)=617m2 最小配筋率:=（0.2,45t/fy)=max（.2，517/6)ax（0.2,.196)02 梁底需要配筋:A2=max（9674， lh)=max(9674,.0025001288)=1168m2 承台底短向实际配筋:AS2=14m2A214168mm2 满足要求！ (）、承台顶面长向配筋面积 承

20、台顶长向实际配筋：AS3=1849020.5S1=518=92m2 满足要求! (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS418490m20.A2=0.51849=245mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向1500。七、配筋示意图承台配筋图 桩配筋图5.2 五桩承台计算书一、计算依据: 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程GJ/T17-29 2、混凝土结构设计规范GB1-2010 3、建筑桩基技术规范JJ94-008 4、建筑地基基础设计规范G5000701 二、塔机属性塔机型号QTZ80塔机独立状态的最大起吊高度0（m)40塔机独立状态的计算高

21、度H（m）6塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度（)1.8三、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk（N)848起重荷载标准值Fk(kN)6竖向荷载标准值Fk(kN)908水平荷载标准值Fvk（k)4倾覆力矩标准值Mk(m)90非工作状态竖向荷载标准值(kN)848水平荷载标准值Fvk(kN)50倾覆力矩标准值M(kNm)100 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(k）1.5k1=1.58=44.8起重荷载设计值FQ(N)135FQ1.56=81竖向荷载设计值F(kN）1148112.水平荷载设计值v（kN)1.3Fk=1.35054倾覆力矩设计值(

22、km).35k=1.500=1215非工作状态竖向荷载设计值F(N)1.3Fk=.35848144.8水平荷载设计值F(kN）1.35Fv=1.35567.5倾覆力矩设计值M（Nm）135Mk1.3540890四、桩顶作用效应计算承台布置桩数承台高度h(m)135承台长l()5.承台宽b(m)55承台长向桩心距al(m)45承台宽向桩心距ab(）桩直径（）0.5承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(N/m3)5承台上部覆土厚度h（)0承台上部覆土的重度(kN/m3)承台混凝土保护层厚度(m)50配置暗梁否基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gkb(c+h）5.5(1.3251）

23、020.938kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35k=131.38=1378.26kN 桩对角线距离:L=(ab2al)0.=(.5+4.52).5=.36 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下:Qk=（F+)/n=(84802.98)5=3788N 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： km（F+k)/(Mk+Fk）L =(48+12.93)/5+（140+501.5)/.34604.383kN Qki=(Fk+Gk）n-(k+F)/L （+100.8)5(1400.5)/6.364=4319kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qma=(F+)/(M+

24、)/L =(144.818.26)/5+(1890+6.5135)/6.64=815.917kN Qmin=（F+G)/(M+Fvh）/L =(1144.8+1378.266)/5(180+6.51)/6.364=9309kN五、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级80桩基成桩工艺系数C085桩混凝土自重z(k/m)5桩混凝土保护层厚度(mm)40桩入土深度lt(m)25桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值2700地基属性地下水位至地表的距离hz(m）0承台埋置深度(m)1.35是否考虑承台效应否土名称土层厚度li（m)侧阻力特征值qsia(k）端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载

25、力特征值fak(kPa)淤泥310.7-杂填土2200.7-粘性土7.4340.7-粉土4.2000.7杂填土220.7-、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长:=d=310.5.51 桩端面积：Ap=/4=3.40.5/40.196m2 Ra=uqiiqpaA =1.571(1.65522+.424+3.18)+20.19527.79kN k=338kNa527.709kN kmax=604383kN1.a=1.22709=3.251N 满足要求! 2、桩基竖向抗拔承载力计算 kmin=143.190 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nd2

26、/4=13.4292/4763m (1）、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值:=Qma=85.17kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=27kN 满足要求! ()、轴心受拔桩桩身承载力 k=14312kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！六、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 3150承台底部短向配筋HB400 251承台顶部长向配筋HB 2550承台顶部短向配筋HRB400 51 1、荷载计算 承台有效高度:h0=130-5-2/2=124mm M=（Qma+Qmi)L/2=(85.17+（9.0)6.36/=321.338kN X方向：Mx=Mb/L

27、=3211.384.5/6.364=270.79kNm Y方向：My=MalL=321.3345/6.34=270.759kNm 2、受剪切计算 VF/n+M/=114485 + 890/.34=25.9 受剪切承载力截面高度影响系数：hs(00128）1/4=0.88 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：1b=(b-B-d)2=(4518-0.5)2=1.1m al(al-B-)/2=(4.-.80.5)/2=1.m 剪跨比:b=ab0=110240.857,取b=0.57; =a1l/h0=10/12840.857,取l=0.57; 承台剪切系数:b.75/(b1)=1.7/(0.8571)0

28、.94 1.75/(l+1)1./(0.85+1)0.93 bfth=0888.94.7103.51.284=98434kN hslfth880.94315105.84=984434kN V525.94kNmin（bfth,hslftlh)=9284434kN 满足要求! 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围:B+2h0=1.8+21.284.38m ab4+2h=4.368，al45m+2h=48 角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-b+d)=(55-450.5)205m c=(l-l+d）/2=(5-45+05)2=05 角桩冲跨比：:ba1bh0=01284=0.57，取b0.85

29、; = a1/0=110/1284=87,取l=.85； 角桩冲切系数:1b=0.56（b+2)=0(0.87+0.2)=05 l0.5（l+0.）=0.5/（0.57+.2)05 1b(cb+l/）(cl+ll/2）hpfth0=0.(0.75+1.1)+0.53(075+.1/).9415701.=265.327kN Nl=5.94kb（cb+lb2)l(c+al/2）hpfth0=2650.327kN 满足要求! 、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fch02)227.759106/(1037550012842)=0015 1=1-(1-2S1)0.5=1(1

30、-0.1）05=0.01 1=11/2=1-0.1/2099 S1=M/(Sh0f1)=22791(993128460)=499m 最小配筋率：=ax(0.2，5ft/fy1)=mx(0.2,451.57/0)=mx(.，0.19)0.2% 梁底需要配筋：1ax(S1, b0)=max(4949,0.00250128)=4124m2 承台底长向实际配筋:AS1=02m2A11124m2 满足要求！ （2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(20)=27.751/(1.0316.755001842)=0.15 2=-（1-2S2).5=1(20.015)0.5=0015 S2=12/2=1-

31、.5/2=0993 AS2=Mx/（Sh0fy1)=227.7106/（0.924360)49m2 最小配筋率：=a(.,4t/fy1)max(.,1.57/360)ax(0.2,0.196)0.2% 梁底需要配筋:A=mx（964,lh0）=max(9674，0.0025124)=1424m 承台底短向实际配筋：A21849mm2A2=1424m2 满足要求！ ()、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：A3=18490mm05S1=.32=15147mm 满足要求！ ()、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋:A4=1849mm20.5A2=0.518490=9245mm2 满足要

32、求! (5）、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向1000。七、配筋示意图承台配筋图 桩配筋图第六章 基础制作.管理机构及劳动力计划1）管理机构名 称人数名 称人数执行经理郭超项目总工吴超施 工员李纲强测量员王斌安 全 员赵志强技 术 员洪枝树2) 劳动力计划序号工种人数序号工种人数1钢筋工防水工42混凝土工46安装工23挖掘机工1电工4砌筑工48杂工46.2施工部署） 施工顺序根据现场条件,结合工程桩检测情况，计划先施工3、4#塔吊基础，后施工#塔吊基础。塔吊基础的施工流程:2） 施工计划#、4塔吊基础施工计划：0年7月2日2016年7月7日。1#塔吊基础施工计划：216年月1日01

33、6年7月15日。）施工方法混凝土标号为35，在混凝土基础内预埋地脚螺栓,受力钢筋和架立钢筋等，应严格按塔机基础图进行施工。基础与承台、底板相交部分处理:如遇到临近承台在塔吊基础范围内时，需与塔吊基础同时施工,塔吊基础与相邻底板钢筋按钢筋的锚固长度进行预留，并预留足搭接尺寸，待底板施工时，采取搭接连接。基础外围预埋3mm厚30m宽的止水钢板。塔吊基础顶面标高同相邻底板面标高。6.3质量保证措施部位保证措施基础承台实行自检、互检、交接检制度:每道工序完成后作业人员先行自检,班组内部进行互检，下道工序施工时，上、下道工序作业班组之间进行交接检,做好自检、互检和交接检的记录。隐蔽工程由项目技术负责人组织专业工程师、质量员、班组长检查,并做出较详细的文字记录。基础四周