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1、目录一、编制依据1二、工程概况1三、脚手架搭设概况1四、总体筹划及施工部署1五、搭设流程及施工工艺2(一）技术参数2（二）工艺流程3（三)普通型钢悬挑脚手架搭设顺序3六、材料选择及构造要求7七、劳动力安排9八、脚手架检查与验收9九、脚手架搭设安全技术措施10十、脚手架拆除安全技术措施11十二、普通型钢悬挑脚手架37.4562米层高计算书12十四、悬挑脚手架阳角型钢计算书27一参数信息27十五、应急救援预案31（一）应急救援机构31(二）应急救援机构职责31（三)应急救援工作程序31（四）应急救援装备32（五）应急救缓药品32（六）应急救援措施32十六、附图35一、编制依据1、依据中珠上品雅苑一
2、期施工设计图纸；2、依据中珠上品雅苑一期施工组织设计;3、各类参考规范、图书：建筑施工计算手册江正荣著中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社；钢结构设计规范GB50017-2003中国建筑工业出版社；建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范GB500092001中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001中国建筑工业出版社；建筑地基基础设计规范GB50007-2002中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准JGJ59-99中国建筑工业出版社；二、工程概况1、建设单位：珠海中珠三灶投资有限公司2、勘察单位：广
3、东省珠海工程勘察院3、设计单位:珠海艺蓁工程设计有限公司4、监理单位：珠海市建浩工程监理有限公司5、项目名称:中珠上品雅苑一期6、项目地点：珠海市金湾区三灶镇金海岸大道旁三、脚手架搭设概况本工程外墙悬挑脚手架搭设高度需要24。55m；采用483。2mm（计算时选用483。2mm）电焊钢管.脚手架主要做装修用途，施工同时作业取两层，脚手板共铺13层.脚手架外排每跨均设有横、竖防护拦，并满挂密目安全网。四、总体筹划及施工部署(一)、总体筹划本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时,应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理.2、在规定的条件下和规
4、定的使用期限内,能够充分满足预期的安全性和耐久性.3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位,升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99等检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则,同时结合本工程的实际情况,综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：普通型钢悬挑脚手架：（十三层至十八层37。4562米).(二）、安全领导小组搭设过程中，因处在施工高峰期,各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员.水平和垂直材料运输必须设
5、置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：组长:郑 省-负责协调指挥工作;副组长：刘亚水-负责现场施工指挥，技术交底;刘 滔-负责现场施工指挥，技术交底；成员：陈世兴负责现场安全检查工作；五、搭设流程及施工工艺（一）技术参数普通型钢悬挑脚手架脚手架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度（m）24。55立杆型号483。5立杆纵距（m）1。5立杆横距（m）0.75立杆步距（m）1.8连墙件布置方式3M3M型钢悬挑长度（m)1.2锚固长度（m）1.8钢丝绳支撑道数1施工均布荷载(kN/
6、m2）2同时施工层数2步脚手板铺设层数13地区珠海市基本风压（kN/m2)0.85悬挑脚手架阳角型钢型钢支撑形式两根钢丝拉绳立杆横向间距或排距（m）1.5内排架距离墙长度（m）0.25阳角型钢长度（m）2。5点M到Q点的距离D1（m）3。1O点到Q点的距离D2（m）0.2支点P到建筑物角点O的距离D3(m)1.85(二）工艺流程1、普通型钢悬挑脚手架水平悬挑纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅)剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网.2、悬挑脚手架阳角型钢阳角型钢与预埋件焊接支撑或与钢丝绳拉接立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅)剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。(三）普通型钢悬挑脚手
7、架搭设顺序1、水平悬挑梁水平悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同,立杆直接支承在悬挑梁上。上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径40mm的钢管,立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。见下图2、立杆设置（1）立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接.接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm;各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3，顶层顶步采
8、用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道,立杆顶端亦高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。（2)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。3、大横杆、小横杆、剪刀撑设置（1）纵向水平杆亦设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨，纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接其要求如下:当采用对接时，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨;不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离里不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。当采用大街时；大街长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100
9、mm。本工程采用钢筋网片脚手板，铺设在纵向水平杆上，并用12铁线绑在水平杆上，每侧不少两道铁线，中间填心管上绑一道。(2）外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆,以形成空间结构整体受力。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除;并且作业层上非主节点处的横向水平杆，根据支承脚手板的需要等间距设置.（3）在脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长采用搭接,搭接长度不小于1m，采用3个旋转扣件固定，并将剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不大于150mm.4、脚手板、脚手片的铺设要求(1)作业
10、层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm；(2）钢筋网片脚手板，设置在三根横向水平杆上，并用12#铁线绑牢，严防倾翻.脚手板的铺设采用对接平铺,对接处用二道12铁线绑牢。（3)在拐角、斜道平台口处的脚手板,与横向水平杆可靠连接，防止滑支;（4）自顶层作业层的脚手板下计，每隔9m满铺一层脚手板.5、防护栏杆（1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整.（3）脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆,顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0。9m和1.3m。（4)脚手架内侧形成临边的（
11、如遇大开间门窗洞等）,在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆.6、连墙件（1）连墙件按3m3m的距离的设置，且水平方向不大于3m。（2）连墙件的布置：靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；采用矩形布置;一字型、开口型脚手架的两端设置连墙件，连墙件的垂直间距不大于建筑物的层高。（3)连墙件的构造：连墙件中的连墙杆呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接;连墙件采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁、柱等结构部位.(4)当脚手架下部暂不能设
12、连墙件时搭设抛撑.抛撑采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在4560之间；连接点中心至主节点的距离不大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。（5)连墙件构造示意图连墙件节点图(一）六、材料选择及构造要求1、搭设脚手架的钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3092中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg。新用的钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国
13、家标准金属拉伸试验方法GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、和钢管的弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001的有关规定。锈蚀检查应每年一次.检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔.2、扣件为可锻铸造扣件,其材质应符合建设部钢管脚手扣件标准GB15831的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷,扣件的规格应与钢管
14、相匹配,贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm.钢管螺栓拧紧扭力矩达65Nm时不得破坏.旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换.新、旧扣件均应进行防锈处理。3、水平悬挑梁，其钢材强度等级为Q235-A，型号见材料表，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。4、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色,力求环保美观。5、脚手板、脚手片采用符合有关要求。6、安全网采用密目式安全网,网目应满足2000目/100cm2,做耐贯穿试验不穿透,1.61.8m的单张网重量在3k
15、g以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。7、连墙件材料采用钢管、角钢等型钢，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构GB70088中Q235A钢的要求。8、水平加固杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑及脚手架转角处的连接杆等宜采用422.5mm焊接钢管,也可采用483。5mm焊接钢管,其材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A钢的规定，相应的扣件规格也应分别为42mm、48mm或42mm/48mm。主要材料参数表【普通型钢悬挑脚手架】钢管483.5扣件配套水平悬挑梁18号
16、工字钢梁支撑拉绳:619脚手板钢筋网片脚手板安全网密目安全网七、劳动力安排1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源,操作工均有上岗作业证书.2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和拆除,均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业,并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。（一）、劳动力安排表工种人数技术管理4安全监督3质量检查2测量放线2架子工15（二）、机具配备机具名称数量备注架子扳手10把架子工搭设和拆除架子用力矩扳手2把检查架子扣件拧紧
17、力度是否达到要求倒链3把调整架子水平弯曲度八、脚手架检查与验收普通型钢悬挑脚手架/悬挑脚手架阳角型钢1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕,应按规定对脚手架工程的质量进行检查,经检查合格后方可交付使用.2、对于本工程悬挑脚手架的搭设，施工时由技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查并分段验收,以确保脚手架的施工安全.3、验收时应具备下列文件(1)根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件。(2）脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志。(3）脚手架工程的施工记录及质量检查记录.（4）脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录.(5）脚手架工程的施工验收报告。4、
18、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。（1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠。（2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全。（3）地基是否积水，底座是否松动,立杆是否悬空。（4）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求。(5)垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格。（6）扣件螺栓是否松动，是否超载.九、脚手架搭设安全技术措施1、钢管架应设置避雷针,分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于10.2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内,并做好可靠的安全接地处理
19、。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时,应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结,不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用.任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载,脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全
20、储备。10、结构施工时不允许多层同时作业,装修施工时同时作业层数不超过两层,临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人.十、脚手架拆除安全技术措施1、拆架前,全面检查拟拆脚手架,根据检查结果，拟订出作业计划,报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括:拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等.2、拆架时应划分作业区,周围设绳绑围栏或竖立警戒标志,地面应设专人指挥,禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹
21、腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住,然后才能拆除.7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时,应先通知对方,以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故.9、在拆架时，不得中途换人,如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开.
22、10、拆下的材料要徐徐下运,严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运,分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理.11、高层建筑脚手架拆除,应配备良好的通讯装置.12、输送至地面的杆件,应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时,应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置,并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人.十二、普通型钢悬挑脚手架37.4562米层高计算书一、参数信息:1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为25 m，立杆采用单
23、立杆；搭设尺寸为:立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.75m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0。25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为483。5；横杆与立杆连接方式为单扣件;连墙件布置取3m3m，竖向间距3 m,水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2。活荷载参数施工均布荷载（kN/m2)：2。000;脚手架用途：装修脚手架;同时施工层数:2步（3。6m）；3。风荷载参数本工程地处珠海市，基本风压0。85 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1。335，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数s为0。64;4。静荷
24、载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值（kN/m2)：0。13；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m):0。100；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数：13 层；脚手板类别：8钢筋网竹脚手板；栏杆挡板类别：木板脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1。2m，建筑物内锚固段长度1.8 m。锚固压点压环钢筋直径（mm)：20.00；楼板混凝土标号：C25；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:7.000；钢丝绳与墙距离为(m)：3。000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢
25、丝绳距离建筑物1 m。二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001）第5.2。4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.035 kN/m ;脚手板的自重标准值：P2=0。130.75/（1+1)=0.049 kN/m ；活荷载标准值： Q=20.75/(1+1)=0.75 kN/m；静荷载的设计值： q1=1。20.035+1。20.049=0。101 kN/m；活荷载的设计值： q2=1.40。75=1。05 k
26、N/m；图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下： M1max = 0。08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080。131。52+0.101.051。52 =0。259 kNm;支座最大弯距计算公式如下： M2max = 0。10q1l2 0。117q2l2支座最大弯距为 M2max= 0。100。1011。52-0.1171.051。52 =0.299 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max（0.259
27、106，0。299 106)/4730=63.214 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 62.791 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度.计算公式如下： max = （0。677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0。035+0。049=0.084 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =0。75 kN/m;最大挠度计算值为： = 0.6770.08415004/(1002.06105113600)+0.9900。7515004/（1002.
28、06105113600） = 1.729 mm；大横杆的最大挠度 1。729 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0351.5 = 0.053 kN；脚手板的自重标准值：P2=0。130.751.5/(1+1)=0。059 kN；活荷载标准值：Q=20。751.5/(1+1) =1.125 kN
29、;集中荷载的设计值: P=1。2(0。053+0.058)+1。4 1。125 = 1。709 kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1。20。0350.752/8 = 0.003 kNm;集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/4Mpmax = 1。7090.75/4 = 0.32 kNm ;最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.323 kNm;最大应力计算值 = M / W = 0。323106/4730=68。374 N
30、/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =68.374 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：qmax = 5ql4/384EIqmax=50。0357504/（3842.06105113600) = 0。006 mm；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0。053+0。058+1。125 = 1.237 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：pmax = Pl3/48EIpmax = 1236。6750
31、3 /(48 2.06105113600） = 0.464 mm;最大挠度和 = qmax + pmax = 0.006+0。464 = 0。471 mm；小横杆的最大挠度为0。471 mm小于小横杆的最大容许挠度 750/150=5与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5。1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8。00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8。00 kN;R - 纵向或横向水平杆传给立杆的
32、竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值： P1 = 0。0351。51/2=0。027 kN;小横杆的自重标准值： P2 = 0.0350。75/2=0。013 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.130.751.5/2=0.073kN；活荷载标准值： Q = 20.751。5 /2 = 1.125 kN；荷载的设计值： R=1.2(0。027+0。013+0.073）+1.41。125=1.711 kN；R 8。00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重
33、标准值，为0。1248kN/m NG1 = 0。1248+（1.501/2)0.035/1.8025。00 = 3.489kN;(2)脚手板的自重标准值；采用钢筋网片脚手板，标准值为0.13kN/m2 NG2= 0.13111.50。75/2+0。1321.5(0。75+0.25)/2=0。999（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木板脚手板挡板，标准值为0。1kN/m NG3 = 0.1131.5/2 = 0.975 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0。005 kN/m2 NG4 = 0。0051.525 = 0.188 kN;经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+
34、NG3+NG4 = 5。651 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活荷载标准值 NQ = 20.751.52/2 = 2。25 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1。2 NG+0。851。4NQ = 1。25.651+ 0。851。42。25= 9。459 kN；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1。4NQ=1.25。651+1.42。25=9。931kN；六、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外,故仅供参考)：钢丝绳卸荷按照卸荷点30%计算。在脚手架全高范围内卸荷1次；吊点选择在立杆、小横杆
35、、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算.卸荷净高度为12m；经过计算得到a1=arctg3.000/（0。750+0.250)=71。565度a2=arctg3。000/0.250=85。236度卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2 = 1。59。45912/250.3 =2.043 kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN）：T1 = P1/sina1 = 2。043/0.949 = 2。153 kNT2 = P2/sina2 = 2。043/0。997 = 2。049 kNG1 = P1/tana1 = 2。043/3.000 = 0.681 kNG2 = P2/tan
36、a2 = 2。043/12.000 = 0。17 kN其中T钢丝绳轴向拉力,G钢丝绳水平分力.卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =2。153 kN.钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN）； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN)，计算中可以近似计算Fg=0。5d2，d为钢丝绳直径(mm）； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取2。153kN，=0。82，K=7,得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为:d =（22。1537.000/0.820）0.5 = 6。1 mm。吊环强度计算公式为： = N
37、 / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50 N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为:d =(2Fg/f/)0。5 =(22。153103/50/3.142）0。5 = 5.3 mm.钢丝绳最小直径为6.1 mm，必须拉紧至 7.192 kN，吊环直径为5。3 mm.实际使用：钢丝绳直径为15。5 mm，吊环直径为16 mm。七、立杆的稳定性计算： 风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0。7zs0其中0 基本风压（kN/m2)，按照建筑结构荷载规范（GB500092001
38、)的规定采用：0 = 0.85 kN/m2；z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：z= 1；s - 风荷载体型系数:取值为0.64；经计算得到，风荷载标准值为： Wk = 0。7 0.8510。64 = 0.381 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为： Mw = 0.85 1。4WkLah2/10 = 0.85 1。40.3811。51.82/10 = 0.221 kNm;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 = N/(A） + MW/W f立杆的轴心压力设计值：N = 9.459-2.043 =7。416 kN；不考虑风荷载时，立
39、杆的稳定性计算公式 = N/（A） f立杆的轴心压力设计值：N = N= 9。931kN;计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001）表5。3.3得: k = 1。155 ;计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得： = 1.5 ;计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3。118 m；长细比： L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：= 0。188立杆净截面面积： A = 4.5 cm2；立杆净截面模
40、量（抵抗矩） ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2;考虑风荷载时 = 7416/（0.188450)+238469。824/4730 = 138。076 N/mm2；立杆稳定性计算 =138。08 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 9948.3/(0.188450)=117.592 N/mm2；立杆稳定性计算 = 117。592 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:Nl = Nlw + N0连墙件风荷载
41、标准值按脚手架顶部高度计算z1。335，s0.64，00.85，Wk = 0。7zs0=0。7 1。3350.6640.85 = 0。53 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）5.4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)， N0= 5。000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1。4WkAw = 6.68 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11。68 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 轴心受压立
42、杆的稳定系数;由长细比 l/i = 250/15。9的结果查表得到=0。958,l为内排架距离墙的长度； A = 4。5 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.510-4205103 = 88。376 kN；Nl = 11。68 Nf = 88。376,连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 11。68小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图九、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中,脚手架排
43、距为750mm,内排脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660 cm4，截面抵抗矩W = 185 cm3，截面积A = 30.6 cm2.受脚手架集中荷载 P=(1。25。665 +1.42。25）13/25= 5。173 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.230。60.000178.5 = 0。288 kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kNm)悬挑脚手架支撑梁变形图（mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 6。284 kN；R2 = 4
44、。884 kN;R3 = 0.043 kN。最大弯矩 Mmax= 0.703 kNm;最大应力 =M/1。05W+N/A= 0.703106 /（ 1。05 185000 ）+ 3。665103 / 3060 = 4.817 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 4.817 N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2，满足要求！十、悬挑梁的整体稳定性计算： 水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2由于b大于0。6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到b值为0.93。经过计算得到最大应力 = 0。703106 /（ 0.93185000 )= 4.091 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 4.091 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!十一、拉绳的受力计算：水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 RAH = RUicosi其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=6.624 kN；十二、拉绳的强度计
