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1、大坝坝体砼裂缝处理化学灌浆1、大坝混凝土裂缝简述2006年10月25日大坝4#坝段EL223mEL224m仓基础垫层混凝土浇筑完成后，首次发现4#坝段EL224m出现裂缝，该裂缝于2006年11月08日处理完成后，接着2006年11月27日大坝碾压混凝土7#9#坝段EL223m244m仓施工时发现10#坝段左侧面EL244EL250.9出现裂缝，截止2007年10月15日，大坝混凝土共出现裂缝54条，按裂缝类型分：混凝土表层龟裂和类裂缝共27条，类裂缝20条，类裂缝4条，类裂缝3条；按混凝土种类分：常态混凝土出现32条（闸墩裂缝较多，呈一定规律性），泵送混凝土11条，碾压混凝土11条；按仓面混
2、凝土升层高度分：0.31m垫层出现裂缝有2条，2.0m浇筑升层出现裂缝有3条，3.0m浇筑升层出现裂缝有13条，4.5m浇筑升层出现裂缝有33条，6.0m浇筑升层出现裂缝有3条；按裂缝出现的坝段分：4#坝段4条、5#坝段4条、6#坝段6条、7#坝段5条、8#坝段6条、9#坝段3条、10#坝段17条，11#坝段2条，12#坝段5条，13#坝段2条。基础垫层混凝土裂缝4#坝段EL224m基础垫层混凝土裂缝成因主要是在基础强约束区处理地质缺陷混凝土厚度不均所引起的。12#坝段0.3m厚垫层混凝土是浇筑泵送混凝土，单位水泥用量大，水化热较高，故形成了较集中的表层混凝土龟裂。碾压混凝土裂缝由于前期碾压混
3、凝土施工过程中，冷却水管出现损坏、堵塞、被盗等原因，造成水管畅通率低，初期和中期通水效果差，导致大坝内部温度长期居高不下，进入低温季节后，由于保温工作做得不及时，混凝土内外温差过大从而形成温度裂缝。彭水水电站大坝原招标文件中规定碾压混凝土夏季不进行施工，但由于工期需要，依据“彭水监2006第053号文”关于加强夏季混凝土施工温控要求的通知要求，对夏季混凝土施工采取了行之有效的措施，尤其是对混凝土拌合、混凝土施工运输、混凝土入仓温度、混凝土浇筑温度、混凝土养护等工作做了特殊安排和要求。2006年11月27日碾压混凝土7#9#坝段EL223m244m仓正在施工时发现10#坝段左侧面出现裂缝，该裂缝
4、成因主要是7#9#坝段和10#坝段高差达28m，并且当时气温骤降，加之10#坝段左侧面保温工作迟缓等原因造成。闸墩混凝土裂缝闸墩混凝土主要采用常态混凝土和泵送混凝土浇筑，常态混凝土出现裂缝32条（闸墩裂缝较多，主要是在闸墩中间顺水流方向呈一定规律性），泵送混凝土11条，经初步分析裂缝成因之一是闸墩混凝土内部初始温度较高，特别是泵送砼（砼标号高，单位水泥用量多，水化热产生的温度较高），最高温度达61.3；溢流面高程至EL274m段闸墩混凝土全部变更为C40砼后胶凝材料用量增大，混凝土温升大。经过计算比较分析，上闸墩混凝土自溢流面至EL274m均采用C40砼（二、三级配、泵送砼），水泥用量分别为3
5、16 kg、288 kg、355kg，水泥水化热温升达到3036。大坝闸墩混凝土浇筑时主要由右岸混凝土拌和系统2#、3#楼供料，其中2#楼有骨料预冷和二次风冷，3#楼只有骨料预冷，加之3月下旬气温突然升高又未开始生产预冷混凝土，出机口温度稍有偏高。闸墩初期通水情况，大坝EL254mEL265m冷却水管引入EL255.4m廊道内，共埋设冷却水管77组，实际通水共有69组，通水率89.6%；大坝EL265m以上冷却水管从闸墩侧面或下游引出，共埋设冷却水管256组，实际通水共有252组，通水率98.4%，冷却水管大部分是在混凝土浇筑后即开始进行初期通水冷却，初期通水30天后，检查进水温度与出水温度相
6、差12，自2007年06月08日，开始通混合水，进水温度为1415，出水温度为1819。根据坝体所埋设的温度计变化情况，温度较高部位混凝土通水30天后，相应部位大多数温度下降了20%28%。裂缝处理对于各个坝段出现的裂缝，按照长江委设计文件彭水电站混凝土质量检查及缺陷处理技术要求相关条款规定及西北院监理中心的相关批复文件进行处理，发现一条及时处理一条，处理后满足要求。裂缝检查项目主要有裂缝位置、形状、走向、缝长、缝宽、缝深及缝面是否漏水等，对于缝宽0.3mm或缝长5m的裂缝，还进行缝深检查，缝深检查采用钻斜孔压风为主进行，必要时增加了孔内摄像和声波法检查。进行化学灌浆裂缝处理按照混凝土裂缝处理
7、的原则，类裂缝采用化学灌浆+凿槽嵌缝+沿裂缝铺设骑缝钢筋（28-36，L=4.5m-6.0m）限裂。类裂缝都是按照设计相关文件进行了处理，大坝工程所使用的化学灌浆材料为HK-G-2、HK-G-3环氧材料（B组份CH固化剂）和LPL注射树脂材料；灌浆孔、排气孔的布置一般原则是沿缝两侧单排（双排）梅花型深孔、浅孔交替布置，钻孔角度一般为4560。类、类进行化学灌浆，详见下表 进行化学灌浆的裂缝统计表序号坝段桩号高程砼种类缝数裂缝类型处理方式18#X+24.342.3EL260.5mC25 C401类预埋化学灌浆管+铺骑缝钢筋213#X+61.32EL242.5 mC251类深孔化学灌浆+嵌缝+铺骑
8、缝钢筋310#X+35.23EL251 mC40 C301类化学灌浆+嵌缝+铺骑缝钢筋410#X+15.62EL251 mRccC15C201类化学灌浆+嵌缝+铺骑缝钢筋510#X+58.61EL247.9 mRccC15C201类深孔化学灌浆+嵌缝+铺骑缝钢筋612#X+33.53-X+42.2EL245 mC40 C301类化学灌浆+嵌缝+铺骑缝钢筋712#X+8.3847.7EL265 mC40 C251、类预埋化学灌浆管+铺骑缝钢筋710#坝段裂缝处理10#13#坝段EL248mEL251m碾压混凝土仓于2006年10月22日21时35分2006年10月25日16时20分浇筑。2006
9、年11月27日仓面准备时发现了10#坝段有7条裂缝L1L7，依据补充设计文件“（2006）长彭设枢坝字第07-006号”要求，分别对L2、L7裂缝及X+58.61、EL247.9m层面裂缝进行了处理。具体处理如下：L2（左侧面）和L7裂缝位于X+15.62、Y+17.79Y+38.19，L7裂缝长20.4m，左侧面L2裂缝延伸2.76m。裂缝产状及化学灌浆孔、检查孔、声波测试孔布置情况见图2-2。EL251层面布置声波测试孔2组共4个（1组2个），孔径76，单个孔深5.0m，从波速在混凝土块体的分布变化情况判定两个受测部位处裂缝深度为1.4m；裂缝检查孔2个，孔径60，孔深分别为4.5m和5.
10、0m，布置化学灌浆孔20个，孔径60，孔深分别为1.0m和3.3m，倾角45度；布置排气孔54个，孔径20，孔深0.4m，倾角45度。左侧面EL248.14EL251、X+15.62布置灌浆孔10个，孔径20，孔深0.4m。对缝面凿槽7cm5cm（宽深），采用预缩砂浆嵌缝，预缩砂浆配合比见下表预 缩 砂 浆 配 合 比（单位：Kg）中热水泥42.5砂（砂率100%）减水剂（Tm-C）水水胶比备注40880.2415.20.38:1用水量242Kg/m240.088.01.70114.0排气管、灌浆管采用20橡胶管埋设，灌浆孔堵塞段、声波孔均采用预缩砂浆回填，灌浆孔孔口采用堵漏王密封。通气检查，
11、灌浆孔和排气孔采用0.2Mpa风压进行试气检查，其检查目的： 管子埋设畅通情况； 孔与孔之间的连通情况，检查结果进浆管路与排气管路通畅。灌浆材料为LPL和HK-G-2，灌浆设备为手摇泵，灌浆压力为0.3Mpa0.4Mpa，灌浆结束标准以不吸浆为原则，在吸浆率小于0.01L/min，再继续灌注20分钟。 X+15.62、Y+17.79Y+38.19处裂缝产状及化学灌浆孔、检查孔、声波测试孔布置图灌浆情况，左侧面EL248.14mEL251m、X+15.62布置10个灌浆孔，孔与孔之间的串通性较好，纯灌时间为7:22(h:min)，共耗浆材LPL量为46.42Kg，纯灌量为45.77 Kg。EL2
12、51m层面布置孔深1.0m、孔径60的灌浆孔10个，倾角45度；布置孔深3.3m、孔径60的灌浆孔10个，倾角45度；布置裂缝检查孔2个，孔径60，孔深分别为4.5m和5.0m；布置排气孔54个，孔径20，孔深0.4m。灌浆孔与排气孔串通情况较好，54个排气孔中有39个与灌浆孔串通，纯灌时间为44:52(h:min)，共耗浆材HK-G-2量为698.92Kg，纯灌量为645.35 Kg。具体灌浆成果统计见下表2-6。表2-6 10#坝段混凝土裂缝灌浆成果单孔统计表裂缝编号：L2、L7 裂缝部位：EL248.14EL251、X+15.62 施工时间：2007年1月孔号孔径(mm)孔深(mm)灌浆
13、材料灌浆时间（年月日）纯灌时间（h:min）灌浆压力（MPa）灌入总量(L)管孔占浆(L)缝面纯灌(L)备 注侧1#2040LPL07.1.120:280.1-0.33.490.522.97与2#3#4#串通侧3#2040LPL07.1.125:140.2-0.334.38034.38有漏浆、已处理侧5#2040LPL07.1.120:260.1-0.35.850.135.72与6#、7#串通侧6#2040LPL07.1.120:570.1-0.32.6602.66与8#串通侧8#2040LPL07.1.120:170.350.0400.04A160330HK-G-21.20-1.244:04
14、0.371.686.165.58与6#9#-11#B2串通B160100LPL1.20-1.240:170.33.851.772.08与1#-5#串通B260100LPL07.1.202:220.328.652.725.95与9#-11#串通A260330HK-G-207.1.240:510.4000A360330HK-G-207.1.240:480.34.842.62.24A460330HK-G-21.24-263:130.385.952.783.25A560330HK-G-207.1.241:320.338.72.736A660330HK-G-207.1.292:430.348.92.74
15、6.2与30#32#-35#28#串通A760330HK-G-207.1.292:420.339.62.637与40#41#A8串通A860330HK-G-207.1.292:020.337.62.635与42#43#B6串通A960330HK-G-207.1.291:300.318.42.615.8A1060330HK-G-21.29-1.305:290.3103.12.7100.4A检160450HK-G-207.1.291:230.319.22.716.5A检160500HK-G-207.1.290:020.3000B360100HK-G-207.1.261:370.39.752.17.
16、65与13#-17#串通B460100HK-G-207.1.261:540.318.62.715.9与19#-23#串通B560100HK-G-207.1.291:310.320.62.717.9与36#-39#串通B660100HK-G-207.1.291:050.319.52.716.8B760100HK-G-207.1.290:150.38.32.85.7B860100HK-G-207.1.290:050.30.60.60B960100HK-G-21.29-1.307:270.378.12.775.4与45#47#48#串通B1060100HK-G-207.1.302:310.355.3
17、2.852.5与54#串通52.14758.0454.22703.62灌浆成果分析：该裂缝共布置灌浆孔32个，排气孔54个，共耗灌浆材料LPL和HK-G-2为745.34 Kg，纯灌量为691.12Kg，布置排气孔54个，有39个孔口出现返浆现象。 从灌浆的灌入量来看，该裂缝已被化学灌浆材料充填。 从布置54个排气孔有39个孔口返浆，排气孔返浆率达72.2%，特别是孔深3.3m灌浆孔，灌浆时排气孔有23个孔孔口返浆，说明浆液扩散良好。 化学灌浆结束后，布置了骑缝检查孔2个，孔深2m，孔径219，从芯样外观来看，裂缝缝面全部被化学材料充填密实。检查芯样的平均抗压强度达23.5Mpa，平均粘劈强度
18、达3.39 Mpa，浆液的粘劈强度较好，具体试验成果见表2-7。结论：L2（左侧面）裂缝和L7裂缝纯灌时间为52:14(h:min)，纯灌浆量为691.12Kg，排气孔返浆情况较好，灌浆后检查芯样可见裂缝被化学材料充填。经业主、设计及监理现场芯样分析确认灌浆效果较好，检查芯样抗压平均强度达23.5Mpa，平均粘劈强度达3.39 Mpa， 缝面胶结情况较好。经资料分析，芯样试验、裂缝处理符合要求，处理效果明显，达到了预期目的。灌浆检查结束后，现场沿裂缝铺设双向限裂钢筋28200的1988.03Kg，36200的3523.6Kg。 10#坝段X+35.23、Y+26.05Y+31.55、EL251
19、层面裂缝缝长6.93m，缝宽为0.1mm0.3mm，根据A-H特征点布置了6个检查孔，孔径42、孔深1.8m4.2m，倾角50度，检查孔后期作为灌浆孔使用；布置了11个排气孔，孔径20、孔深0.58m，倾角45度，（裂缝产状、排气孔及检查孔布置情况见图2-8）。排气管、灌浆管采用20橡胶管埋设，灌浆孔堵塞段采用预缩砂浆回填，灌浆孔孔口采用堵漏王密封，灌浆前进行压风通气检查，检查方式为将孔冲洗干净后，采用0.2Mpa风压进行，灌浆采用LPL灌浆材料（质量比A:B=1.35:1），设备为手摇泵，控制压力在0.3Mpa0.4Mpa，吸浆率小于0.01L/min，再继续灌注20分钟。表2-7 10#坝
20、段EL251m层面化灌芯样试验成果表灌浆情况，布置的6个灌浆孔，孔与孔之间的串通性较好，纯灌时间为17:32(h:min)，共耗浆材LPL量为105.83Kg，纯灌量为103.95 Kg。报告日期：2007年4月6日检测部位试验编号抗压强度（MPa）平均强度（MPa）粘劈强度（MPa）平均粘劈强度（MPa）备注L7裂缝121.623.53.343.39RccC15C20225.33.40323.73.42说明：灌浆材料分别为HK-G-2、HK-G-3低粘度环氧，施工配合比A:B=4:1、A:B=4:2注：试验依据：DL/T5112-2000、DL/T5150-2001化学灌浆成果分析及结论。
21、从灌浆的灌入量来看，该裂缝已被化学灌浆材料充填。 布置11个排气孔有8个孔口返浆，排气孔返浆率达72.7%，说明浆液扩散良好。该裂缝纯灌时间为17:32(h:min)，纯灌浆量为103.95Kg，排气孔返浆情况较好。 灌浆检查结束后，现场沿裂缝中心铺设28200、L=4.5的骑缝钢筋 565.11Kg， 20200 L=5.0m的分布钢筋284.05Kg。图2-8 X+35.23、Y+26.05Y+31.55处裂缝产状及化学灌浆孔、检查孔、声波测试孔布置图 10#坝段X+59.18X+58.61、Y+17.79Y+35.54、EL247.9层面裂缝缝长17.75m，该缝为类裂缝，布置A系列检查
22、孔(深层灌浆孔)9个，孔径60，孔深4.0m，倾角60度，布置B系列检查孔(浅层灌浆孔)9个，孔径60，孔深2.0m，倾角45度；沿缝两侧布置排气孔18个，孔径20，孔深0.6m，倾角60度，孔距80cm100cm，排距40cm，两排孔错开100cm；裂缝产状、灌浆孔及排气孔布置情况见图2-9。布置声波测试孔4个，孔径76，单个孔深5.0m，从测试结果看，两组测孔的最小波速均在4540m/s以上，判断为表层裂缝，波速分布曲线图见图2-10、2-11。图2-9 X+59.18X+58.61、Y+17.79Y+35.54处裂缝产状、灌浆孔、排气孔布置图对缝面凿槽7cm5cm（宽深），采用预缩砂浆嵌
23、缝回填，灌浆孔和排气孔采用0.2Mpa风压进行检查。为保证灌浆效果深层灌浆孔堵塞段长在2m2.5m，浅层灌浆孔堵塞段在0.8m1.2m，灌浆孔堵塞段、声波孔及其他废孔均采用预缩砂浆回填，孔口采用堵漏王密封，灌浆材料为HK-G-2环氧材料，灌浆设备为手摇泵。控制压力在0.3Mpa0.4Mpa， 吸浆率小于0.01L/min，再继续灌注20分钟。灌浆情况，布置A系列、B系列灌浆孔共计18个，孔与孔之间的串通性较好，纯灌时间为41:25(h:min)，共耗浆材量为645.22Kg，纯灌量为597.19Kg。灌浆成果分析及结论，从灌浆的灌入量来看，该裂缝已被化学灌浆材料充填。布置18个排气孔有14个孔
24、口返浆，排气孔返浆率达77.8%，说明浆液扩散良好。该裂缝纯灌时间为41:25(h:min)，纯灌浆量为597.19Kg，排气孔返浆情况较好。布置骑缝检查孔1个，孔深2.8m，孔径219，从芯样外观来看，浆液从孔口延伸值孔底，缝面全部被化学材料充填密实（裂缝芯样外观描述情况见表2-12），经资料分析，裂缝处理符合要求，处理效果明显，达到了预期目的。 灌浆检查结束后，现场沿裂缝中心铺设32200 L=4.5m的骑缝钢筋 3128.09Kg，20300 L=17.2m的分布钢筋594.78Kg。10#坝段混凝土裂缝化学灌浆芯样描述记录表孔口高程：EL247.9m 孔口桩号:X+58.61，Y+17
25、.79Y+35.54 钻孔日期：2007年5月21日回次孔径 (mm)孔段高程孔深（m）进尺（m）芯样总长（m）获得率（）芯样描述起止表面光滑程度表面致密程度骨料分布均匀性其 他1220247.9245.12.82.82.4286 光滑致密均匀深2.3m的垂直裂缝，从孔口延伸至孔底，裂缝内被化灌浆液结石充填密实。12#坝段裂缝处理12#坝段EL242mEL245m仓混凝土浇筑时间为2006年11月20日11月21日，收仓后仓面准备时发现X+33.53X+42.2、EL245m层面有一条裂缝，缝长8.67m、缝宽为0.15mm0.2mm、缝深0.4m2.0m，该缝为类裂缝。依据裂缝特征定位点布置
26、了A-J共10个检查孔，孔径42、孔深0.5m2.8m，倾角4565度，检查孔后期作为灌浆孔使用；骑缝布置了10个排气孔，孔径20、孔深0.4m2.0m；排气管、灌浆管采用20橡胶管埋设，灌浆孔堵塞段采用预缩砂浆回填，灌浆孔孔口采用堵漏王密封，灌浆前进行压风通气检查，检查方式为将孔冲洗干净后，采用0.2Mpa风压进行，灌浆采用HK-G-2环氧材料，设备为手摇泵，压力控制在0.3Mpa0.4Mpa， 吸浆率小于0.01L/min，再继续灌注20分钟。裂缝产状、灌浆孔及排气孔布置情况见图2-13。灌浆情况，布置检查孔10个，排气孔10个，孔与孔之间的串通性较好，纯灌时间为32:30(h:min)，
27、共耗浆材量为197.53Kg，纯灌量为194.71Kg。从灌浆的灌入量来看，该裂缝已被化学灌浆材料充填，布置10个排气孔有7个孔口返浆，排气孔返浆率达70%，说明浆液扩散良好。灌浆检查结束后，现场沿裂缝中心铺设28200、L=5.0m的骑缝钢筋 1038.45Kg， 20200 、L=8.5m的分布钢筋524.88Kg。13#坝段裂缝处理13#坝段EL239.5mEL242.5m仓混凝土浇筑时间为2006年10月25日10月27日，混凝土标号C25。仓面准备时发现X+61.32X+62.04、Y+61.32Y+62.04、EL242.5层面有一条深层裂缝，缝长6.19m、缝宽为0.10mm0.
28、25mm、缝深5.2m，该缝为类裂缝。探明裂缝深度主要以声波测试为主，打检查孔为辅，EL242.5m层面布置声波测试孔2个，孔径76，从测试结果看，最大波速4836m/s，最小波速2646m/s，平均波速为4040m/s，判定裂缝深度在1.8m处；依据裂缝特征定位点布置了检查孔7个，孔径42、浅孔孔深1.5m，倾角45度，深孔孔深2.0m和5.0m，钻孔倾角50度和60度，检查孔后期作为灌浆孔使用；布置灌浆孔18个，孔径60，孔深0.45m5.4m，倾角45度和60度；布置了8个排气孔，孔径20、孔深0.45m，倾角45度；闸墩左侧面5.2m先进行贴嘴灌浆，再凿槽7cm5cm（宽深）后采用预缩
29、砂浆嵌缝处理；排气管、灌浆管采用20橡胶管埋设，灌浆孔堵塞段采用预缩砂浆回填，灌浆孔孔口采用堵漏王密封，灌浆前进行压风通气检查，检查方式为将孔冲洗干净后，采用0.2Mpa风压进行，灌浆采用HK-G-2环氧材料，设备为手摇泵，控制压力在0.3Mpa0.4Mpa， 吸浆率小于0.01L/min，再继续灌注20分钟。裂缝产状、灌浆孔、检查孔、声波孔及排气孔布置情况见图2-18。灌浆情况，布置灌浆孔18个，8个排气孔，孔与孔之间的串通性较好，其纯灌时间为12:17(h:min)，共耗浆材量为183.75Kg，纯灌量为118.34Kg（具体灌浆成果见表2-16）。 从灌浆的灌入量来看，该裂缝已被化学灌浆
30、材料充填。 布置8个排气孔有6个孔口返浆，排气孔返浆率达75%，说明浆液扩散良好。 灌浆布置了骑缝检查孔1个，孔深2m，孔径219，从芯样外观来看，浆液从孔口延伸止孔底，缝面全部被化学材料充填密实（裂缝芯样外观描述情况见下表2-17）。 检查芯样的平均抗压强度达34.5Mpa，平均粘劈强度达3.47 Mpa，浆液粘劈强度较好，具体试验成果见下表2-14。表2-14 13#坝段EL242.5m层面化灌芯样试验成果表检测部位试验编号抗压强度（MPa）平均强度（MPa）粘劈强度（MPa）平均粘劈强度（MPa）备注13#坝段EL242.5134.934.53.473.47C25236.23.43332
31、.53.52说明：灌浆材料分别为HK-G-2低粘度环氧，施工配合比A:B=4:1。表2-16 13# 坝段混凝土裂缝化学灌浆成果表灌浆方式:孔内纯压式孔口高程:EL242.5m灌浆日期：2007.02.21孔 号钻孔深度（m）中断时间h:min纯灌时间h:min压力（MPa）注入率（L/min）管占损耗浆(L)弃浆(L)注入浆量（L）浆总用量(L)备 注(或串冒浆情况)15.00:426:430.400.0049.203.14100.66160.00依次与2、3、5、19、17、8、6、4、14、9、11、12、16、18、20、15孔相串，等冒纯浆依次扎紧，从冷却水管冒浆72.0 0:000
32、:200.40 0.00 0.00 0.00 接1#孔7L余浆101.0 0:000:200.40 0.00 0.00 0.00 5.00 132.0 0:000:200.40 0.00 0.00 0.00 接10#孔5L余浆202.0 0:051:500.40 0.00 0.00 12.00 10.00 接13#孔5L余浆49.2 3.14 112.7 175.0 表2-17 13#坝段混凝土裂缝化学灌浆芯样描述记录表孔 号：13-3-1 孔位桩号：X+61.32 孔口高程：242.5m 实钻孔深：2.0m 钻孔日期：2007年2月23日回次孔径 mm孔段高程孔深m进尺m块数最长m芯样总长m
33、获得率芯样描述起止表面光滑程度表面致密程度骨料均匀性其他1220242.5241.41.11.111.11.1100光滑致密均匀裂缝从孔口延伸至孔底，裂缝内被化灌浆液结石充填密实，孔深1.14m处遇化学灌浆孔，灌浆孔内浆液结石密实。2220241.4240.520.910.90.9100光滑致密均匀图2-18 X+61.32X+62.04、Y+61.32Y+62.04处裂缝产状及化学灌浆孔、检查孔、声波测试孔布置图未进行化学灌浆裂缝处理按照混凝土裂缝处理的原则，类裂缝一般凿槽嵌缝处理，类裂缝凿槽嵌缝+沿裂缝铺设骑缝钢筋（28-36，L=4.5m-6.0m）限裂处理。根据现场实际情况一般凿槽深度
34、3cm5cm，宽度6cm8cm，冲洗干净后，用干净棉纱将水吸干，再采用预缩砂浆分层铺料夯实、逐层填补。截止2007年11月05日，大坝混凝土类裂缝、类裂缝共计47条，现场进行“打止缝孔+铺设骑缝钢筋”处理的有39条，铺设的限裂钢筋用量达117.003t，凿槽嵌缝处理的有8条。裂缝处理具体统计见表2-19。表2-19 大坝混凝土层面裂缝处理统计表序号坝段桩号高程（m）缝数裂缝类型处理方式钢筋用量(kg)混凝土种类282014#X+31.72EL2651类止缝孔+铺骑缝钢筋1977.89711.36C25、C4024#X+29.8EL269.51类止缝孔+铺骑缝钢筋2195.24790.4C30、
35、C4034#X+57-X+65 EL2241类嵌缝+铺骑缝钢筋3464.19 (32)379.2 (16)C2044#X+30.22EL2741龟裂铺骑缝钢筋2195.24790.4C30、C4055#X+22.89EL260.51类嵌应力释放管+骑缝钢筋2629.94948.48C25、C4065#X+14.5EL260.51类止缝孔+铺骑缝钢筋999.81355.68C25、C4075#X+46.89EL269.51类止缝孔+铺骑缝钢筋5238.141896.96C30、C4085#X+24.39EL2741类止缝孔+铺骑缝钢筋999.81355.68C30、C4096# X+55.5 Y
36、42.7-Y-48.2EL2481类嵌缝+铺骑缝钢筋608.58185.25C25106# X+23.12EL260.51类止缝孔+铺骑缝钢筋2412.59869.44C25、C40116# X+16.12EL260.51类止缝孔+铺骑缝钢筋473.55 (25)217.36C25、C40126# X+27.12EL2651类止缝孔+铺骑缝钢筋1977.89711.36C25、C40136# X+35.42EL269.51类止缝孔+铺骑缝钢筋4368.741580.8C30、C40146#X+16.57EL2741类止缝孔+铺骑缝钢筋1977.89711.36C30、C40157#X+30X+
37、36EL190EL190.31龟裂铺骑缝钢筋2913(25)C20167#X+25.3EL2561类止缝孔+铺骑缝钢筋586.85205.5C25、C40177#X+24.32EL2651类止缝孔+铺骑缝钢筋1543.19553.28C25、C40187#X+25.32EL269.51类止缝孔+铺骑缝钢筋999.81355.68C30、C40197#X+20.52EL2741类止缝孔+铺骑缝钢筋2057.0620.0C30、C40208#X+24.2EL2651类止缝孔+铺骑缝钢筋1056.83 (25)474.24C25、C40218#X+55.7EL247.91类嵌缝+铺骑缝钢筋1977.
38、89711.36C25228#X+1.3EL269.51类止缝孔+铺骑缝钢筋4477.411620.32C30、C40238#X-3.3 、X+31.2EL2742类止缝孔+铺骑缝钢筋3042.91212.75 (25)C30、C40249#X+25.8EL260.51类止缝孔+铺骑缝钢筋999.81355.68C25、C40259#X+40.74EL269.51类止缝孔+铺骑缝钢筋5238.141896.96C30、C40269#X+32.827.02EL2741类止缝孔+铺骑缝钢筋673.79237.12C30、C402710#X+36.6X+38.4 Y+19.35-Y+31.5EL25
39、0.92类嵌缝+铺骑缝钢筋565.11284.05C25、C30、C402810#X+27.59Y+19.12EL248EL2511类嵌缝RccC15、C202910#X+55.15-X+70.5EL245EL247.91类嵌缝RccC15、C203010#X+18.94EL260.51类止缝孔+铺骑缝钢筋825.93296.4C25、C403110#X+41.94EL269.51类止缝孔+铺骑缝钢筋5238.141896.96C30、C403210#X-6.1EL2741类止缝孔+铺骑缝钢筋5241.61876.3C30、C403310#X+48.94EL2561类止缝孔+铺骑缝钢筋1325
40、.84474.24C25、C403410#X+6.85 X+67左侧面EL241EL2516 类嵌缝3511#X+63.43 X+63.53EL2451类嵌缝+铺骑缝钢筋159.39280.8 (25)RccC15、C203611#X+18.12EL2741类止缝孔+铺骑缝钢筋2955.961067.04C30、C403712#X+29.94-X+37.8EL2511类止缝孔+铺骑缝钢筋676.2370.5C25、C403812#X+10.2EL269.51类止缝孔+铺骑缝钢筋4499.151640.08C30、C403912#X+55.2EL2501类止缝孔+铺骑缝钢筋1760.54632.32C25、C404013#X+30.62EL2701类止缝孔+铺骑缝钢筋999.81355.68C30、C404786975.2330027.9钢筋总用量(吨)117.003132、闸墩混凝土裂缝预防处理措施为防止闸墩混凝土裂缝的产生，施工过程中按照要求采取以下措施： 按照设计文件“（2007）彭技核字第SG062-008号”要求，将闸墩原C40和C35混凝土都统一改为C30混凝土。通过优化配合比，使单位水泥用量控制在180kg以内，有效地降低了混凝土的内部温度，避免裂缝产生。 闸
