大雄宝殿高支撑模板支护工程施工设计方案.docx

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1、第一章 编制依据21编制所依据的文件2第二章工程概况31 江苏宜兴市西渚镇大觉寺二期工程大雄宝殿建筑概况特征表 32 .江苏宜兴市西渚镇大觉寺二期工程大雄宝殿结构概况特征表 3第三章 施工段划分41.基础施工阶段： 41 . 1工作流程：42 .主体施工阶段：52 . 1工作流程：5第四章模板的选型及配置 51.模板类型的选择:52 .模板的配置原贝则: 6第五章 模板体系设计61 .柱子模板61.1柱模板设计： 61.2柱模板安装：71.3柱模板拆除：72 .楼板模板：82.1楼板模板体系82.2计算书93 .梁模板163.1梁段KL17;的支模参数 173.2 梁段 KL201 (98 )

2、; KL205(58);KL203 ；的支模参数183.3梁底支撑的计算【以 KL201(500 X 1600)为例】193.4梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:274.梁、板模板安装及拆除295楼梯模板： 306. 其他模板：31第六章质量控制措施32第七章 安全、环保文明施工措施 34第一章编制依据1.编制所依据的文件1.1建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；1.2混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社；1.3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001中国建筑工业出版社；1.4钢结构设计规范GB 50017-2003 中国

3、建筑工业出版社；1.5木结构设计规范GB 50005-2003 中国建筑工业出版社1.6建筑施工计算手册江正荣著中国建筑工业出版社；1.7建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社、1.8建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；1.9建筑地基基础设计规范 GB50007-2002 中国建筑工业出版社；1.10建筑施工安全检查标准JGJ59-99中国建筑工业出版社；1.11建筑结构静力计算手册(第二版)中国建筑工业出版社；1.12本工程施工图纸。第二章工程概况1 江苏宜兴市西渚镇大觉寺二期工程大雄宝殿建筑概况特征表序号项 目内容1工程名称宜兴市西诸大觉寺二期大雄宝殿2建设地点宜兴市

4、西诸大觉寺3设计单位宜兴市建筑设计研究院有限公司4建设单位宜兴市西诸大觉寺5建筑面积6512.9m26建筑功能佛教活动点7质量标准合格8结构形式框架9层数地下一层，地上二层；建筑高度 21.4M2 .江苏宜兴市西渚镇大觉寺二期工程大雄宝殿结构概况特征表序号项目内容1结构形式基础结构形式钢筋混凝土独立基础；主体结构形式框架结构；2混凝土 强度等级基础垫层、挡土墙垫层C15基础墩混凝土C20块石独立基础、挡土墙S6C30框架部分梁、板C40预应力板450 mm厚C40地下地板S6C302次结构构造柱、过梁；C203钢筋类别I 级钢（HPB235 ）、U 级钢（HRB335 ）4钢筋接头主要形式直螺

5、纹钢筋直径大于或等于18mm绑扎钢筋直径小于或等于16mm5框架柱截面尺寸560mm X240mm、600mm X600mm、800mm x6框架结构梁截面尺寸240mm X400mm、240; x800mm、400mm x1000mm7框架结构板厚度130mm,100mm, 200mm,450mm;8结构使用年限50年9抗震设防烈度6度10结构安全等级二级第三章施工段划分1.基础施工阶段：1段：1轴6轴/A轴H轴2段：6轴12轴/ A轴H轴1.1工作流程：1 段挡土墙2 段挡土墙1 段独立基础2 段独立基础1段地板2段地板1段夹层柱2段夹层柱1段夹层梁、板2段夹层梁、板1段柱2段柱1段地下一

6、层顶板2段地下一层顶板。2 .主体施工阶段：1段：1轴6轴/A轴H轴2段：7轴8轴/A轴H轴2 . 1工作流程：1段一层柱2段一层柱一一夹层一层梁板（绝对标高 80.55米）1段夹层二柱2段夹层二柱1段夹层二梁2段夹层二梁（绝对标高 83.75米）1段夹层三柱2段夹层三柱1段夹层三梁2段夹层三梁（绝对标高86.45米）1段重檐下柱2段重檐下柱重檐层梁板 （绝对标高89.55米）吊顶层梁下1段柱一一吊顶层梁下 2段柱一一吊顶层1段梁吊顶层 2段梁（绝对标高95.35米）屋面下至吊顶层梁 1段柱屋面下至吊顶层梁 1段柱屋面梁板（绝对标高96.4103.67米）第四章 模板的选型及配置1 .模板类型

7、的选择:序号分部分项丄程选择模板品种备注1独立柱基础垫层边模50 X100木方2独立柱基础模板15厚多层板现场配置3独立柱基础短柱模板15厚多层板、4框架柱模板10厚多层板、5梁、板模板10厚多层板现场配置6梁、柱接头模板10厚多层板、7楼梯模板10厚多层板现场配置8构造柱、过梁、板带模板10厚多层板现场配置9圆柱模板钢制定型模板2 模板的配置原则：本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：2.1模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2.2在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。2.3选用材料时，力求做到常见通

8、用、可周转利用，便于保养维修。2.4结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；2.5综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求,要符合省文明标化工地的有关标准。2.6模板的配置数量应同流水段划分相适应，满足施工进度要求；2.7所选择的模板应能达到或大于周转使用次数要求；2.8结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了 以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：第五章模板体系设计1 柱子模板1.1柱模板设计：1.1.1本工程方形柱模板采用10mm 厚竹胶合板作面板的模板体系，次肋采用50 xiOOmm 木

9、方间距200mm，主肋采用双钢管（3.5 X48钢管）加固，采用可回 收M12对拉螺栓进行加固。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支 撑，采用48 X3.5钢管斜向加固（尽量取45。角）施工方便，混凝土表观质量好。1.1.2本工程的圆柱采用定型钢模板。（另请厂家加工）1.2柱模板安装：柱模板安装工艺：单片预组拼柱组拼一第一片柱模就位一第二片柱模就位用角模连接 安装第三、四片柱模检查柱模对角线及位移并纠正自下而上安装柱箍并做斜撑 f全面检查安装质量f群体柱模固定；1.2.1模板安装施工要点：单片模板，一柱四片，每片带一角模。组拼时相邻两块板 的每一孔都要用U形卡卡紧。大截面柱模设圆型

10、龙骨时，用钩头螺栓外垫蝶形扣件与 平板边肋孔卡紧。设空腹方钢龙骨时，用定型钢卡与平面板边胁长孔卡紧。模板组拼 要按图留设清扫口，组装完毕要检查模板的对角钱、平整度和外形尺寸，并编号、涂 刷脱模剂、分规格堆放。1.2.3第一片模板安装就位，并设临时支撑或用铅丝与柱主筋绑扎临时固定。随即安 装第二片柱模，作好支撑或固定。如上述完成第三、四片柱模的安装就位与连接，使 之呈方桶型。自下而上安装柱套箍，较正柱模轴线位移、垂直偏差、截面、对角钱。 并做支撑。1.2.4以上述方法安装一定流水段柱模后，全面检查安装质量后，并做群体的水平拉 （支）杆及剪力支杆的固定。1.3柱模板拆除：1.3.1模板拆除的一般要

11、点：拆装模板的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行。学习好帮手应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下, 支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。1.3.2模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统由一个作业班组执行作业。其好处是， 支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模 进度、安全、模板及配件的保护都有利。133柱模拆除要点：分片拆除柱模板时，要从上口向外侧轻击和轻撬连接角模，使 之松动。要适当加设临时支撑，以防整片柱模倾倒伤人。2 .楼板模板：2.1楼板模板体系立杆采用的钢管(mm):48 X3.5 ;横向间距或排距(m):0.6

12、0 ;纵距(m):0.60 ; 步距(m):1.50 ;立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10 ;脚手架搭设高度(m):26.5 扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80 ;板底支撑连接方式：方木支撑；楼板底模板采用100 X100mm木方作主楞，搁置在水 平模板支撑系统的可调节支撑头上，间距600mm ;次楞采用50 X100mm的木方，间距250mm ;面板采用10mm多层板。1r 1fl型托撑*i1 1厂厂*钢管剪刀撑钢管横杆.Z r 1-1 1- .向间距15竖0钢管立杆间距600-/f丄/1/冈管扫地杆距地面2(0、预埋地锚钢筋汐莎汙你顶板模板示意图2.2计算书2.2

13、.1立杆参数：采用的钢管(mm):48 X3.5 ;横向间距或排距(m):0.60 ;纵距(m):0.60 ;步距(m):1.50 ;立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10 ;脚手架搭设高度(m):26.50 ;扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80 ;2.2.2荷载参数：模板与木板自重(kN/m 2):0.350 ;混凝土与钢筋自重(kN/m 3):25.000 ;楼板浇筑厚度(m):0.2 X3层=0.6m ;倾倒混凝土荷载标准值(kN/m 2):2.000 ;施工均布荷载标准值(kN/m 2):1.000 ;2.2.3木方参数木方弹性模量E(N/mm 2):9500.0

14、00 ;木方抗弯强度设计值(N/mm 2):13.000 ;学习好帮手木方抗剪强度设计值(N/mm 2):1.300 ;木方的间隔距离(mm):300.000 ;木方的截面宽度(mm):50.00 ;木方的截面高度(mm):100.00 ;224模板支撑方木的计算：方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000 X10.000 X10.000/6 = 83.33 cm 3;1=5.000 X10.000 X10.000 X10.000/12 = 416.67 cmNi方木楞计算简图1荷载的计算:钢筋混凝土板自重(kN/m):qi = 2

15、5.000 X0.300 X0.600 = 4.500 kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350 X0.300 = 0.105 kN/m ;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):P1 = (1.000+2.000) X0.600 X0.300 = 0.540 kN2. 强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下均布荷载q =1.2 X(4.5OO + 0.105) = 5.526 kN/m ;集中荷载 p = 1.4 X0.540=0.756 kN ;最大弯距M = Pl/4 + ql 2/8 = 0.756 X

16、0.600 /4 + 5.526X0.600 2/8 = 0.362kN.m ；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.756/2 + 5.526X0.600/2 = 2.036 kN截面应力o= M / w = 0.362 x106/83.333 X103 = 4.345 N/mm 2;方木的计算强度为4.345小13.0 N/mm 2,满足要求！3. 抗剪计算：最大剪力的计算公式如下： Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T其中最大剪力：Q = 0.600 X5.526/2+0.756/2 = 2.036 kN ;截面抗剪强度计算值 T =

17、3 X2035.800/(2X50.000 X100.000) = 0.611N/mm 2;截面抗剪强度设计值T = 1.300 N/mm 2;方木的抗剪强度为0.611小于1.300 ，满足要求！4. 挠度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下均布荷载q = q 1 + q 2 = 4.500+0.105=4.605 kN/m ;集中荷载 p = 0.540 kN ;最大变形V 5 X4.605 X600.000 4 /(384 X9500.000 X4166666.67) +540.000 X600.000 3 /( 48 X9500.000 X4166

18、666.67)= 0.258 mm 方木的最大挠度0.258小于600.000/250, 满足要求!225木方支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 5.526 X0.600 + 0.756 = 4.072 kNpPPpPpP1；11JGOO600600支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)1 4251.42520362 036264826492.646264BS462.0352.0360351.4241 421424支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M max = 0.428 kN.m ;最大变

19、形 Vmax = 0.401 mm ;最大支座力 Qmax = 8.754 kN ;截面应力 o= 0.428 X10 6/5080.000=84.173 N/mm 2 ;支撑钢管的计算强度小于205.000 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于600.000/150 与10 mm,满足要求！2.2.6扣件抗滑移的计算：P96 页,按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 8.754 kN ；R 12.80

20、 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！2.2.7模板支架荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架的自重(kN):Ng1 = 0.129 X26.000 = 3.357 kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A双排架自重标准值，设计人员可根 据情况修改。模板的自重(kN):NG2 = 0.350 X0.600 X0.600 = 0.126 kN ;(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):Ng3 = 25.000 X0.600 X0.600 X0.600 = 5.400 kN ;经计算得到，静荷载标准值 Ng = N g

21、i +N G2+N G3 = 8.883 kN ;2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 Nq = (1.000+2.000 )X0.600 X0.600 = 1.080kN ;3. 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g + 1.4N Q = 12.171 kN ;2.2.7立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式：其中 N -AW立杆的轴心压力设计值(kN) : N = 12.171 kN ;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到;计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.58 cm ；立杆净截面面积(cm 2)

22、: A = 4.89 cm 2;立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3): W=5.08 cm 3;0-钢管立杆抗压强度计算值(N/mm 2);f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm 2;Lo-计算长度(m);如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算lo = k iuh(1)lo = (h+2a)(2)ki-计算长度附加系数，取值为1.155 ；u -计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ； u = 1.700 ；a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m ；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 Lo = k 1uh = 1.155 X

23、1.700 X1.500 = 2.945 m ;Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000;由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数二0.207 ;钢管立杆受压强度计算值;0=12171.120/(0.207 X489.000 ) = 120.241N/mm 2;立杆稳定性计算0= 120.241 N/mm 2小于f = 205.000 满足要求！公式(2)的计算结果：立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.100X2 = 1.700 m ;Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000;由长细比Lo/i的结果查表得到轴

24、心受压立杆的稳定系数二0.530 ;钢管立杆受压强度计算值；o=12171.120/ (0.530 X489.000 ) = 46.962 N/mm 2;立杆稳定性计算0= 46.962 N/mm 2小于f = 205.000 满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式计算lo = k 1k2(h+2a)(3) k1 -计算长度附加系数按照表1取值1.243 ;k2 -计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.071 ;公式(3)的计算结果:立杆计算长度 Lo = k ik2(h+2a) = 1.243 X1.071 x(1.500+0.100 X2) = 2.263

25、Lo/i = 2263.130 / 15.800 = 143.000由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数二0.336 ;钢管立杆受压强度计算值；0=12171.120/(0.336 X489.000 ) = 74.077N/mm 2;立杆稳定性计算 0= 74.077 N/mm 2小于f = 205.000 满足要求！3 梁模板本工程因层高各层均不相同，故支撑体系采用钢管脚手架，并配置可调U形顶托 以适应不同层高和梁板高度的变化梁底架沿梁的纵向两个立面设钢管剪刀撑， 楼板脚 手架沿一块板的周边四个立面设钢管剪刀撑， 以防止脚手架因受力变形。楼层边脚手 架同内部脚手架必须连成整体

26、。0梁跨度方向图1梁模板支撑架立面简图梁底增加1道承重立杆；采用的钢管类型为 48 X3.50。3.1梁段KL17;的支模参数1. 脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):0.45 ;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30 ;脚手架步距(m):1.50 ;脚手架搭设高度(m):7.85 ;梁两侧立柱间距(m):1.00 ;承重架支设:1根承重立杆，木方垂直梁截面；2. 荷载参数模板与木块自重(kN/m 2):0.350 ;梁截面宽度B(m):0.500 ;混凝土和钢筋自重(kN/m 3):25.000 ;梁截面高度D(m):1.600 ;倾倒混凝土荷载标准值(kN/m 2):4.000

27、;施工均布荷载标准值(kN/m 2):2.000 ;3. 木方参数木方弹性模量E(N/mm 2):9500.000 ;木方抗弯强度设计值(N/mm 2):13.000 ;木方抗剪强度设计值(N/mm 2):1.300 ;梁底模木方的间隔距离(mm):200.000 ;木方的截面宽度(mm):100.00 ;木方的截面高度(mm):100.00 ；4. 梁侧模板参数主楞(外楞)间距(mm) : 500 ;次楞(内楞)间距(mm) : 400 ;穿梁螺栓水平间距(mm):500 ;穿梁螺栓竖向间距(mm) : 300 ;穿梁螺栓直径(mm) : M12 ;主楞龙骨材料：双 48 X3.5钢管；次楞

28、龙骨材料：木楞，宽度100mm，高度50mm ;5. 其他采用的钢管类型(mm):48 X3.5 ;扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80 ;3.2 梁段 KL201 (98); KL205(58);KL203；的支模参数1. 脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):0.45 ;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30 ;脚手架步距(m):1.50 ;脚手架搭设高度(m):18.75 ;梁两侧立柱间距(m):1.00 ;承重架支设:1根承重立杆，木方垂直梁截面；2. 荷载参数模板与木块自重(kN/m 2):0.350 ;梁截面宽度B(m):0.500 ;混凝土和钢筋自重(kN/

29、m 3):25.000;梁截面高度D(m):1.600 ;倾倒混凝土荷载标准值(kN/m 2):4.000 ;施工均布荷载标准值(kN/m 2):2.000 ;3. 木方参数木方弹性模量E(N/mm 2):9500.000 ;木方抗弯强度设计值(N/mm 2):13.000 ;木方抗剪强度设计值(N/mm 2):1.300 ;木方的间隔距离(mm):200.000 ;木方的截面宽度(mm):100.00 ;木方的截面高度(mm):100.00 ;4. 梁侧模板参数主楞(外楞)间距(mm) : 500 ;次楞(内楞)间距(mm) : 400 ;穿梁螺栓水平间距(mm):500 ;穿梁螺栓竖向间距

30、(mm) : 300 ;穿梁螺栓直径(mm) : M12 ;主楞龙骨材料：双 48 X3.5钢管；次楞龙骨材料：木楞，宽度100mm，高度50mm ;5. 其他采用的钢管类型(mm):48 X3.5 ;扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80 ;3.3梁底支撑的计算【以KL201(500 X1600)为例】作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m):qi = 25.000 X1.600 X0.450=18.000 kN/m ;(2) 模板的自重线荷载(kN/m):q2 = 0.350 X0.450 X(2 X 1.6

31、00+0.500)/ 0.500=1.166 kN/m;(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+4.000) X0.500 X0.450=1.350 kN ;2. 木方楞的支撑力计算均布荷载 q = 1.2 X18.000+1.2 X1.166=22.999 kN/m集中荷载 P = 1.4 X1.35O=1.89O kN1.89kN22 999kN/m r250250木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为:N仁 2.196 kN ；N2=9.073 kNN3=2.196 kN木方按照三跨连续梁计算

32、。3.7本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:4.7W=10.000 X10.000 X10.000/6 = 166.67 cmI=10.000 X10.000 X10.000 X10.000/12 = 833.33 cm木方强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下均布荷载q = 9.073/0.450=20.161 kN/m;最大弯距M =0.1ql 2= 0.1 X20.161 X0.450 X0.450= 0.408 kN.m ;截面应力0= M / W = 0.408X10 6/166666.7 = 2.450 N/mm2;木方的计算强

33、度小于13.0 N/mm 2,满足要求!木方抗剪计算：最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力:Q = 0.6 X20.161 X0.450 = 5.444 kN ;截面抗剪强度计算值 T = 3 X5443.552/(2 X100.000 X100.000) = 0.817 N/mm 2截面抗剪强度设计值T = 1.300 N/mm 2;木方的抗剪强度计算满足要求！木方挠度计算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：最大变形 V= 0.677 X16.801 X450.000 4 /(100 X950

34、0.000 X833.333 X103)=0.059 mm ；木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求！3. 支撑钢管的强度计算支撑钢管按照连续梁的计算如下2.29.07221Jr吗r500500计算简图(kN)支撑钢管变形图(kN.m)支撑钢管弯矩图（kN.m）经过连续梁的计算得到：支座反力 Ra = Rb=0.438 kN中间支座最大反力Rmax=12.044 ;最大弯矩 M max =0.330 kN.m ；最大变形 Vmax =0.191 mm ；截面应力 o=0.330 Xl06/5080.0=64.956 N/mm 2;支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm 2,满足要求

35、！4. 梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。5. 扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN ,按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 12.80kN 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=12.04 kN ;R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！6. 立杆的稳定性

36、计算：立杆的稳定性计算公式b 企【力其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：Ni =12.044 kN ;脚手架钢管的自重： N2 = 1.2 X0.129 Xl8.750=2.905 kNN =12.044+2.905=14.949 kN ;朴-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到;i -计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.58 ;A -立杆净截面面积(cm 2): A = 4.89 ;W -立杆净截面抵抗矩(cm3): W = 5.08 ;(T -钢管立杆抗压强度计算值(N/mm 2);f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2;

37、lo -计算长度(m);如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算lo = k 1uh(1)lo = (h+2a)(2)k1 -计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ;u -计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 , u =1.700 ;a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m ;公式(1)的计算结果:立杆计算长度 Lo = k iuh = 1.167 X1.700 X1.500 = 2.976 m ;Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数二0.2

38、03 ;钢管立杆受压强度计算值；o=14949.040/(0.203X489.000) = 150.594N/mm 2;立杆稳定性计算(T = 150.594 N/mm 2小于f = 205.00 满足要求！立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.300X2 = 2.100 m ;Lo/i = 2100.000 / 15.800 = 133.000;公式(2)的计算结果：由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数二0.381;钢管立杆受压强度计算值 ；o=14949.040/(0.381X489.000) = 80.238N/mm 2;立杆稳定性计算(T = 80.23

39、8 N/mm 2小于f = 205.00 满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式计算lo = k 1k2(h+2a)(3)k2 -计算长度附加系数，h+2a = 2.100 按照表2取值1.040 ;公式(3)的计算结果：立杆计算长度 Lo = k 1k2(h+2a) = 1.167 X1.040 X(1.500+0.300 X2) = 2.549 m ;Lo/i = 2548.728 / 15.800 = 161.000;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数二0.271;钢管立杆受压强度计算值；o=14949.040/(0.271X489.000) = 112.8

40、07 N/mm 2立杆稳定性计算(T = 112.807 N/mm 2小于f = 205.00 满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。7. 梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按建筑施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列 公式计算，并取其中的较小值：其中丫 -混凝土的重力密度，取25.000kN/m 3;H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.600m ;吉工注：因采用商品混凝土，一般都会在混凝土初凝前将计算单元的梁墙柱浇灌 完成，故只需要按F=出计算侧压力即可，当

41、计算的F值大60时取60 kN/m 2。F= 25 X1.60 = 40.000 kN/m 2作为本工程梁的计算荷载。8. 穿梁螺栓的计算验算公式如下：其中N -穿梁螺栓所受的拉力；A -穿梁螺栓有效面积（mm2）;f -穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170.000 N/mm 2;查表得：穿梁螺栓的直径：12 mm ;有效直径：9.85 mm ;有效面积：A= 76 mm 2;穿梁螺栓所受的最大拉力：N=（F X系数+侧向力X系数）X外楞间距X内楞间距N =（40.000 X1.2 + 4 X1.4） X0.500 X0.300 = 8.04 kN 。穿梁螺栓最大容许拉力值：N = 170.0

42、00 X76/1000 = 12.920 kN ;穿梁螺栓所受的最大拉力N=8.04kN 小于螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN ，满足要求！9. 梁侧模板内外楞的计算1. 内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算 本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度100mm，截面高度50mm，截面惯性矩I和截 面抵抗矩W分别为：W = 100 X50 X50/6 = 41.70cm3;I = 100 X50 X50 X50/12 = 104.20cm4(1) .内楞强度验算强度验算计算公式如下：按以下公式计算内楞跨中弯矩：q=(F X系数+侧向力X系数)X内楞间距其中，作用

43、在内楞的荷载，q = (1.2 X40+1.4 X4.000) X0.400=21.44kN/m;内楞的最大弯距：M =0.1ql 2M=0.1 X21.44 X500.00 2= 5.36 X105N.mm ;内楞的最大受弯应力计算值：芦M / W(T = 5.36 X105/4.17 X104 = 12.85 N/mm 2;内楞的受弯应力计算值(7 = 12.85 N/mm 2，小于 抗弯强度设计值f=13.000N/mm2，满足要求！(2) .内楞的挠度验算其中E -面板材质的弹性模量：8000.00N/mm 2;q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q =40.00 X0.40= 16.00 N/mm;最大挠度:3 = 0.677 X16 X500.00 4/(100 X8000.00 X10.42 X105) = 0.812 mm ;内楞的最大挠度计算值3=0.812mm小于容许挠度值w=500/250=2.000mm，满足要求！h0.90.9h1.2L2431.135I. 167I. 163表2梗板支架计算怪度附加丟数屹4s10121416IB20253035401.351.01 OU10Z&1.0391.0421 0541.QS11.0011,0眈