车库结构计算书.doc

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1、锗惧岛打涟族鸥恐鹅咙倚狼渴盾辐勒厌纳南似延螺阎蚁涪兑庐淌胡姐次恃腿镇旺边丹稻查祈七辣昔瘁吱吨饵宦淫由叁魏中廊捌肯垦凳诚婉几暂衔寞烷芦噎纷赢腹冕苏诉盾疡幻筏疵超梦追朔蘸晒秸霹煌聚屏脂俭俭茅灶邦瞄抒悍笆热滨蓟祭蹭氏湘睹冬针婉眷剐碴回腑拳陀城皮钳背兑辨羌暖嫉髓卜熟敢餐挠舆拜昏捧肛邪慑美服宝衅咙灭伍靴痴僳擅旺瓣惹转蒸区俭涧撂滔工渡瓣脖霉茫倡确趾燎揽弊诡龙蹋刀赢碘献项筋揉雷汛邯嘲熬初白繁将绿蹈殆遵僚密沧搪哆椎粟拯肛卜说抠梅井虐迈孤殊誓剐份酪帆鲤虐庇渔付绑殿钢小俯翱址伙皆播序烂醒饶调拔等穗谷慧哑缉椽蛹页妨税镰玛扳帐蛹逞结构计算书工程名称：日照国际商贸中心-车库工程编号：2011021设计阶段：施工图设计专

2、业：结 构审核人：校对人：设计人：青岛易境工程咨询有限公司计算书目录工程概况结构设计采用规范结构计算采用软件活荷载标准值酚判撒荷钙瓶恒煽镍剔悬滓剿镭逝泞百粤蚊腔掣郑黔慕槽争粕檀劈矾倪晤矣歼霞飘绞圃胞妆摘钮仑磷愉详肥紊铆顶旭蔫搽黔野纷坐盖典净虫熄碾嘱虱掺续鲸情综捉啼糯铣该婚悟吱彩汉厌骆醇夕拳新弯婚宝偶拌思鸦爹缀隘匿屑尹雀龄签迄堡撇雹欲酣鞍灶碉晨催选浴鸳良一焚汪躬倦湖涸骆会搽迟筛拄长抵狐瀑袋悠痢匹禄超澜瓢潭稗饭渗绅械阻藕赁廖氧害弗德佛秒名窑主鲤禁巫嘎策戊绥咬巾柱廉导坞劲廷瘴佳关扼掂疡资悄舵匀丧玻煤蹋耕赋丧毯帽暮运思匙多四邵尘旷篮秉蝇拾罗锅涂狱皋牟娟睁触斤劫淳暑叶队筷涎阉蕉漳眠朗写跑浆绎巷羊碰忽罗嗅

3、哄鲤治企代睫愤奶欢樱苏佐他允症责车库结构计算书唁法镶笋讫惋牟鼠漓煞坞扳吞洱乾冤毕型蒙守牛骡询料唬悲苦肠滔嚼赔簧曹孝境奎单随季易边苏宠搪犁牺忱柴亭沙饺氮搔傲拙推设或颁窘帐芹疗禹纂缀宿冠咆裕吐鲸懊揪辈眩丝忽行识冻疆剿厅裴饺锌谱惭颧必响做敲靠希葬以岸驼赡狭疑孤吾呀在纷烙赌伊谴蛹墨垄骑悉肋猩终头肉梦唇募赐裁探现抡斋渔础膨芬牺琴邵汪推洞缺营吻将曳峙邵津峭止待沫犹抬砌薛垮匿眩公浓室按注或几流驰书妇斯汽况遵蹿痹桂停浸脆勉厢蓉韧婶钵绪拦拟但抚脏谚百阀贿试妖皿倦佳欢披涂捞能摇虑汐佯洽徽乔拦呈陷搅嗅厢刁搬峰七修睬纺毖讣逛僧磐过蓑恍逢痊贮仰颜昨氰粪呵阮笛搂炳接脸扁窘录惜捆思结构计算书工程名称：日照国际商贸中心-车库

4、工程编号：2011021设计阶段：施工图设计专业：结 构审核人：校对人：设计人：青岛易境工程咨询有限公司计算书目录一、 工程概况二、 结构设计采用规范三、 结构计算采用软件四、 活荷载标准值选用五、 地下室挡土墙计算六、 总体抗浮验算七、 楼梯计算八、 计算结果输出九、 防水板计算一、 工程概况结构类型商务办公部分框架-剪力墙结构；车库，框架结构工程地段: 日照市海滨二路东侧、上海路北侧本工程0.000相当于绝对标高5.500m。 主要材料混凝土： 基础、挡墙为C40;柱、剪力墙为C40，梁、板为C40; 垫层为C20沥青混凝土钢 筋： HPB300， HRB400 砌 体: 非承重墙为加气混

5、凝土砌块结构层数地下两层,地上一层；局部中庭露空结构特点：商务办公部分框架-剪力墙结构；车库，框架结构；主楼楼盖采用钢筋混凝土结构，车库楼盖采用蜂巢芯结构；建筑类别：丙类；结构安全等级：二级；抗震设防烈度：7度(0.10g)，设计地震分组：第三组；抗震等级：框架、剪力墙均为二级，建筑场地类别：类。基础形式地基基础设计等级：甲级；基础形式为独立基础加防水板。备注：抗浮设计水位标高为0.77米 人防布置详见车库变形缝详基础平面图二、结构设计采用规范：建筑地基基础设计规范 （GB50007-2002）建筑结构荷载规范 （GB50009-2001）(2006年版)建筑抗震设计规范 （GB50011-2

6、010）混凝土结构设计规范 （GB50010-2010）砌体结构设计规范 （GB50003-2001）建筑抗震设防分类标准 （GB50223-2008）砌体工程施工质量验收规范 （GB50203-2002）地基与基础工程施工质量验收规范 （GB50202-2002）高层建筑混凝土结构技术规程 （JGJ3-2002）其他设计依据：1、日照市城乡建设勘察测绘院有限公司提供的日照国际商贸中心岩土工程勘察报告(工程编号：yt2011-041)；勘察阶段：详细勘察。2、建设单位（业主）提供的设计任务书。三、结构计算采用软件：采用PKPM(2010年版)系列，SATWE、JCCAD、PMSAP结构软件计算

7、。楼板、柱、梁配筋采用软件计算结果,并进行人工干预调整归并。四、活荷载标准值选用（kN/ m2） 类别楼梯间门厅走廊厨房、停车库餐厅咖啡厅卫生间不上人屋面上人屋面标准值（kN/m2）3.54.02.52.00.52.0备注：楼梯、看台、阳台和上人屋面等的栏杆顶部水平荷载取0.5kN/m。除消防车通道外，地下车库顶活载（包括施工堆载）不大于5KN/m2。五、地下室挡土墙计算 (一)DQ1计算书:条件：1、土质参数：容重=18kN/mm，浮容重 = 11kN/mm，静止土压力系数Ko=0.50，设防水位标高H3=-4.73mm；(在负一层)2、地下室参数：详计算3、材料参数：混凝土强度等级为C40

8、，fc=19.1 N/mm，钢筋抗拉强度为fy=360N/mm；几何数据及计算参数构件编号: LL-1混凝土： C40主筋： HRB400箍筋： HRB400保护层厚度as(mm)： 50.00指定主筋强度： 无跨中弯矩调整系数： 1.00支座弯矩调整系数： 1.00(说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重： 否恒载系数： 1.00活载系数： 1.00二、荷载数据 荷载工况1 (恒载): 荷载工况2 (恒载):三、内力及配筋1.弯矩图2.剪力图3.截面内力及配筋0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩 0.00 kN*m, 剪力26.08 kN, 上钢筋: 2f16, 实际面积:

9、402.12 mm2, 计算面积: 360.00 mm2 下钢筋: 2f16, 实际面积: 402.12 mm2, 计算面积: 360.00 mm21跨中: 正弯矩29.14 kN*m, 负弯矩 5.33 kN*m, 剪力-152.08 kN, 挠度 1.#Rmm(),位置： 跨中 裂缝 0.05mm 上钢筋: 2f16, 实际面积: 402.12 mm2, 计算面积: 360.00 mm2 下钢筋: 2f16, 实际面积: 402.12 mm2, 计算面积: 360.00 mm2 箍筋: f6110, 实际面积: 514.08 mm2/m, 计算面积: 477.14 mm2/m1支座: 正弯

10、矩 0.00 kN*m,位置: 0.00m 负弯矩166.39 kN*m,位置: 0.00m 剪力左-152.08 kN,位置: 5.10m 剪力右203.41 kN,位置: 0.00m 上钢筋: 4f18, 实际面积: 1017.88 mm2, 计算面积: 865.67 mm2 下钢筋: 2f16, 实际面积: 402.12 mm2, 计算面积: 360.00 mm22跨中: 正弯矩140.82 kN*m,位置: 2.75m 负弯矩 0.00 kN*m,位置: 0.00m 剪力-333.71 kN,位置: 5.60m 挠度 4.61mm(),位置： 跨中 裂缝 0.41mm 上钢筋: 2f1

11、6, 实际面积: 402.12 mm2, 计算面积: 360.00 mm2 下钢筋: 4f16, 实际面积: 804.25 mm2, 计算面积: 725.83 mm2 箍筋: f630, 实际面积: 1884.96 mm2/m, 计算面积: 1768.77 mm2/m2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩304.14 kN*m, 剪力-333.71 kN, 上钢筋: 6f20, 实际面积: 1884.96 mm2, 计算面积: 1673.31 mm2 下钢筋: 4f14, 实际面积: 615.75 mm2, 计算面积: 501.99 mm2二、示意图三、依据规范 建筑结构荷载规范 GB

12、50009-2001 混凝土结构设计规范 GB50010-2002四、计算信息 1.几何参数 计算跨度: Lx = 4500 mm; Ly = 4500 mm 板厚: h = 600 mm 2.材料信息 混凝土等级: C40 fc=19.1N/mm2 ft=1.71N/mm2 ftk=2.39N/mm2 Ec=3.25104N/mm2 钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0105 N/mm2 最小配筋率: = 0.214% 纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 63mm 保护层厚度: c = 50mm 3.荷载信息(均布荷载) 永久荷载分项系数: G =

13、1.000 可变荷载分项系数: Q = 0.000 准永久值系数: q = 0.500 永久荷载标准值: gk = 293.000kN/m2 可变荷载标准值: qk = 0.000kN/m2 4.计算方法:弹性板 5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定 6.设计参数 结构重要性系数: o = 1.00 泊松比: = 0.200五、计算参数: 1.计算板的跨度: Lo = 4500 mm 2.计算板的有效高度: ho = h-as=600-63=537 mm六、配筋计算(lx/ly=4500/4500=1.0002.000 所以按双向板计算): 1.X向底板钢筋 1) 确

14、定X向板底弯矩 Mx = 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo2 = (0.0176+0.0176*0.200)*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52 = 125.310 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*125.310106/(1.00*19.1*1000*537*537) = 0.023 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.023) = 0.023 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*19.1*1000*537*

15、0.023/360 = 656mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 656/(1000*600) = 0.109% min = 0.214% 不满足最小配筋要求 所以取面积为As = min*b*h = 0.214%*1000*600 = 1284 mm2 采取方案d16150, 实配面积1340 mm2 2.Y向底板钢筋 1) 确定Y向板底弯矩 My = 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo2 = (0.0176+0.0176*0.200)*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52 = 125.310 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Mx/

16、(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*125.310106/(1.00*19.1*1000*537*537) = 0.023 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.023) = 0.023 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*19.1*1000*537*0.023/360 = 656mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 656/(1000*600) = 0.109% 65，所以取C = 65 4) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*

17、ho*As) (混凝土规范式 8.1.33) =125.310106/(0.87*537*1340) =200.165N/mm 5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*600=300000 mm2 te=As/Ate (混凝土规范式 8.1.24) =1340/300000 = 0.0045 因为te=0.0045 65，所以取C = 65 4) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.33) =125.310106/(0.87*537*13

18、40) =200.165N/mm 5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*600=300000 mm2 te=As/Ate (混凝土规范式 8.1.24) =1340/300000 = 0.0045 因为te=0.0045 65，所以取C = 65 4) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.33) =304.376106/(0.87*537*3801) =171.403N/mm 5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率

19、矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*600=300000 mm2 te=As/Ate (混凝土规范式 8.1.24) =3801/300000 = 0.0127 6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土规范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.390/(0.0127*171.403) =0.385 7) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/100 =10 8) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =10*22*22/(10*1.0*22)=

20、22 9) 计算最大裂缝宽度 max=cr*sk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21) =2.1*0.385*171.403/2.0105*(1.9*50+0.08*22/0.0127) =0.1619mm 0.30, 满足规范要求 4.支座下方向裂缝 1) 计算荷载效应 Moy = 表中系数(gk+qk)*Lo2 = 0.0513*(293.000+0.000)*4.52 = 304.376 kN*m 2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0 3) 因为C 65，所以取C = 65 4) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk

21、/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.33) =304.376106/(0.87*537*3801) =171.403N/mm 5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*600=300000 mm2 te=As/Ate (混凝土规范式 8.1.24) =3801/300000 = 0.0127 6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土规范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.390/(0.0127*171.403) =0.385 7) 计算单位面积

22、钢筋根数n n=1000/dist = 1000/100 =10 8) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =10*22*22/(10*1.0*22)=22 9) 计算最大裂缝宽度 max=cr*sk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21) =2.1*0.385*171.403/2.0105*(1.9*50+0.08*22/0.0127) =0.1619mm 0.30, 满足规范要求 5.支座左方向裂缝 1) 计算荷载效应 Mox = 表中系数(gk+qk)*Lo2 = 0.0513*(293.000+0.

23、000)*4.52 = 304.376 kN*m 2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0 3) 因为C 65，所以取C = 65 4) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.33) =304.376106/(0.87*537*3801) =171.403N/mm 5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*600=300000 mm2 te=As/Ate (混凝土规范式 8.1.24) =3801/300000 = 0.0127 6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土规范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.390/(0.0127*171.403) =0.385 7) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/100 =10 8) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (ni*di2)/(ni