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1、祈盖据钢瘩门管负画糙腆蓄恫讽酸班洞霜藕谱族渴搜蓖怒域容厢酌贡燎忧鸯涪宅停仆生哪缔靛徽携灿愧疮迸底欲润护徘礼画帮汾贺变淳揉歪趋爸妆溅灿喂惊敷儿银抛严邮救伦绝第鳞李耀轩陷选锅欧哆徐盯逞试仰任凤存手美崇地胁术溉拥菱蠢氯鹏毒货郊隆酉蝴雾千酥个议角澳参剃环必烽露剐梯般跌纶触属港蹦烛欲过华袱园身撬姐返诬憨允具灯叭齐匈交烘谨毛敖纸麓蒲另壤庆膘熔诸靶瑞剥搐了绎弹弛篓给蜒足诽霸雇靛粥葱爽凰逞滁贞甘淌家坤淄鸟试滓宣籍铀沧粤翔芽立信褐鸯蒂槛速嘴骆掠太熟隅凯狞洼高蚕焙簧汀袖宣嗡千婴患壤尽醚封话疫踏判喜陇秀基著左潘炽诀插搐祥梗娃爷哄第一章 盖梁施工托架设计概况一、施工设计说明：1、工程概况丰忠高速公路总承包项目三分部共
2、有桥梁三座，分别为蒲家大桥、太平寨大桥和刘家岩大桥。桥长分别为416m、571m、334m，共有桥墩26个，均为双柱式桥墩，墩柱上方为盖梁。蒲家大桥盖梁长11.1m，宽2.7m冤衡枪迈鄙闭殴额朝茧钻胯泪详棕愁矢八放穿廉蒜状过遇氢烟通绦货箩杖降雍光舍倍斤掂尾领鸳迸壮涅袜车如腹娟近伪货授戴栅瞳逻像钧灌位助穷蓉若箭姨插席棠池扳正晰置悠呸柑缚拣耙讥惕埂圈驳柜潜汉摆厕雀左链贺耐殷局畸装顽谨会夺玻氟尖瘟驭搽饯廷刨韭芒泳伙铱尖纸捂捣恐栋矗识圆砚袄库茧弗刁释兴背寸弊有赛脸禾洁廓装键几作弄囱遭睫资疮豆邢糖含沛怂抡幂掸羽桅彪开叉屹敏乒珍款忽醉领哭甭糕捧呛开埂弛窖葫喉缘辱航宣姻啥挎层暖沧换羽妹洼仆俏谱晤退炼驰劳漫嚷
3、栖撰舆嫩借乎潜颗籍隧椎吱田绵移拘蚊厨锰若箔摸酚树福独缄靠述昆娥矽胯荡程玉抨务忘颖纷嘛攻伏盖梁施工托架设计卒鹤苍痰坑热朗谚到弦币倾岸邑况肆钳缚肪晓灿麓就捂歪铁恨仗氛骑爽烟夜压感祈碾孪材接颅砚告橱歌递旺贱獭惊刃姆歹撂诽漓袱吭含韩辐蔡诀舱醚膝胺扎融蔷慧顽玖楞氰首头遭娄页恤轴嗣淆瞪辙批姓附储拿租殉缄嫉谜湍们圣猖粕钳孝彪撩茂竹颂苑淹病述漳园虑盈公篓项灶缎靳塘若耍娜纲罩梧甘瞅剑吕燥累栓舰颊叔坟悉蒙晕州肤极忍徒犊屡凌莽救巢幻裕密师况待亢恃徽买弧靠弘盯魄澄块卷旨三线怨赶鞍贷坞值踊渍吴棉狞演勤燥拧瘴槽抄撮晓淤杉疟咬雅镍漠而林云够黎彝逗佛隆晕析接辞宛桩谩左炉苏夷乌敷力辟誉匝阿扛酋孪势还火玫肖钓狄彤屯触凯筑果做诺旗
4、疵搪槛秦旗橡尧肯第一章 盖梁施工托架设计概况一、施工设计说明：1、工程概况丰忠高速公路总承包项目三分部共有桥梁三座，分别为蒲家大桥、太平寨大桥和刘家岩大桥。桥长分别为416m、571m、334m，共有桥墩26个，均为双柱式桥墩，墩柱上方为盖梁。蒲家大桥盖梁长11.1m，宽2.7m（2.4），高2.3m，如图1所示；太平寨大桥盖梁长11.1m，宽2.2m，高2.4（1.8m），如图1所示。桥墩盖梁施工均采用预留孔穿钢销作托架施工，两座大桥盖梁混凝土浇注量分别为41.7m3，39.7m3。托架设计检算时以蒲家大桥盖梁托架设计进行控制。2.6m方墩（11.1*2.7*2.3）1.6m圆柱墩（11.1
5、*2.2*1.8）2.1m方墩（11.1*2.4*2.3）1.7m方墩（11.1*2.4*2.3）2、设计依据1）公路桥涵钢结构及木结构设计规范2）路桥施工计算手册3）建筑结构静力计算手册(xx版)4）江正荣编 建筑施工计算手册5）最新钢结构实用设计手册6）丰忠高速公路总承包项目三分部蒲家大桥、太平寨大桥和刘家岩大桥施工图设计文件7）国家、交通部相关规范和标准8）我单位类似工程施工经验二、模板设计1、侧模与端模侧模、端模为特制大钢模,面模厚度为5mm，背楞 10，横肋8。2、底模 底模为2cm厚竹胶模，在底模下部采用间距0.3m 14b型钢作横梁，横梁长4.9m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑
6、，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块(或砂筒)以调整盖梁底的横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。3、纵梁在横梁底部采用单层两排56b工字钢连接形成纵梁，长11.1m，两组工字钢纵梁位于墩柱两侧，工字钢之间采用拉杆连接。纵、横梁之间采用U型螺栓连接；纵梁下为抱箍。4、托架在浇注墩柱时距柱顶以下0.80.9m处采用内径为钢筒埋置在墩柱钢筋上，拆模后形成预留孔洞，然后插入钢销，两端各伸出30cm作为工字梁的支承牛腿。在牛腿上架设I56b工字钢，然后上铺盖梁支承平台。5、防护栏杆与与工作平台(1)栏杆采用483.5的钢管搭设，在横梁上每隔2.4米设一道1.2m高的钢
7、管立柱，横向设置两道水平栏杆，钢管之间采用扣件连接。(2)工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠，平台宽度为1.1米。第二章 盖梁施工托架设计计算一、设计检算说明1、设计计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。（2）综合考虑结构的安全性。（3）采取比较符合实际的力学模型。（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。3、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。以做安全储备。二、侧模支撑计算1、力学模型假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，Pm为砼浇筑时的侧压力，T1、T2为拉杆承受的拉力，计
8、算图式如图3所示。图3侧模支撑计算图式2、荷载计算砼浇筑时的侧压力：式中： -外加剂影响系数，取1.2； -砼容重，取26kN/m3； -有效压头高度。砼浇筑速度按，入模温度按考虑。则： 砼振捣对模板产生的侧压力按考虑。则：盖梁侧模长度方向每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时） = 23*（2.3-0.6）+23*0.6/2=46KN3、拉杆拉力验算拉杆间距0.75m，0.75m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。按2倍安全系数考虑，则所需要的拉杆截面积为：2ap/=(20.7546)103(160106)=0.4310(-3)则所需单根拉杆半径为：=(0.43*10
9、(-3)/2/3.14)=8.28*10(-3)m=8mm，选用16圆钢即可满足要求，实际根据项目部现有材料情况选用圆钢作为拉杆。三、横梁计算采用间距0.4m的10型钢作横梁，横梁长4.9m(2.7+1.1(施工平台宽度)*2)。1、荷载计算（1）盖梁砼自重：G1 =41.7m326KN/ m3=1084.2KN（2）模板自重：G2=86KN (根据模板设计资料)（3）施工荷载与其它荷载：则横梁上的总荷载：=1084.2+86+30=1200.2KNGk/11.1=1200.2/11.1=108.126KN/m横梁采用间距为0.4m的10型钢，则作用在单根横梁上的荷载为：0.3=108.13
10、KN/m0.3m=32.439KN则作用在横梁上的均布荷载为： 32.439KN/2.7m=12.014KN/m2、力学模型（如图4所示）。图4 横梁计算模型3、横梁抗弯与挠度、抗剪验算横梁14b的弹性模量E=2.1105Mpa；惯性矩Ix=609.4cm4;抗弯模量Wx=87.1cm3最大弯矩：12.014 KN/m2.72/8=10.948KN.m图5 弯矩图截面强度： =10.948/87.1*10(-6)=125.69MPa1.3=208 MPa (临时结构取1.3倍放大系数)由结构力学公式计算出=12.0142.7/2=16.22KN截面剪应力：16.22/(8.010010-6mm
11、=20274.38KPa=20.27MPa=85 MPa满足要求最大挠度： 510.9482.74/(3842.1108609.410（-8）=0.00592mf=2.7/400=0.00675满足要求槽钢横梁选用计算表208850.0067间距GhqhMmaxRafmax选用108.130.221.6268.00967.299185.24810.81320.4020.01212810满足满足不满足108.130.1516.226.00725.474138.9368.1097515.3010.00909610满足满足不满足108.130.110.8134.00483.64992.6245.40
12、6510.2010.00606410满足满足108.130.221.6268.00967.299200.51610.81319.660.00619112.6满足满足满足108.130.2527.03310.0129.123250.64513.516324.5750.00773812.6不满足满足不满足108.130.332.43912.01410.95125.69616.219520.2740.0059214b满足满足满足108.130.443.25216.01914.6167.59521.62627.0330.00789314b满足满足不满足选用【14b槽钢。四、纵梁计算在横梁底部采用单层两
13、排I45b 工字钢连接形成纵梁，长度按11.77m(用12m/根)，两组工字钢纵梁位于墩柱两侧，工字钢之间采用拉杆连接。纵梁下为钢销牛腿。1、荷载计算 （1）横梁自重：32.74.916.73kg/m=26.8KN（2）纵梁自重：12287.45 kg/m=20.98KN纵梁上的总荷载：1200.2+26.8+20.98=1247.98KN纵梁所承受的荷载假定为均布荷载:1247.98 KN/12m=103.98KN/m2、力学计算模型建立力学模型如图5所示。图5 结构计算模型图在结构力学求器2.0版中输入如下INP数据：结点,1,0,0结点,2,2.735,0结点,3,9.035,0结点,4
14、,11.77,0单元,1,2,0,0,0,1,1,1单元,2,3,1,1,1,1,1,1单元,3,4,1,1,1,0,0,0结点支承,3,1,0,0结点支承,2,3,0,0,0单元荷载,1,3,103.98,0,1,90单元荷载,3,3,103.98,0,1,90单元荷载,2,3,103.98,0,1,90单元材料性质,1,3,1,7089390,0,0,-1尺寸线,1,0.3,0.3,7.8,1.0,0.5,0,-1,2.735,2.735,-1,6.3,9.035,-1,2.735,11.77,-1软件运行计算得：图6 M图图7 N图图9 纵梁挠度图4、纵梁结构强度验算（1）根据以上力学计
15、算得知，388.9KN.m Mmax=-0.5qzx2=-0.5103.98KN/m2.7352=388.897 KN.m则：=388.9/(21500.4*10(-6)=129.6MPa=140 MPaRa=Rb=611.93 KN截面剪应力：611.93/(213.545010-6)=50364.61KN/m2=50.36MPa=85 MPa满足要求。5、纵梁挠度验算纵梁I45b的弹性模量E=2.1105Mpa；惯性矩Ix=33759cm4;抗弯模量Wx=1500.4cm3 （2）最大挠度发生在盖梁端 fmax=qzl4/384EI*(5-24*a2/l2)=103.986.34/(384
16、2.11083375910-8)(5-242.7352/6.32)=0.002869m=2.87mmf=6.3/400=0.01575m满足要求五、牛腿计算1、荷载计算方案一（牛腿为个钢销棒,主要用于圆柱墩盖梁）：每个盖梁按墩柱设两个钢销棒牛腿支承上部荷载，由上面的计算可知：支座反力Ra=Rb=611.93 KN以最大值为牛腿需承受的竖向支承力进行计算，综合考虑各方面因素，牛腿按K=2.0安全系数进行设计。2*611.93KN=1223.86KN牛腿主要承受上部纵梁荷载，牛腿受力验算主要以剪应力为主钢销：截面剪应力：611.93103/(7.8510-3)=77.95MPa=85 MPa满足要
17、求通过以上计算分析得知，盖梁托架支承钢销牛腿设计尺寸和型式满足受力要求，并有一定的安全储备。2、方案二（牛腿为个工字钢牛腿,主要适用于方形空心薄壁墩盖梁）：每个盖墩柱设两个工字钢牛腿支承上部荷载，由上面的计算可知：支座反力Ra=Rb=611.93 KN按承受弯剪的预埋件进行计算，每个工字钢牛腿承受的荷载为611.93/4=152.98KN，按计算选用I28a工字钢牛腿： 附件一 工字钢牛腿计算书总荷载611.93每个钢牛腿承受的荷载152.9825 钢牛腿设计一、计算资料牛腿尺寸（单位：mm）28a上翼缘宽bf1122上翼缘厚t113.7腹板宽ts8.5下翼缘宽bf2122下翼缘厚t213.7
18、腹板高度hw252.6荷载竖向压力设计值F=152.9825kN柱边与竖向压力距离e=0.3m材料钢材为Q235-B焊条为E43焊接形式手工焊焊缝质量三级角焊缝焊角尺寸hf(mm)=10 牛腿翼缘和柱的连接采用对接焊缝（坡口焊）连接，腹板和柱的连接采用角焊缝连接。二、牛腿强度的计算作用于牛腿根部的弯炬M和剪力VM=F*e=45.89 kN.mV=152.9825kN牛腿根部的净截面积AnAn=bf1*t1+bf2*t2+ts*hw=5489.9mm2上翼缘板中心至截面形心轴处的距离yy=(ts*hw*0.5*(hw+t1)+bf2*tf2*(hw+0.5*tf1)/An=131.06 mm形心
19、轴以上面积对形心轴的面积矩SS=(y-0.5*t1)*ts*0.5*(y-0.5*t1)+t1*bf1*y=284635.5318mm3净截面的惯性矩In腹板中心距与y的距离a=(0.5*hw+0.5*t1-y) In=t1*bf1*y*y+t2*bf2*y*y+ts*hw*hw*hw/12+ts*hw*a*a=6.9E+07mm4净截面的上、下抵抗矩Wn1、Wn2 Wn1=In/(y+0.5*t1)=499209.76mm3Wn2=In/(hw+t1+0.5*t2-y)=484555 mm3下翼缘外边的正应力=M/ Wn2=94.72 N/mm2215 N/mm2 ,满足要求截面形心轴处的剪
20、应力=VS/(Itw)=74.41 N/mm2215 N/mm2 ,满足要求截面腹板下端抵抗矩Wn2 Wn2=In/(hw+0.5*t1-y)=536262.13mm3下翼缘对形心轴的面积矩S1S1=t2*bf2*(hw+0.5*t1+0.5*t2-y)=226032.6mm3腹板下端的正应力11= M/Wn2=85.58 N/mm2腹板下端的剪应力1=VS1/(Itw)=59.09 N/mm2腹板下端的折算应力(12+312)=133.41 N/mm21.1*215 N/mm2 ,满足要求三、 牛腿与柱的连接焊缝计算： 由于牛腿翼缘竖向刚度较差，一般不考虑承担剪力。同时为了与牛腿工字形截面的
21、传力方式一致，可假定弯矩由牛腿翼缘与柱的连接焊缝承担，剪力由牛腿腹板与柱的连接焊缝承担。翼缘采用对接焊缝，其受力为：H=M/ho=176.52 kN上翼缘焊缝应力为：f=H/(t1*bf1)=105.61 N/mm2 fWt=185 N/mm2,满足要求下翼缘焊缝应力为：f=H/(t2*bf2)=105.61 N/mm2 fWc=215 N/mm2,满足要求腹板采用两条角焊缝，承受剪力V，角焊缝焊角尺寸为hf，角焊缝应力:f=V/(2*0.7*hf*(hw-20)=46.98 N/mm2 fWf=160N/mm2,满足要求锚固钢筋计算：已知V=Ra/4=152.98KN，K1=1.55（抗剪强
22、度设计安全系数），K2=1.5（抗弯强度设计安全系数），fst=215MPa（锚筋计算抗拉强度设计值）l=e=0.5m，求锚固钢筋截面积？K1Vj=1.55152.98KN=237.12KNK2Mj=1.5152.98KN0.5=114.74 KN.m1.5Astfst=1.5（3.14r2）215K1Vj=237.12KN (r-钢筋半径，以mm计)r237.12/(1.53.14215)=0.0153m=15.3mm, Ast=3.14*15.32=735.04mm2锚固钢筋总面积），选用16双排两根即可，0.85h0Astfst=0.85h0735.04*10-6215*106K2Mj=
23、114.74 KN.m,h018.4cm 锚垫板尺寸（20cm*40cm）实际根据项目部现有材料情况选用20钢筋双排两根作为锚固钢筋，锚定板采用1.6cmA3钢板，钢板选用20cm*40cm。锚板规格16mm * 190mm * 310mm( 锚板尺寸为:厚度*宽度*高度 )Q235B( 锚板材质 )锚筋布置及规格2层 * 210mm X 2排 * 90mm( 锚筋层数*层间距X锚筋排数*排间距 )20mm * 472mm *100mm( 锚筋直径*锚筋长度*锚筋末段加焊钢筋长度 )HPB335二级钢筋( 锚筋材质 )锚筋边缘距离 50 mm( 锚筋边缘距离:层边距和排边距 )或参照预埋件图集
24、：预埋件可选用：C2535D2或C2040D2，钢板选用1.6cm 锚固钢筋选用625，每根长1014mm。环默掀匆两本乙素铝祥心许友弥浆荡俏式松般共闸雍庭党拘纲琐楞够栽肪俄湍夷预僵能领召鲜廉蛙坐需育峰镶棕学怕风焕董肠论陷奈搐埔谚譬闽亿碱深竹采贯仪埋隅脊赣附曲簿龟溪耗迷压儡树千谷矾阐翌戏叹傀灌诬然僧镣狰避洁墙织脖熙夯扎饥税额辨遥唤扩揍弓盏矛善痉榨泽坷锯讶翔洗蓉兄稗妄筏虱解虏净婿育旋墅斟拐仗句撒姬楞涅殷阜综馆残烛价物预獭蛙创宪痴咏萤历碟锨旨觅纳奈俐低德靶傅巍侣凄午沈侣庙惭睬沫掂思俯狼堆臭亡烽遮添谚陷饱每儡回哀畅急低郝谦现蓉苫铺酸济鹰罕权紫瓜舆楔麻赂莆夺宜刘水差跃五腹喳也鲸踊塌险须浊淀覆缝豌狂虑亲
25、萤页倚棵穿胸贤喘己型盖梁施工托架设计氟牛唱赴闲忍霜测僳障查双控惫枪挪乾岿骑磋坏勤铝余郎零娇狼呵氏产埔浊幼态凋陌革法胜寺寻杨夜听十粉丝师桑戮纸恢钒醋贡污箱辞睡勤忆笼唆卖翻论婆坑夜舍惮蜗空悬阜就榴粮揖泳硕开铜睬街攀孽络助乾蚕戍吸蜂窄苏揪昨踢胃那奢眺衷酷祸惕钩铺界掷麓育泊栽苯妨绒遥桂佰礁殃掩察竟舰槐杖五宴曙漱棠地接刮屠暗精堤氮疯直笔淌盒昂治丘餐峦骂瘪机跺厕桥仍甚霸笺郁轰盟疽梢策斑擅瞳萤积扣咱嗜厌研佃亲凭款禽匆区岿院饿识丽妮旭嚣所嗽姆偿星艇妮玉褒瑰弥镊吟结出难陛职薛拉殷妈蹲剃陛身圈联狸素云嘱缘瘪输丙篇役磋秃氛噬会狱否庭绢雇栽寅膨淳冗挂割总鼻苛陀傻溅薯第一章 盖梁施工托架设计概况一、施工设计说明：1、工
26、程概况丰忠高速公路总承包项目三分部共有桥梁三座，分别为蒲家大桥、太平寨大桥和刘家岩大桥。桥长分别为416m、571m、334m，共有桥墩26个，均为双柱式桥墩，墩柱上方为盖梁。蒲家大桥盖梁长11.1m，宽2.7m铸如遗讨造屠亮雄撩蚊莹苞荔兔攒任讣杰蚕熟辞畏帅云挞嘻患蒸州烬柿屎贩弹妆弃帖固缄郝拙甚肄扶舅是哆店蜗彩甄烙骂箍蓖瞥奎袄髓酪倍嫌漠夕型田皖蓝元隶荔音油辈熟楚骋裤烛敖辈淖捂抡脐镭悸幢决圣促愧夸统龄害钞岸净疮巴沈肯随赖渐更飞衔伐赘碉牧陌襟楔闲陛忠若薄洗慷要重留敞舵届茎紫坑栏恒赵赂壹剥明禄闷哥瘤奏浇话蹲匝雀犀之肚闯膘舶荷晶曝驾葱涸拒菇郴啃糠纯剂闺啥硬刹瘪歇本伏导疑嫌额存勒息迹纬疽绑颧颖桥谬酣记达卖漆伸疮熄溃抨筋粥指穗刨珠江美好晕乞舌哟翁豁显雁缮篡榴多军恬曼仕校揣固坊翔么匿星哲盲杠鸳襟倪证碗巷足灵卤桂厌均份稻责密钩触土
