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1、压缩空气储罐设计方案第一章绪论1.1设计背景所谓容器是指用于储存气体、液化气体、液体和固体原料、中间产品或成品的设备。压力容器 是容器的一种，是指最高工作压力PO.IMPa容积V25L,工作介质为气体、液化气体或最高工作温度高于或等于标准沸点液体的容器。它广泛地用于化工、 炼油、机械、动力、轻工、纺织、冶金、核能及运输等工业部门，是生产过程中必不可少的设备。随着石油化工、电站锅炉和原子能工业的迅猛发展，压力容器制造技术也有了很大的发展， 它主要表现在以下三个方面：一是压力容器向大型化过渡，容器 直径和壁厚成倍增长；二是低合 金高强度钢的广泛应用，大部分压力容器均采用了各种级别的低合金高强度钢；
2、三是焊接新工艺、 新技术的广泛应用，使得焊接质量进一步提高，从而提高了这些大型产品质量的可靠性。其中以压力容器产品大型化、高参数化的趋势尤为明显。1OOO吨级的储气罐、2000吨级的 煤液化反应器、10000立方米的天然气球罐（日本最大的天然气球罐为3OOOO立方米）等已经在 我国大量应用。压力容器在石油化工、核工业、煤化工等领域中的应用场合也日益苛刻。因此，耐 高温、高压和耐腐蚀的压力容器用材料的研制与开发一直是压力容器行业所面临的重大课题。对此， 各国均投入了大量的人力物力从事相关的研究工作。目前，压力容器用材料的主要研究成果和技术 进步表现在以下几个方面：材料的高纯净度：冶金工业整体技术
3、水平和装备水平的提高，极提 高了材料的纯净度，提高了压力容器用材料的力学性能指标，提高了压力容器的整体安全性；材 料的介质适应性：针对各种腐蚀性介质和操作情况，已研究开发出超级不锈钢、双相钢、特种合金等金属材料，使之适合各种应用条件， 给容器设计者以更多选择的空间，为长期安全生产提供了保证；材料的应用界限：针对高温蠕变、 回火脆化、低温脆断所进行的研究，准确地给出材料的适用围；更高强度材料的应用：在设备大型 化的要求下，传统的材料已经无法解决，诸如30000立方米天然气球罐、200000立方米原油储罐以及超高压容器的 选材问题。目前b800MPa高强材料的应用正在引起国研究人员的广泛关注罔。近
4、年来，压力容器制造业在装备投资中，焊接设备的比例占了 40%以上。正由于这些先进高 效焊接设备及工艺的采用，使压力容器制造技术有了更大的提高和发展。就具体的压力容器焊接而 言，焊条电弧焊的比例已逐步缩小，而埋弧自动焊、氩弧焊、CO气体保护焊等先进的焊接技术已 经得到广泛应用；带极堆焊、窄间隙埋弧焊和药芯焊丝气体保护焊等高效率的焊接方法设备已成为一些大型压力容器厂必备的焊接设备；小管径壁堆焊、管子-管板自动旋转氩弧焊、马鞍形接管自 动焊等一系列新型焊机也在不少工厂中得到了应用。这对于稳定地提高压力容器焊接质量，提高压 力容器制造工艺水平，无疑将起到很大推动作用。压力容器是一个涉及多行业、多学科的
5、综合性产品，其建造技术涉及到冶金、机械加工、腐 蚀与防腐、无损检测及安全防护等众多行业。随着冶金、机械加工、焊接和无损检测等技术的不断 进步，特别是以计算机技术为代表的信息技术的飞速发展，带动了相关产业的发展。在世界各国投 入了大量人力物力进行深入研究的基础上，压力容器技术领域也取得了相应的进展。为了生产和使 用更安全、更具有经济性的压力容器产品，传统的设计、制造、焊接和检验方法已经和正在不同 程度地为新技术、新工艺所代替、而冶金机械加工、焊接和无损检测等压力容器相关行业的技术进 步，是压力容器行业整体制造技术水平提高的前提条件。中国是压力容器的生产大国，目前生产的目的主要是满足国的需求。生产
6、厂家的数量（约3200 家）和相应的装备能力均为世界领先，从以储气罐为代表的重型容器到高压气体运输容器等特殊的容 器，中国都有很强的生产能力，并且产品的价格和质量都具有一定的竞争力。多年的生产实践和 国家的规化管理，使我国的压力容器行业形成了装备齐全、人员配套、管理严格的生产格局，为 我国的压力容器产品走向世界奠定了基础。随着我国加入WT和国民经济持续高速发展，压力容器 制造业今后也必然会有一个很大的发展，只有认清发展趋势，才能把握住自己的发展方向，才会使 压力容器制造业有更好的发展。1.2储罐的用途及分类储存设备又称储罐，主要是指用于储存或盛装气体、液体、液化气体等介质 的设备，在化工、 石
7、油、能源、轻工、环保、制药及食品等行业得到广泛应用，如氢气储罐、液化石油气储罐、石油储 罐、液氨储罐等。储罐的压力直接受温度影响，且介质往往易燃、易爆或有毒。储罐的结构形式主要 有卧式储罐、立式储 罐和球形储罐。1.3储存介质的性质储存介质的性质，是选择储罐形式和储存系统的一个重要因素。介质最重要的特性有：可燃性、饱和蒸汽压、密度、腐蚀性、毒性程度、化学反应活性（如聚合趋势）等。储存 介质可燃性的分类和等级，可在有关消防规中查得。饱和蒸汽压是指在一定温度下的密闭容器中，当 达到气液两相平衡时气液分界面上的蒸汽压，它随温度而变化，但与容积的大小有关。对于液化石 油气和液化天然气之类，都不是纯净物
8、，而是一种混合物，此时的饱和蒸汽压与混合比例有关，可根 据道尔顿定律和拉乌尔定律进行计算。当储存的介质为具有高粘度或高冰点的液体时，为保持其流 动性，就需要对储存设备进行加热或保温，使其保持便于输送的状态。储存液体的密度，直接影 响制造工艺和设备造价。而介质的毒性程度则直接影响设备制造与管理的等级和安全附件的配置。储 存设备若盛装液化气体时，除了应该考虑上述条件外，还应注意液化气体的膨胀性和压缩性。液化 气体的体积会随温度的上升而膨胀，温度的降低而收缩。如果环境温度变化较大，储罐就可能因超 压而爆破。为此，在储存设备使用时必须严格控制储罐的充装量。当储罐的金属温度受大气环境温度影响时，其最低设
9、计温度可按该地区气象资料，取气象局实测的10年逐月平均最低温度的最小值。随着液化气体温度的下降，罐压力也将较大幅度下降，此 时罐体的应力水平就有较大的降低。为此，在确定储罐设计温度时，可按有关规定进行低温低应力 分析。当储罐部因温度降低而使压低于大气压时，还应进行罐体的稳定性校核，以免发生失稳失效。1.4设计任务针对化工厂中常见的气体储罐，完成主体设备的工艺设计和附属设备的选型设 计，绘制总装配图和零件图，并编写设计说明书。1.5设计思想设计储存设备，首先必须满足各种给定的工艺要求，考虑储存介质的性质、容 量的大小、设置的位置、钢材的耗量以及施工的条件等来确定储罐的形式；在设计中还必须考虑场
10、地的条件：环境温度、风载荷、地震载荷、雪载荷、地基条件等，因此设计者在设计储存设备时必须 针对上述条件进行综合的考虑，以确定最佳的设计方案。综合运用所学的机械基础课程知识，本着认真负责的态度，对储罐进行设计。在设计过程中 综合考虑了经济性，实用性，安全可靠性。各项设计参数都正确参 考了行业使用标准或国家标准， 这样让设计有章可循，并考虑到结构方面的要求，合理地进行设计。1.6设计特点压力容器的外壳由筒体、封头、密封装置、开孔接管、支座及安全附件六大部 件组成。常、低压化工设备通用零部件大都有标准，设计时可直接选用。本设计书主要介绍了储气罐 的的筒体、封头的设计计算，低压通用零部件的选用。各项设
11、计参数都正确参考了行业使用标准或国 家标准，这样让设计有章可循，并考虑到结构方面的要求，合理地进行设计。1.7设计数据设计数据详见表1-1表1-1序号名称指标1设计压力MPa :=340.62设计温度C903最高工作压力MPa0.554最高工作温度C2 113 0.8 0.5 0.6(2-2)考虑到钢板负偏差，所以封头厚度应再加上C=C1+C2=2 即S n3.32+2=5.32mm根据钢板的厚度规格，查钢板的常用厚度表，圆整为S n=6mm可见跟筒 体等厚。由，得 =/4=1000/4=250mm圭寸头的容积：查标准JB/T4746-2002钢制压力容器用封头中表1和表B.1、表B.2,选择
12、封头的型号为EHA10006-Q235A椭圆形封头表面积、容积、质量见表2-1和图1。表2-1封头尺寸表公称直径DNmm总深度H mm表面积A2m容积m3质量Kg10002751.16250.150553.82.3人孔的选择根据HG/T 21518-2005回转盖带颈对焊法兰人孔，查表3-3,选用凹凸面的法兰，其明细 尺寸见下表：表2-2人孔尺寸表单位：mm密圭寸面型 式凹凸面MFMD670b55do30公称压力PNMPa0.6D1585b260螺柱数量16公称直径DN400H1280A385螺母数量32dws42618H2135B175螺柱尺寸M210d386b60L250总质量kg3662
13、.4接管和法兰表口：安全阀口，排废口日如图 2所示:压缩空气气储罐应设置排污口，进气口，出气口，人孔，温度计口，压力查HG/T 20592-2009钢制管法兰中表8.2 3-3 PN带颈对焊钢制管法兰，选取各管口公称 直径，查得各法兰的尺寸。查HG/T 20592-2009钢制管法兰中附录D中表D-5,得各法兰的质量。查HG/T 20592-2009钢制管法兰中表3.2.2,法兰的密封面均采用MFM （凹凸面密封）。表2-3选择工艺接管序号工称尺寸连接尺寸标准形式用途或名称a200PN1.6 DN200 HG20592-97RF出气口b16M161.5 YB231-70螺纹进气口c32PN1.
14、6 DN32 HG20592-97RF安全阀口d20M201.5 YB231-70螺纹压力表口e400人孔f2531 YB231-70螺纹排污口2.5螺栓（螺柱）的选择查HG/T20613-2009钢制管法兰用紧固件中表5.0.7-11和附录中表A.0.1，得螺柱的长度和平垫圈尺寸，见表2-4表2-4序号工称直径mm螺纹mm螺柱长mm数量（个）螺柱长mmha200M241301225444c32M16854173032.6鞍座选型和结构设计鞍座选型该卧式容器采用双鞍式支座，初步选用轻型鞍座，材料选用首Q235-B先粗略计算支座负荷储罐总质量：W=W,W2 W3（2-3）式中：W!罐体的质量，K
15、gW2 水压试验时水的质量，KgW3 附件的质量，Kg1罐体质量W储罐公称容积为3 m3,筒体公称直径DN=1000mm，由（2-4）,封头容积0.1505m3,解得 L=3.44m，即取 L=3440mm罐体的自重由压力容器设计手册可查得，公称直径Dn1000mm，壁厚6mm,筒体重：m=(2-5),封头自重为160Kg,故罐体自重 W1508.76 2 160 829Kg830Kg1. 水压试验时水的质量W储罐的总容积V 3.0m3水压试验充满水，故取介质密度为水1000kg/m3,故水压试验时罐水重W 3000Kg。2. 其他附件质量W人孔质总量为366Kg，加上其他的附件总重约为600
16、K3. 设备总质量WW W1 W2 W3 830 3000 600 4430 Kg，约为43.4 KN则每个鞍座承 受的重量为21.7kN。查JB4712.1-2007容器支座第一部分鞍式支座中表1,首先优先选择轻型支座。查JB4712.1-2007容器支座第一部分鞍式支座中表2。表2-5鞍座尺寸表公称直径DN1000腹板26垫板b4320允许载荷Q kN140筋板l317046鞍座高度h200b2140e55底板L760d200螺栓间距妇600lb17036鞍座质量Kg47110垫板弧长1180增加100mm增加的质量Kg7该对鞍座标记为JB/T4712.1-2007 鞍座 A2000-S
17、和 JB/T4712.1-2007 鞍座A2000-F。第三章开孔强度设计根据GB15C中8.3，知该储罐中只有人孔需要补强。3.1补强设计方法的判断其中开孔直径 d=+2C=400+22=404mm(3-1)d,补偿圈在有效补强围；补偿圈厚度为：=3.55mm(3-15)考虑到钢板的负偏差故圆整为6mm第四章强度设计4.1水压试验校核(4-1)试验压力=1.25P=1.250.6=0.75 M|a筒的薄膜应力=93.375Mpa(4-2) 0.9=0.90.85235=180 MPa鞍座(4-3)(4-4)即0.9所以水压试验合格。4.2圆筒轴向应力弯矩计算圆筒的平均半径=/2 +/2=10
18、00/2+6/2=503mm反力 F=mg/2=21.7kN。1圆筒中间截面上的轴向弯矩剪力图根据 JB/T 4731-2005 中式 7-2，得:=1.27N(4-5)2鞍座平面上的轴向弯矩根据 JB/T 4731-2005 中式 7-3，得:=-21700220=-1.43Nmm(4-6)4.3筒的轴向应力及校核根据JB/T 4731-2005中式7-4 式7-7计算1圆筒中间截面上由压力及轴向弯矩引起的轴向应力 最高点处：=-=-=37.73Mpa（4-7）最低点处：=-=+ =37.73Mpa（4-8）由压力及轴向弯矩引起的轴向应力计算并校核鞍座平面上，由压力及轴向弯矩引起的轴向应力，
19、按下式计算：a）.当圆筒在鞍座平面上或靠近鞍座处有加强圈或被封头加强（即A Ra/2）时，轴向应力3位于横截面最高点处Q 1.0, & 1.0.则:=+ =37.73MPa(4-9)b).在横截面最低点处的轴向应力4:=-=+ =37.73MPa(4-10) 3.圆筒轴向应力校核A=0.00075(4-11 )查过程设备设计中图4-8得，E 2.00 105，则B=EA=2.00.00075=100MPa(4-12)37.73MPa(4-13)113MPa(4-14)满足条件4.4切向剪应力的计算机校核1圆筒切向剪应力的计算根据JB/T 4731-2005中式7-9计算查 JB/T 4731-
20、2005 中表 7-2,得：=0.880 =0.401=9.5MPa( 4-15 )2圆筒被封头加强(A Ra/2 )时，其最大剪应力h根据JB/T4731-2005中式7-10，计算得:=4.33MPa(4-16)3切向剪应力的校核圆筒的切向剪应力不应超过设计温度下材料许用应力的0.8倍，即0.8封头的切向剪应力，应满足1.25 th而=9.5MPa0.8=0.8113=90.4MPa 即0.81故圆筒满足强度要求。K=1(4-17)=75MPa=1.57MPa1.25- =1.25113-4.33=137MPa(4-18)即 1.25-故封头满足强度要求。4.5圆筒周向应力的计算及校核取鞍
21、座包角120。，查表7-1 (JB/T4731-2005)得,b+1.56(4-20)所以鞍座垫片作为加强用的鞍座1在横截面的最低点处：(4-22)其中k=0.1(容器焊在支座上)查 JB/T4731 2005,表 7-3 知，K50.760F=3780N, =4mm,=4mm,=140mm=-=1.5MPa(4-23)2在鞍座边角处当 L/=3440/503=6.848(4-24)A/ 凡=0.000987/1.0080.5查 JB/T4731 2005，表 7-3 知，心 0.013=-=-7.3Pa(4-25)3鞍座垫板边缘处圆筒中的周向应力根据过程设备设计第二版式5-25a :当 L/
22、=21700/503=43.148=-=-=-27.65MPa(4-26)4周向应力校核根据JB/T 4731-2005中7.3.4.3进行校核由于=113MPa所以1川故均满足强度要求4.6鞍座应力计算及校核1腹板水平分力及强度校核FsK9F鞍座包角120，查表JB T 4731 2005中表7-5相应 K9 0.204则=0.20421700=4426.8N当垫板起加强作用时：贝 ij=168mm(4-28)2.33MPa2 查 JB/T 4731-2005 中表 5-1,得：sa 147Mpa3满足要求92 sa,即其强度合格。98Mpasa2鞍座压缩应力及强度校核查JBT 4731 2
23、005表7-6，因当地地震发生几率小，取!0.08=mg=0.08=3473N(4-29)钢底板对水泥基础f 0.4因为Fev mgf所以压力按下式计算：=R+H=1000/2+168=668mm面积=1406=840(4-30)(4-31)(4-32)筋板 腹板面积:=()=(760-50) 6=4260=6+=6840+4260=9300x =-6-6- -=-6-6-6-170=192mm ；(4-45)(4-46)(4-47)形心：(4-48)(4-49)(4-50)=腹板与筋板组合截面断面系数：(4-51)(4-52)(4-53)(4-54)(4-55)代入公式=-(4-56)=1.
24、2(4-59)根据JB/T 4731-2005中式7-32进行校核满足式I saKo sa和式satsa,即满足强速要求4.7地震引起的地脚螺栓应力1倾覆力矩计算=3473668=Nm（ 4-60）2由倾覆力矩引起的地脚螺栓拉应力n=2,l=760mm,=314（ 4-61）地脚螺栓拉应力为：=4.86MPa（ 4-62）载荷组合系数=1.2=147MPa满足式即符合强度要求。3由地震引起的地脚螺栓剪应力地脚螺栓剪应力计算N=4（ 4-63）（4-64）即满足式bt 0-8 bt符合强度要求。第五章焊接结构设计5.1焊接方法焊接技术就是高温或高压条件下，使用焊接材料（焊条或焊丝）将两块或两块以
25、上的 母材（待焊接的工件）连接成一个整体的操作方法。焊接技术主要应用在金属母材上，常用的有电弧焊，氩弧焊，CO2保护焊，氧气-乙炔焊，激光焊接，电渣压力焊等多种，塑料等非金属材料亦可进行焊接。金 属焊接方法有40种以上，主要分为熔焊、压焊和钎焊三大 类。熔焊是在焊接过程中将工件接口加热至熔化状态，不加压力完成焊接的方法。熔焊时，热源将待焊两工件接口处迅速加热熔化，形成熔池。熔池随热源向前移 动，冷却后形成连续焊缝而将两工件连接成为一体。在熔焊过程中，如果大气与高温的熔池直接接触，大气中的氧就会氧化金 属和各种合金元素。大气中的氮、水蒸汽等进入熔池，还会在随后冷却过程中在焊 缝中形成气孔、夹渣、
26、裂纹等缺陷，恶化焊缝的质量和性能。压焊是在加压条件下，使两工件在固态下实现原子间结合，又称固态焊接。常用的压焊工艺是电阻对焊，当电流通过两工件的连接端时，该处因电阻很大而温 度上升，当加热至塑性状态时，在轴向压力作用下连接成为一体。各种压焊方法的共同特点是在焊接过程中施加压力而不加填充材料。多数压焊方法 如扩散焊、高频焊、冷压焊等都没有熔化过程，因而没有象熔 焊那样的有益合金元素烧损， 和有害元素侵入焊缝的问题，从而简化了焊接过程，也改善了焊接安全卫生条件。同时由于 加热温度比熔焊低、加热时间短，因而热影响区小。许多难以用熔化焊焊接的材料，往往可 以用压焊焊成与母材同等强度的优质接头。5.2焊
27、接工艺及技术要求一、焊接技术对于压力容器来说，压力容器各受压部件的组装大多采用焊接方式，焊 缝的接头形 式和坡口形式的设计直接影响到焊接质量与容器的安全，因而必 须对容器的焊接接头的结 构进行合理设计。焊接是一个局部的迅速加热和冷却过程，焊接区由于受到四周工件本体的拘束而不能 自由膨胀和收缩，冷却后在焊件中便产生焊接应力和变形。重要产品焊后都需要消除焊接应 力，矫正焊接变形。现代焊接技术已能焊出无外缺陷的、机械性能等于甚至高于被连接体的焊缝。被焊接 体在空间的相互位置称为焊接接头，接头处的强度除受焊缝质 量影响外，还与其几何形状、 尺寸、受力情况和工作条件等有关。接头的基本形式有对接、搭接、丁
28、字接（正交接）和角 接等。对接接头焊缝的横截面形状，决定于被焊接体在焊接前的厚度和两接边 的坡口形式。 焊接较厚的钢板时，为了焊透而在接边处开出各种形状的坡口，以便较容易地送入焊条或 焊丝。坡口形式有单面施焊的坡口和两面施焊的坡口。选择坡口形式时，除保证焊透外还 应考虑施焊方便，填充金属量少，焊 接变形小和坡口加工费用低等因素。厚度不同的两块钢板对接时，为避免截面急剧变化引起严重的应力集中，常把较厚的 板边逐渐削薄，达到两接边处等厚。对接接头的静强度和疲劳强 度比其他接头高。在交变、 冲击载荷下或在低温高压容器中工作的联接，常优先采用对接接头的焊接。搭接接头的焊前准备工作简单，装配方便，焊接变
29、形和残余应力较小，因而在工地安 装接头和不重要的结构上时常采用。一般来说，搭接接头不适于在交变载荷、腐蚀介质、高 温或低温等条件下工作。采用丁字接头和角接头通常是由于结构上的需要。丁字接头上未焊透的角焊缝工作特 点与搭接接头的角焊缝相似。当焊缝与外力方向垂直时便成为正面角焊缝，这时焊缝表面 形状会引起不同程度的应力集中；焊透的角焊缝受力情况与对接接头相似。角接头承载能力低，一般不单独使用，只有在焊透时，或在外均有角焊缝时才有所改 善，多用于封闭形结构的拐角处。焊接产品比铆接件、铸件和锻件重量轻，对于交通运输工具来说可以减轻自重，节约 能量。焊接的密封性好，适于制造各类容器。发展联合加工工艺，使
30、焊接与锻造、铸造相结 合，可以制成大型、经济合理的铸焊结构和锻焊结构，经济效益很高。采用焊接工艺能有效 利用材料，焊接结构可以在不同部位采用不同性能的材料，充分发挥各种材料的特长，达到 经济、优质。焊接已成为现代工业中一种不可缺少，而且日益重要的加工工艺方法。在近代的金属加工中，焊接比铸造、锻压工艺发展较晚，但发展速度很快。焊接结构 的重量约占钢材产量的45%，铝和铝合金焊接结构的比重也不断增加。二.设计技术要求1. 焊接采用焊条电弧焊，焊条型号为J422，图中未标明焊接接头形式与尺寸按GB985-88气焊、手工电弧焊及气体保护焊焊逢坡口的基本形式与尺寸进行选用。所有角焊缝焊脚高度，除注明者外
31、，均为两相焊较薄者的厚度，且须连续焊。2. 预制完毕的封头、罐壁板、包边角钢在堆放、运输和起吊过程中应采取有效措施防 止变形。3罐体安装前必须对甲苯罐基础按土建基础设计文件中的要求和GBJ128-90中有关对基础的要求进行检查、验收合格后方可进行安装。4. 罐体安装完毕验收合格后，罐体外表面刷二遍底漆-环氧树脂漆，二遍面漆-聚氨酯 面漆，涂层厚度参照国家标准规定执行。5. 罐壁纵焊缝进行大于等于10% T形焊缝进行大于等于15%和环焊缝进行大于等于 1%勺X射线无损探伤。探伤合格标准按GB3323-87钢焊接射线照相底片等级分类法III 级评定。总结经过三周的课程设计，我深有体会，从查找资料到
32、设计分析，其中的计算，数据和参数标准 的查询，主要根据GB150中的设计过程以及其他的GB和HG/T JB等系列文进行件结构 设计，其中封头采用JB/T4746-2002钢制压力容器用封头中的标准设计，型号为 EHA10006-Q235-B筒体材料采用的是Q235-A筒体和封 头厚度均设计为6mm其他的附 件的选材和设计也依据相应的国标进行的。到最终的画图和排版，每一步都得足够的细心和 耐心。经历这次课程设计，我对CAD和Word的操作水平有了进一步的提高，同时设计综 合能力和细心程度也有较大提高可谓收获良多。通过本次设计得出以下结论：(1) 正确的制定焊接工艺参数，以便焊工能够按照焊接规进行
33、焊接，防止缺 陷的产生。(2) 如何用更好的方法及设备进行装配定位，提高工作效率及筒节质量，有待日后科技 进步进行解决。(3) 自动化设备在机械行业已得到广泛使用，如何将计算机和机械设备有机结合运用到 实际生产中是又一急需解决的问题，同时也有着巨大的发展前景。在此还要感朱老师和老师的大力支持和耐心辅导，在我遇到困难时给你指导和鼓励附录：参考文献GB150钢制压力容器JB/T 4731-2006钢制卧式压力容器JB/T 4746-2002钢制压力容器用封头HG/T 21518-2005回转盖带颈对焊法兰人孔HG20580-1998HG/T 20592-2009钢制管法兰HG/T 20609-2009钢制管法兰用金属包覆垫片HG/T 20613-2009钢制管法兰用紧固件HG 20582-1998过程设备设计化钢制压力容器强度计算规定化 工容器设计过程学工业津洋等2005化学工业王 设备焊接志文著1990化学工业兴奎
