叉车液压系统设计.docx

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1、液压课程设计设计说明书设计题目：叉车液压系统设计机械工程学院机械维修及检测技术教育专业机检3333班设计者：指导教师：2013年12月27日课程设计任务书机械工程学院 机检班 学生课程设计课题：叉车液压系统设计一、课程设计工作日自 2013 年 12月 23日至2013 年 12月 27 日二、同组学生三、课程设计任务要求(包括课题来源、类型、目的和意义、基本要求、完成时间、主要参考资料等)：1. 目的：(1) 巩固和深化已学的理论知识，掌握液压系统设计计算的一般步骤和方法；(2) 正确合理地确定执行机构，运用液压基本回路组合成满足基本性能要求的、高效的 液压系统；(3) 熟悉并运用有关国家标

2、准、设计手册和产品样本等技术资料。2. 设计参数：叉车是一种起重运输机械，它能垂直或水平地搬运货物。请设计一台X吨叉车液压系统 的原理图。该叉车的动作要求是：货叉提升抬起重物，放下重物；起重架倾斜、回位，在货 叉有重物的情况下，货叉能在其行程的任何位置停住，且不下滑。提升油缸通过链条一动滑 轮使货叉起升，使货叉下降靠自重回位。为了使货物在货叉上放置角度合适，有一对倾斜缸 可以使起重架前后倾斜。已知条件：货叉起升速度匕，下降速度最高不超过匕，加、减速 时间为t，提升油缸行程L，额定载荷G。倾斜缸由两个单杠液压缸组成，它们的尺寸已知。 液压缸在停止位置时系统卸荷。学号尾数设计参数1，23，45，6

3、7，89，0额定载荷G (Kg)30003500400045005000起升速度V (mm/s) 1470460450440430快速下降最高速度 (mm)2180200220240260提升油缸行程L (mm)15001500150015001500加减速时间t (s)0.20.20.20.20.2动摩擦系数f d0.10.10.10.10.1静摩擦系数f.0.20.20.20.20.2s机械效率0.910.920.930.940.953.设计要求：(1) 对提升液压缸进行工况分析，绘制工况图，确定提升尺寸；(2) 拟定叉车起重系统的液压系统原理图；(3) 计算液压系统，选择标准液压元件；(

4、4) 对上述液压系统中的提升液压缸进行结构设计，完成该液压缸的相关计算和部件装 配图设计，并对其中的12非标零件进行零件图的设计。4.主要参考资料：1 许福玲.液压与气压传动.北京：机械工业出版社，2001.082 陈奎生.液压与气压传动.武汉：武汉理工大学出版社，2001.83 朱福元.液压系统设计简明手册.北京：机械工业出版社，2005.104 张利平.液压气动系统设计手册.北京：机械工业出版社，1997.9指导教师签字：系主任签字：目录1.1概述1.1.1叉车的结构及基本技术11.2液压系统的主要参数确定.41.2.1起升液压系统的参数确定.41.2.2系统工作压力的确定61.2.3起升

5、液压系统液压缸的工况分析61.3液压系统原理图的拟定91.3.1起升回路的设计101.3.2倾斜回路的设计121.3.3方向控制回路的设计121.3.4供油方式131.4液压元件选择141.4.1液压泵的选择141.4.2电机的选择151.4.3液压阀的选择161.4.4管路的选择171.4.5油箱的设计181.4.6其他辅件的选择181.5液压系统的性能验算191.5.1压力损失的验算191.5.2系统温升验算201.6设计经验总结参考文献：叉车工作装置液压系统设计叉车作为一种流动式装卸搬运机械，由于具有很好的机动性和通过性，以及很强的适应 性，因此适合于货种多、货量大且必须迅速集散和周转的

6、部门使用，成为港口码头、铁路车 站和仓库货场等部门不可缺少的工具。本章以叉车工作装置液压系统设计为例，介绍叉车工 作装置液压系统的设计方法及步骤，包括叉车工作装置液压系统主要参数的确定、原理图的 拟定、液压元件的选择以及液压系统性能验算等。1.1概述叉车也叫叉式装卸机、叉式装卸车或铲车，属于通用的起重运输机械，主要用于车站、 仓库、港口和工厂等工作场所，进行成件包装货物的装卸和搬运。叉车的使用不仅可实现装 卸搬运作业的机械化，减轻劳动强度，节约大量劳力，提高劳动生产力，而且能够缩短装卸、 搬运、堆码的作业时间，加速汽车和铁路车辆的周转，提高仓库容积的利用率，减少货物破 损，提高作业的安全程度。

7、1.1.1叉车的结构及基本技术按照动力装置不同，叉车可分为内燃叉车和电瓶叉车两大类；根据叉车的用途不同，分 为普通叉车和特种叉车两种；根据叉车的构造特点不同，叉车又分为直叉平衡重式叉车、插 腿式叉车、前移式叉车、侧面式叉车等几种。其中直叉平衡重式叉车是最常用的一种叉车。叉车通常由自行的轮式底盘和一套能垂直升降以及前后倾斜的工作装置组成。某型号叉 车的结构组成及外形图如图1所示，其中货叉、叉架、门架、起升液压缸及倾斜液压缸组成 叉车的工作装置。叉车的基本技术参数有起重量、载荷中心矩、起升高度、满载行驶速度、满载最大起升 速度、满载爬坡度、门架的前倾角和后倾角以及最小转弯半径等。其中，起重量(Q)

8、又称额定起重量，是指货叉上的货物中心位于规定的载荷中心距时， 叉车能够举升的最大重量。我国标准中规定的起重量系列为：0.50，0.75, 1.25, 1.50，1.75, 2.00，2.25，2.50，2.75，3.00，3.50，4.00，4.50，5.00，6.00，7.00，8.00，10.00.吨。载荷中心距。，是指货物重心到货叉垂直段前表面的距离。标准中所给出的规定值与起重量有关，起重量大时，载荷中心距也大。例如平衡重式叉车的载荷中心距如表3-1所示。表1平衡重式叉车的载荷中心距额定起重量Q/tQ11Q55 Q 1012 Q 1820 Q 12载荷中心距e/mm10050060090

9、01250起升高度hmax，指叉车位于水平坚实地面上，门架垂直放置且承受额定起重量的货 物时，货叉所能升起的最大高度，即货叉升至最大高度时水平段上表面至地面的垂直距离。 现有的起升高度系列为：1500，2000，2500，2700，3000，3300，3600，4000，4500，5000， 5500，6000，7000mm。满载行驶速度vmax，指货叉上货物达到额定起重量且变速器在最高档位时，叉车在平直 干硬的道路上行驶所能达到的最高稳定行驶速度。满载最大起升速度vamax，指叉车在停止状态下，将发动机油门开到最大时，起升大小 为额定起重量的货物所能达到的平均起升速度。满载爬坡度a，指货叉上

10、载有额定起重量的货物时，叉车以最低稳定速度行驶所能爬上 的长度为规定值的最陡坡道的坡度值。其值以半分数计。门架的前倾角Bf及后倾角匚，分别指无载的叉车门架能从其垂直位向前和向后倾斜摆 动的最大角度。最小转弯半径Rmin，指将叉车的转向轮转至极限位置并以最低稳定速度作转弯运动时， 其瞬时中心距车体最外侧的距离。在叉车的基本技术参数中，起重量和载荷中心距能体现出叉车的装载能力，即叉车能装 卸和搬运的最重货件。最大起升高度体现的是叉车利用空间高度的情况，可估算仓库空间的 利用程度和堆垛高度。速度参数则体现了叉车作业循环所需要的时间，与起重量参数一起可 估算出生产率。1. 目的：(1) 巩固和深化已学

11、的理论知识，掌握液压系统设计计算的一般步骤和方法；(2) 正确合理地确定执行机构，运用液压基本回路组合成满足基本性能要求的、高效的 液压系统；(3) 熟悉并运用有关国家标准、设计手册和产品样本等技术资料。2. 设计参数：叉车是一种起重运输机械，它能垂直或水平地搬运货物。请设计一台X吨叉车液压系统 的原理图。该叉车的动作要求是：货叉提升抬起重物，放下重物；起重架倾斜、回位，在货 叉有重物的情况下，货叉能在其行程的任何位置停住，且不下滑。提升油缸通过链条一动滑 轮使货叉起升，使货叉下降靠自重回位。为了使货物在货叉上放置角度合适，有一对倾斜缸 可以使起重架前后倾斜。已知条件：货叉起升速度匕，下降速度

12、最高不超过匕，加、减速 时间为t，提升油缸行程L，额定载荷G。倾斜缸由两个单杠液压缸组成，它们的尺寸已知。 液压缸在停止位置时系统卸荷。_学号尾数设计参数-一一一1，23，45，67，89，0额定载荷G (Kg)30003500400045005000起升速度匕(mm/s)4704604504404301快速下降最高速度匕(mm)1802002202402602提升油缸行程L (mm)15001500150015001500加减速时间t (s)0.20.20.20.20.2动摩擦系数f,0.10.10.10.10.1d静摩擦系数f0.20.20.20.20.2s机械效率0.910.920.93

13、0.940.95m3. 设计要求：(1) 对提升液压缸进行工况分析，绘制工况图，确定提升尺寸；(2) 拟定叉车起重系统的液压系统原理图；(3) 计算液压系统，选择标准液压元件；(4) 对上述液压系统中的提升液压缸进行结构设计，完成该液压缸的相关计算和部件装 配图设计，并对其中的12非标零件进行零件图的设计。1.2液压系统的主要参数确定本设计实例叉车工作装置液压系统包括起升液压系统和倾斜液压系统两个子系统，分别 由起升液压缸和倾斜液压缸驱动，因此首先确定两个子系统执行元件的设计参数和系统的工 作压力。1.2.1起升液压系统的参数确定起升液压系统的作用是提起和放下货物，因此执行元件应选择液压缸。由

14、于起升液压缸 仅在起升工作阶段承受负载，在下落过程中液压缸可在负载和液压缸活塞自重作用下自动缩 回，因此可采用单作用液压缸。如果把单作用液压缸的环形腔与活塞的另一侧连通，构成差动连接方式，则能够在提高 起升速度的情况下减小液压泵的输出流量。如果忽略管路的损失，单作用液压缸的无杆腔和 有杆腔的压力近似相等，则液压缸的驱动力将由活塞杆的截面积决定。实现单作用液压缸的 差动连接，可以通过方向控制阀在外部管路上实现，如2图（a）。为减小外部连接管路，液 压缸的设计也可采用在活塞上开孔的方式，如2图（b）所示。这种测试方法有杆腔所需要 的流量就可以从无杆腔一侧获得，液压缸只需要在无杆腔外部连接一条油路，

15、而有杆腔一侧 不需要单独连接到回路中。（a）管路连接方式（b）活塞上开孔方式图2差动连接液压缸图3本设计实例通过增加一个传动链条和动滑轮机构对起升装置前述设计方案进行改进，即如图3所示实施方案。根据传动原理，采用这一液压缸与链条和动滑轮结合的机构可以使液压缸行程减小一半，但是需要对输出力和活塞杆截面积进行校核。由于传动链条固定在叉车门架 的一端，液压缸活塞杆的行程已知，但同时也要求液压缸输出的作用力为原来的两倍。即液 压缸行程为1500mm，活塞杆直径变为75mm,查液压工程手册或参考书，此时取活塞杆直径 为80mm,于是，该起升液压缸的有效作用面积变为:人 兀 x d 2 _ 3.14 x

16、.82 = 52x 1 3 e按照前面的计算，由于液压缸所需输出的功保持不变，所以液压缸输出的作用力变为叉 车额定负载的两倍，即广 2G& = 2 乂 35。x 9.8 = 686 N液压系统所需的工作压力变为:68600“ = 13 .66 mp 0.00502取起升液压缸的工作压力为14MPa，该工作压力对于液压系统来说属于合适的工作压 力，因此起升液压缸可以采用这一设计参数。起升液压缸所需的最大流量由起升装置的最大速度决定。在由动滑轮和链条组成的系统 中，起升液压缸的最大运动速度是叉车杆最大运动速度(0.46m/s )的一半，Vmax =V1/2=460/2=230mm/s于是q = A

17、v = 0.005020.23=1.15x103m/s = 69L/minmaxr max此时，起升液压缸活塞杆移动1.5m，叉车货叉和门架移动3m，能够满足设计需求。1.2.2系统工作压力的确定根据液压系统工作压力的确定方法，在确定液压系统工作压力时应考虑系统的压力损 失，包括沿程的和局部的压力损失，为简化计算，本设计实例中假设这一部分压力损失约为 1.52.0 MPa，因此液压系统应提供的工作压力应比执行元件所需的最大工作压力高出 1.52.0 MPa，即起升液压系统Pls=14+1.5=15.5MPa1.2.3起升液压系统液压缸的工况分析负载分析：负载：F=2Gg=2x34300=686

18、00N最大静摩擦力：Fs=2fsGg=2x6860=13720N动摩擦力：Fd=2fdGg=2x3430=6860N,上升启动时：F1=F+ Fs=68600+13720=82320N,上升稳定运行时：F2=F+ Fd=68600+6860=75460N下降稳定运行时：F3=F- Fd=68600-6860=61740N速度分析：上升速度 V=0.5V 1=0.5X460=230mm/s,快速下降最高速度V=0.5V2=0.5X200=100mm/s加减速时间：t=0.2s上升时加减速时段位移：Sj=0.5 V1t=23mm下降时加减速时段位移：S2=0.5 V2t=10mm位移分析：提升油缸

19、行程：L=1500mm工况循环提升液压缸负载：工况负载组成负载值（N）液压缸加速上升0-(F+ Fs)-(F+ Fd)0-82320-75460液压缸匀速上升F+ Fd75460液压缸减速上升（F+ Fd）-F75460-68600液压缸加速下降F（F- Fd）68600-61740液压缸匀速下降F- Fd61740液压缸减速下降（F- Fd）-061740-0F(N)(0,82320)(23,75460)(1477,75460)10,61740)500,68600)(1490,61740)S(mm)负载-位移关系曲线提升液压缸运动参数:工况位移（mm）时间速度(mm/s)匀加速上升230.2

20、匀速上升14546.32230匀减速上升230.2匀加速下降100.2匀速下降148014.8100匀减速下降100.2速度-位移关系曲线1.3液压系统原理图的拟定在完成装卸作业的过程中，叉车液压系统的工作液压缸对输出力、运动方向以及运动 速度等几个参数具有一定的要求，这些要求可分别由液压系统的几种基本回路来实现，这些 基本回路包括压力控制回路、方向控制回路以及速度控制回路等。所以，拟定一个叉车液压 系统的原理图，就是灵活运用各种基本回路来满足货叉在装卸作业时对力和运动等方面要求 的过程。1.3.1起升回路的设计对于起升工作装置，举起货物时液压缸需要输出作用力，放下货物时，货叉和货物的重 量能

21、使叉车杆自动回落到底部，因此本设计实例起升回路采用单作用液压缸差动连接的方 式。而且为减少管道连接，可以通过在液压缸活塞上钻孔来实现液压缸两腔的连接，液压缸 不必有低压出口，高压油可同时充满液压缸的有杆腔和无杆腔，由于活塞两侧的作用面积不 同，因此液压缸会产生提升力。起升液压缸活塞运动方向的改变通过多路阀或换向阀来实现 即可。为了防止液压缸因重物自由下落，同时起到调速的目的，起升回路的回油路中必须设置 背压元件，以防止货物和货叉由于自重而超速下落，即形成平衡回路。为实现上述设计目的， 起升回路可以有两种方案，分别为采用液控单向阀的平衡回路设计方案以及采用特殊流量调 节阀的设计方案，两种方案比较

22、如下4图（a）和4图（b）所示。（a）设计方案一（b）设计方案二图4起升回路两种设计方案比较上4图（a）中设计方案之一是采用液控单向阀来实现平衡控制，该设计方案能够保证 在叉车的工作间歇，货物被长时间可靠地平衡和锁紧在某一位置。但采用液控单向阀的平衡 回路都要求液压缸具有进油和出油两条油路，否则货叉无法在货物自重作用下实现下落，而 且该设计方案无法调节货物的下落速度，因此不能够满足本设计实例的设计要求。上4图（b）中设计方案是采用一种特殊的流量调节阀和在单作用液压缸活塞上开设小 孔实现差动连接的方式，该流量调节阀可以根据货叉载重的大小自动调节起升液压缸的流 量，使该流量不随叉车载重量的变化而变

23、化，货物越重，阀开口越小，反之阀开口越大，因 此能够保证起升液压缸的流量基本不变，起到压力补偿的作用。从而有效的防止因系统故障 而出现重物快速下落、造成人身伤亡等事故。而在重物很轻或无载重时，通过自身调节，该 流量调节阀口可以开大甚至全开，从而避免不必要的能量损失。本设计实例采用这一设计方 案限定了货叉的最大下落速度，保证了货叉下落的安全。此外，为了防止负载过大而导致油 管破裂，也可在液压缸的连接管路上设置一个安全阀。由于本课题设计中没有给定倾斜装置、方向压力控制回路等等以下方面设 计的主要参数，所以以下环节的设计主要参考叉车液压系统设计的相关资料1.3.2倾斜回路的设计本设计实例倾斜装置采用

24、两个并联的液压缸作执行元件，两个液压缸的同步动作是通过 两个活塞杆同时刚性连接在门架上的机械连接方式来保证的，以防止叉车杆发生扭曲变形， 更好地驱动叉车门架的倾斜或复位。为防止货叉和门架在复位过程中由于货物的自重而超速 复位，从而导致液压缸的动作失去控制或引起液压缸进油腔压力突然降低，因此在液压缸的 回油管路中应设置一个背压阀。一方面可以保证倾斜液压缸在负值负载的作用下能够平稳工 作，另一方面也可以防止由于进油腔压力突然降低到低于油液的空气分离压甚至饱和蒸汽压 而在活塞另一侧产生气穴现象，其原理图如下5图所示。倾斜液压缸的换向也可直接采用多 路阀或换向阀来实现。图5倾斜回路原理图1.3.3方向

25、控制回路的设计行走机械液压系统中，如果有多个执行元件，控制多个执行元件的动作，可以采用多个 普通三位四通手动换向阀，分别对系统的多个工作装置进行方向控制。本设计实例可以采用 两个普通的三位四通手动换向阀分别控制起升液压缸和倾斜液压缸的动作，如图6所示。本 设计实例叉车工作装置液压系统拟采用普通的三位四通手动换向阀控制方式，用于控制起升 和倾斜装置的两个方向控制阀均可选用标准的四通滑阀。另外，还应注意采用普通换向阀实现的换向控制方式还与液压油源的供油方式有关，如 果采用单泵供油方式，则无法采用几个普通换向阀结合来进行换向控制的方式，因为只要其 中一个换向阀处于中位，则液压泵卸荷，无法驱动其它工作

26、装置。图6普通换向阀控制方式1.3.4供油方式由于起升和倾斜两个工作装置的流量差异很大，而且相对都比较小，因此采用两个串联 齿轮泵供油比较合适。其中大齿轮泵给起升装置供油，小齿轮泵给倾斜装置供油。两个齿轮 泵分别与两个三位四通手动换向阀相连，为使液压泵在工作装置不工作时处于卸荷状态，两 个换向阀应采用M型中位机能，这样可以提高系统的效率。根据上述起升回路、倾斜回路、换向控制方式和供油方式的设计，本设计实例初步拟定 的液压系统原理图如图7所示。1-大流量泵2-小流量泵3-起升安全阀4-倾斜安全阀5-起升换向阀6-倾斜换向阀7-流量控制阀8-防气穴阀9-起升液压缸10-倾斜液压缸11、12-单向阀

27、 图7叉车工作装置液压系统原理图1.4液压元件选择初步拟定液压系统原理图后，根据原理图中液压元件的种类，查阅生产厂家各种液压元 件样本，对液压元件进行选型。1.4.1液压泵的选择图7所示液压系统原理图中采用双泵供油方式，因此在对液压泵进行选型时考虑采用结 构简单、价格低廉的双联齿轮泵就能够满足设计要求。假定齿轮泵的容积效率为90%电机转速为1500r/min，则根据前述3.3.1的计算结果，两个液压泵的排量可分别计算为:690000.9 x 1500从表中可查得，CBG系列中与51.1cm3/r接近的齿轮泵排量为52cm3/rev。而51.1cm3/r 更接近于50.3cm3/rev，如果选择

28、排量为60cm3/r的液压泵，则工作过程中会有较大的流量 经过溢流阀溢流回油箱，造成能源的浪费，并有可能产生严重的发热，因此考虑在CBG2050 系列中选择排量为50.3cm3/rev的齿轮泵。同时考虑到前述计算中假定液压泵的容积效率为 90%，而实际工作过程中，液压泵的容积效率可能高于90%，尤其是在低负载的时候。在低 负荷的时候，电机转速也有可能会略高于1500 r/min，因此液压泵的实际输出流量会增大。例如，满负载条件下（电机转速1500r/min，容积效率90%）的实际流量为：_ 50 .3 x 0 .9 x 1500_ 67 9q 11000. l/min而半负载条件下（电机转速1

29、550r/min，容积效率93%）的实际流量为：50 .3 x 0 .93 x 1550” 仃q _ _ 72 .511000l/min大于起升回路所需要的流量67.8 l/min，因此能够满足设计要求。1.4.2电机的选择为减小叉车工作装置液压系统的尺寸，简化系统结构，对于内燃叉车、双联液压泵可以 由发动机直接驱动。如果叉车上的空间允许，也可以采用电动机驱动双联液压泵的设计方式。在叉车工作过程中，为保证工作安全，起升装置和倾斜装置通常不会同时工作，又由于 起升装置的输出功率要远大于倾斜装置的输出功率，因此虽然叉车工作装置由双联泵供油， 在选择驱动电机时，只要能够满足为起升装置供油的大流量液压

30、泵的功率要求即可。在最高 工作压力下，大流量液压泵的实际输出功率为：15.5 x 10 6 x 67.9 _ .60 x 1000kW齿轮泵的总效率（包括容积效率和机械效率）通常在8085%之间，取齿轮泵的总效率为80%，所需的电机功率为:P = P = 17_1 = 21.5 t 门 0.8kW1.4.3液压阀的选择图7中叉车工作装置液压系统由双联泵供油，因此对于起升回路，流经换向阀、单向阀、 溢流阀和平衡阀的最大流量均为67.8 l/min （半载的工况），各元件的额定压力应大于起升 回路的最大工作压力17.5MPa。流经倾斜回路各液压阀的流量较小，因此倾斜回路中使用的 液压阀可选择比起升

31、回路中液压阀通径更小的液压阀。在选择溢流阀时，由于溢流阀在起升回路和倾斜回路中都是做安全阀，因此其调定压力 应高于供油压力10%左右，起升回路和倾斜回路溢流阀的调定压力是不同的，按照前述计算 起升回路溢流阀的调定压力设为20MPa比较合适，具体调定数值将在后续压力损失核算部 分中做进一步计算。查阅相关液压阀生产厂家样本，确定本设计实例所设计叉车工作装置液压系统各液压阀 型号及技术参数如表2所示。表2液压阀型号及技术参数序号元件名称规格额定流量L/min最高使用压力MPa型号1三位四通手动换向阀510031.54WMM6T502单向阀117621DT8P1-06-05-103溢流阀312031.

32、5DBDH6P-10/2004单向阀121021DT8P1-02-05-105流量调节阀76731.5VCDC-H-MF(G1/2)6三位四通手动换向阀63025DMG-02-3C6-W7溢流阀41221C175-02-F-10MH1DBN10背压阀和防气穴阀81201.5P2-20/050M1.4.4管路的选择本设计实例液压管路的直径可通过与管路连接的液压元件进出口直径来确定，也可通过 管路中流速的建议值进行计算。根据上文中给出的液压管路流速推荐范围，假定液压泵排油管路的速度为5 m/s，液压泵吸油管路的速度为1 m/s。在设计过程中也应该注意，液压系统管路中油液的流动速度也会受到油路和装置

33、工作条件、功率损失、热和噪声的产生以及振动等各方面因素的影响。按照半载工况，大流量泵排油管路中流过的最大流量为q = L/min则管道的最小横截面积为:A = 7Z5 x1000/60 = 242mm2242308 mm 217 .6 mm为减小压力损失，管径应尽可能选大些，所以选用管子通径为18mm的油管作排油管 即可。大流量泵吸油管路中流过的最大流量为液压泵的理论流量，即，则管道的最小横截面积 为:浦 75.45x1000/60A = 1257.5mm24 X 1257.5 = 1602 mm 240mm查液压管路管径标准，与上述计算值最接近的实际值为40mm，因此可选用通径为50mm 的

34、油管做大流量泵的吸油管。1.4.5油箱的设计根据第1章油箱容积估算方法，按照贮油量的要求，初步确定油箱的有效容积匕效=%已知双联泵总理论流量为= 75.45 + 6 = 8I.45L/min，对于行走工程机械，为减小液压系统的体积和重量，在计算油箱的有效容积时取a = 2。因此V = 2 X 81.45 = 162.9有效L油箱整体容积为V = 有效=203.6L，查液压泵站油箱公称容积系列，取油箱整体容积为 0.8250 L。如果油箱的长宽高比例按照3： 2： 1设计，则计算得到长、宽、高分别为a=1.010m、b=0.69m、c=0.35m。1.4.6其他辅件的选择叉车工作装置液压系统中使

35、用的过滤器包括油箱注油过滤器和主回油路上的回油过滤器。查相关厂家样本选择型号为EF3-40的空气滤清器，其性能参数为:加油流量21 L/min空气流量170 L/min油过滤面积180 mm2空气过滤精度0.279 mm油过滤精度125 口m选择型号为RF-60X20L-Y的滤油器作回油过滤器，其性能参数为:额定流量60 L/min过滤精度20m额定压力1 MPa1.5液压系统的性能验算液压系统原理图和各液压元件的型号确定后，可以对所设计叉车工作装置液 压系统进行系统性能的验算。1.5.1压力损失的验算为了能够更加准确地计算液压泵的供油压力和设定溢流阀的调定压力，分别验算由两个 液压泵到起升液

36、压缸和倾斜液压缸进口之间油路的压力损失。叉车工作装置液压系统的压力损失包括油液流过等径进油管路而产生的沿程压力损失 询1，通过管路中弯管和管接头等处的管路局部压力损失询2以及通过各种液压阀的局部压 力损失颂3。由于叉车工作装置液压系统管路较短，弯管和管接头较少，因此沿程压力损失 询1和弯管以及管接头等处的管路局部压力损失询2与经过各种液压阀的局部压力损失 询3相比可以忽略不计，故本设计实例主要核算经过各种液压阀的局部压力损失Ap3。图8 原理图表明，起升回路起升动作过程中液压阀产生的局部压力损失 颂3主要包括由单向阀 11、换向阀5和特殊流量调节阀7阀口产生的局部压力损失。对于起升回路，根据产

37、品样本，单向阀11(DT8P1-06-05-10)的开启压力为0.035MPa； 在流量约为50L/min时，手动换向阀5(4WMM6T50)的压力损失约为0.5MPa；在流量约 为50L/min时，流量调节阀7(VCDC-H-MF(G1/2)的压力损失为0.5MPa。因此起升回路进 油管路总的局部压力损失为询3 = 0.035 + 0.5 + 0.5 = 1.035 MPa所以溢流阀调定压力应为P = (I3 +1.035) x 1.1 = 15.4 MPa取溢流阀的实际调定压力为16MPa是适宜的。对于倾斜回路，使货叉倾斜过程中，产生局部压力损失的液压阀有单向阀12,换向阀6 和防气穴阀8

38、。根据产品样本，单向阀12(DT8P1-02-05-10)的开启压力为0.035MPa；在流 量约为5.4 L/min时，手动换向阀6(DMG-04-3C-W)的压力损失最大约为0.15MPa；防气 穴阀中单向阀(MHSV10PB1-1X/M)的开启压力为0.05MPa则倾斜回路进油管路总的局部压 力损失为询3 = 0.035 + 0.15 + 0.05 = 0.235 MPa所以溢流阀实际压力应为P = (14+ 0.235) X1，1 = 15.8 MPa取溢流阀的实际调定压力为16MPa是适宜的。1.5.2系统温升验算起升回路消耗的功率远大于倾斜回路所消耗的功率，因此只验证起升回路的温升

39、即可。对于起升油路，当叉车杆处于闲置或负载下降时，换向阀工作在中位，液压泵在低压下 有75.45L/min的流量(理论流量)流回油箱，此时液压泵处于卸荷状态，因此液压泵损失 的功率较小。当负载上升时，液压泵的大部分流量将进入液压缸。当负载上升达到顶端时， 液压泵以67.9 l/min的额定流量从安全阀溢流回油箱，造成很大的能量损失。假定液压泵流量的90%通过安全阀流失，损失的功率为：E15 X106 X 0.9 X 67.9 X10 W = p x q =RV rv rv60= 15.5 kW造成的油液温度升高可计算为：”=七p Cpq式中 P液压油液的密度，取870kg/m3Cp液压油液的比

40、热，对于普通的石油型液压油液，Cp幻(0.40.5) X4187 J/(kgK)，取 Cp =2.0 KJ/(kg. K)如果液压系统的温度单位用摄氏度，则油液温升为15500w直=k =% = 8-75rvp C q870 x 2000 x 9一60 x I。，上述温升满足行走机械温升范围要求，而且由于这一极端功率损失的情况只是偶尔在货叉杆上升到行程端点时才出现，因此该叉车工作装置液压系统不必设置冷却器。1.6设计经验总结叉车类工程机械或行走机械对液压系统的要求是安全可靠、效率高、成本低，通过本设 计实例，对叉车类工程机械或行走机械液压系统的设计方法和设计经验总结如下：1采用低成本的齿轮泵做

41、能源元件，普通的手动换向阀做控制调节元件，系统造价低。2为保证系统工作安全，对于有垂直下落工况的液压系统，应采用必要的平衡回路；对 于有超越负载（负值负载）的液压系统，应在回油路上采用必要的增加背压（防气穴）措施。3为提高系统的工作效率，降低能耗，对于流量差别较大的支回路，应采用不同流量的 液压泵分别供油的方式。参考文献：1 王积伟章宏甲黄易谊液压与气压传动北京机械工业出版社20052 张利平液压传动系统及设计北京化学工业出版社2005.83 成大先机械设计手册单行本液压传动 北京化学工业出版社2004刘新德液压气动手册北京机械工业出版社20005 杨培元朱福元 液压系统设计简明手册 北京机械

42、工业出版社1999.126 许福玲.液压与气压传动.北京：机械工业出版社，2001.087 陈奎生.液压与气压传动.武汉：武汉理工大学出版社，2001.88 蔡文彦.液压传动系统.上海：上海交通大学出版社，1990.49 官忠范.液压传动系统.北京：机械工业出版社，1997.710 朱新才.液压与气动技术.重庆：重庆大学出版社，2003.911 张利平.液压气动系统设计手册.北京：机械工业出版社，1997.912 左健民主编.液压与气压传动.北京：机械工业出版社，2000.0613 邹建华.液压与气动技术基础.武汉：华中科技大学出版社，2006.0314 何存兴.液压传动与气压传动.武汉：华中科技大学出版社，2000.0815 朱梅朱光力编著.液压与气动技术.西安：西安电子科技大学出版社，2004.06