干灰库上部结构115M层以上施工作业指导书.docx

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1、国电霍州发电厂2X600MV机组“上大压小”工程C标段干灰库上部结构（+11.500 层以上）施工作业指导书批准：审核：编 制：日期：2010年10月1日山西建筑工程（集团）总公司国电霍州发电厂工程项目部审核意见表批准技术安全质量、工程概况 1二、地理条件1三、工程部署1四、编制依据2五、参加作业人员的资格及要求 2六、质量标准2八、施工技术措施5九、相关计算 10十、见证点及停工待检点的控制措施 34十一、安全文明施工措施 35十二、危险源辨识及防范措施、环境评价及控制措施 36干灰库上部结构施工作业指导书（+11.500层以上）一、工程概况国电霍州发电厂干灰库位于卸煤沟西侧，紧邻山角，设计

2、士 0.000标高 为530.6m,室内外高差0.10m。本工程干灰库主要为三个外径 7.8m圆柱形钢 筋混凝土筒仓，总高度为32.50m,圆心间距均为15.6m。干灰库使用用途上 分为原灰库、粗灰库、细灰库，每个灰库均为三层，分别为5.6m层、11.5m层和32.5m屋面层。目前11.5m层以下结构已经顺利施工完成，32.00m层梁截面分别为400 X 1300和400X 1200,均为超大梁；板厚200mm梁、板、筒壁混凝土强度 等级为C4O本工程钢筋主要为 HPB235 HRB335二、地理条件三、工程部署3.1人员配置：木工45人，钢筋工30人，砼工20人。3.2垂直运输机械配置：干灰

3、库东侧 TCT5510塔式起重机1台。3.3施工顺序安排：本次作业流程可按如下步骤进行：施工准备 32.00米以下筒体结构 32.00米层结构3.4总体作业方案主体工程自下而上分层施工，从11.5m起每1.5m一层，共分14层施工，同 一施工层三个筒体、楼梯间等结构同时施工，砼一次浇捣到位。钢筋接长配料制作时采用搭接焊连接，筒体竖向钢筋采用电渣压力焊连 接，搭接长度35d,并按50%数量错开接头。筒体模板外模用定型大模板，内模用组合钢模板，每1.5米一层，共配备2层模板循环使用。扣件式钢管脚手架支撑 32.00米层梁板模采用木工板。脚手架：内部采用满堂脚手架，外部采用双排落地脚手架。四、编制依

4、据4.1干灰库上部结构施工图4.2地质勘测报告4.3电力建设工程施工质量验收规范及评定规程（土建工程篇）4.4混凝土结构工程施工质量验收规范4.5电力建设安全工作规程4.6电力建设安全健康与环境管理工作规定五、参加作业人员的资格及要求参加施工的全体人员，均需通过岗位培训合格后方可上岗作业，对特殊 工种，如：塔吊司机、信号工、机械工、机械驾驶员、测量工、电工、质检 员、技术员等均需持证上岗。全体施工人员均需经过安全培训合格后，方可 进场作业。六、质量标准严格按照IS09001质量管理体系的标准组织施工，严格执行火力发电工 程建设强条标准，确保本工程达到国家质量验收合格标准。本工程引用的标准为:建

5、筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001砼结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002地下防水工程质量验收规范 GB50208-2002钢筋焊接及验收规程JGJ18-2003钢筋机械连接通用技术规程JGJ107-2003七、施工准备7.1施工道路及施工通道各种施工车辆、施工机械可通过现有道路进入干灰库附近，采用垂直运 输设备吊运材料。施工人员可通过专用施工通道进入施工作业面。7.2施工电源施工所需照明电源、施工电源从建设单位现场指定7号箱变接至电源盘内，电源盘必须设置围栏，并挂醒目标志。7.3施工水源施工所需水从建设单位指定消防水管接至施工现场。7.4施工机械主要机械、机具设备

6、需用计划表序号机械或 设备名称型号 规格数量单位国别 产地制造 年份额定 功率备注1塔吊TCT50101台江苏20092装载机ZL-50D1台山东20063自卸汽车解放1辆长春20054电焊机6台20075电锯2台20056插入式 振动棒6台2009浇筑砼7手推车5辆8全站仪南方测绘1台广州20059水平仪DS31台2005备注：施工中具体需用机械、机具设备随时进行调配7.5主要劳动力计划主要劳动力计划表序号工种施工人数1木工452混凝土工203钢筋工304壮工305特种工16合计141人7.6施工材料准备施工主要材料为钢筋和混凝土，钢筋提前从市场上购买，选用建设单位 指定的厂家，钢筋进厂时对

7、原材料报监理进行检验，实行见证取样检验合格 方可投入工程使用。混凝土选用电厂商品搅拌站混凝土。7.7施工技术资料在工程施工过程中，做好测量放线记录、设计变更记录、工程联络记录、 图纸会审纪要、与甲方召开的技术会议记录、施工标高测量等的施工记录和 资料。同时适时配置声像资料。八、施工技术措施8.1测量定位，竖向控制、标高传递测量定位：根据厂区平面方格网和干灰库定位图放出三个筒仓的中心位 置，使用激光垂直仪将筒仓中心点引测到11.5m层，再用“十”字交会法将三 个筒仓的中心位置测到预留铁板上，并作出标记。竖向控制：采用内控法和外控法相结合，内控法定位，外控法校验。内 控法利用中心位置铁板上标记，采

8、用12.5kg线球吊中逐层引测。并利用全站 仪将各个轴线投测上去进行复测，以确保万无一失。标高传递：采用从将标高控制点引测到三个筒体的内外侧上，再用校验 合格的钢尺向上量测，每次均在同一个控制点上引测，以减少累积误差。8.2钢筋工程筒壁钢筋筒壁钢筋竖向钢筋采用电渣压力焊接头，竖向钢筋接头百分率为 50% 环向钢筋采用搭接焊，搭接长度为 35d,环向钢筋接头应错开，在一个截面 内绑扎接头的钢筋面积占总面积的允许百分率不大于 50%水平筋与竖向筋 的交叉点绑扎连接，不得焊接。梁板钢筋：钢筋绑扎前会同有关人员对梁板的截面尺寸，标高，平整度进行全面检查，一般按先梁筋后板筋，先主梁后次梁的绑扎顺序进行。

9、32米层为整体式板面结构，绑扎前先将梁及板底预埋铁和孔洞埋件安装好，垫好 保护层，划好分格线。摆放钢筋时注意圆弧部分钢筋长度，防止摆错。钢筋工程为隐蔽工程，在砼浇筑前应对钢筋和预埋件进行验收，并做好 隐蔽工程记录。8.3、模板工程干灰库筒体模板外模用1500X 3090、1500X 3030的定型大模板，内模用 组合钢模板，用48钢管拼装，散装散拆，周转使用。梁模板采用18厚木模板和40 X 80杉木方周转使用。板模采用18厚木模 板，下垫50X 90杉木方和48钢管支撑。模板支撑采用 48钢管扣件式脚 手架作支撑体系。定型模板严格按翻样图纸在模板加工场进行制作加工，杉 木方需压刨平直、方正，

10、模板先用电钻钻孔，再钉钉子，冒头齐平模板面。 模板制作成型后应尺寸精确、平直、方正、接缝严密。筒体内外圆弧模采接缝处用双面胶带封闭。拼装时注意组装位置及次序， 做到整齐划一，美观大方。小块接缝模板放在不显眼处。每次组装均按第一 次组装方法进行，竖向缝对齐。内模钢模板外用 22的钢筋做箍，每块箍三 道。对拉螺杆加PV（管,紧口对拉螺杆用3形卡固定在45钢管上。采用12钢 筋，水平间距为575，竖向间距为250、550、450。支撑系统内为满堂脚手架， 相关验算附后。梁、板模板采用竹胶模扳，扣件式钢筋脚手架支撑，设两道14600的对拉螺杆，螺杆中穿20PVC管，以周转使用。梁板模板拼装时，其接缝应

11、 严密，无高低差，并贴好透明胶带。32n层梁底垂直梁截面方向设置40X 80方 木三道，方木下设 48钢管40布置，板底设40X 80方木25布置，方木下 设48钢管纵横间距为0.9米X 0.9米布置，后附相关计算。外脚手架采用48的钢管，扣件连接，落地式脚手架。立杆支承在基础 地面上，在干灰库三个圆筒四周满布，其外围拉直按矩形搭设。立杆间距为 1.5米，排距为1.2米，步距为1.6米。架体竖向每6米、横向间距6米与筒 体刚性拉结一道。每个交叉点均设平杆连结。大剪刀撑间距15米，中间设斜杆拉结，小剪刀撑间距12米，走道采用先增设448钢管，再铺设钢架板， 操作层和底层满铺，并用10#铁丝绑扎牢

12、固。脚手架外侧采用密目式安全网， 并在操作层下设置安全平网。32.00米层内脚手架采用满堂脚手架，架体高度为 20.5米，梁高1.3米， 宽0.4米，板厚0.2米；因该支撑体系为高大模板体系，其支撑体系需经计算 确定，有关验算附后。板支撑脚手架立杆纵横间距为0.9米X 0.9米，步距为1.2米，下设扫地杆，并每隔3米用剪刀撑加固，支撑在11.5米层板上； 梁支撑脚手架立杆间距为0.45米，梁两侧立杆间距：0.8米，梁底增加1根承 重立杆，步距为1.2米，下设扫地杆；架体水平杆每一步均与筒壁内侧紧顶， 已防止架体失稳；11.5米层以下满堂架暂不拆除，待32米结构层达到拆模要 求后方可拆除，拆除顺

13、序必须由上而下进行，禁止底部中部先拆。8.4筒体中心、半径、偏移的控制措施筒壁的中心点和垂直偏差采用内控和外控相结合的方法，中心点引测采 用激光垂直仪从中心控制点引测到11.5米层，然后再利用全站仪仪从场地外 将轴线投测上来，进行检核和检验。筒体的半径，弧度控制采用经校检过的 钢尺量测和制成半径长的木尺旋转控制弧度，并通过校核轴线间的距离进行复测及校核。筒体厚度采用 14的圆钢制成壁厚的固定卡塞在模板中加以控 制。每次浇筑砼前，对模板的筒体中心轴线、半径、弧度及垂直度进行全面 的复核，以确保其精度。8.5、砼工程砼施工采用汽车泵输送砼。砼搅拌车运至现场，由汽车泵送至模板内。根据干灰库实际情况，

14、不留设垂直施工缝，水平施工缝分别留在定型模板高 度处。每一段砼浇筑顺序由北向南。考虑干灰库为圆形结构，砼浇筑顺序采 用从最远点下料，由南向北浇筑，最后回到起始点。操作时分层浇筑，分层 振捣。备注：按照图示浇筑顺序执行楼板浇筑顺序施工缝的处理已浇筑的砼，其抗压强度不应小于1.2N/mm2时在已硬化的砼表面上应清 除水泥薄膜和松动石子以及软弱砼层，并加以充分湿润和冲洗干净，且不得 积水。在浇筑砼前，宜在施工缝处先浇筑50厚一层与砼成分相同的水泥砂浆。 砼应细致捣实，使新旧砼紧密结合。在施工缝处，钢筋必须贯通。砼的养护平台板采用浇水养护，筒体采用干挂麻袋浇水养护；混凝土在浇注 12h 后即行浇水养护

15、。浇水次数，当气温 15C左右每天浇水24次。温度高时 适当增加浇水次数。结构层平面采用保湿养护措施，混凝土浇完 12h后覆盖 两层麻袋浇水养护，养护时间不得少于 7天。预埋件的制作安装预埋件制作预埋件制作要求表面平整光滑无毛刺，完成后先做外观检查，要求表面无焊痕及明显凹陷和损伤，外观检查合格后即进行成品模拟件取样，合格后方可使用预埋件的安装干灰库预埋件由于采用定型大模板，无法采用螺栓与模板固定的方法， 所以采用预埋件锚筋加长，在筒壁主筋内侧采用辅助钢筋焊接连接的方法见 下图所示。埋件厂A4预埋件固定图砼振捣时，振动棒插入点应适当避开预埋件位置，防止预埋件移位，并在施工中应设专人负责监护，以保

16、证在砼浇筑完毕后埋件位置的准确。九、相关计算计算相关数据：模板与木板自重0350 kN/m2;混凝土与钢筋自重：25.0kN/m3;施工均布荷载标准值:2.5 kN/m2 ;9.1板计算1模板支架参数横向间距或排距(m):0.90;纵距(m):0.90;步距(m):1.20;立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.50;模板支架搭设高度(m):20.50;采用的钢管(mm):48X 3.0;板底支撑连接方式：方木支撑；立杆承重连接方式：可调托座；3楼板参数:楼板的计算厚度（mm）:200.00;0.0.0 O900图2楼板支撑架荷载计算单元模板面板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行

17、验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 90 XL52/6 = 33.75 cm3;I = 90 询12 = 25.312 cm4;模板面板的按照三跨连续梁计算。q面板计算简图1、荷载计算(1) 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m): q1 = 25 (X2 迥.9+0.35 0.9 = 4.815 kN/m;(2) 活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m): q2 = 2.5 09二 2.25 kN/m;2、强度计算计算公式如下：M=0.1ql2其中：q=1.2 4.815+1.4X25= 8.928kN/m最大弯矩 M=0.1 8.928 X25

18、02二 55800 N m;面板最大应力计算值(T =M/W= 55800/33750 = 1.653 N/m*;面板的抗弯强度设计值f=12 N/mm 2;12面板的最大应力计算值为1.653 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值N/mm2,满足要求！3、挠度计算挠度计算公式为V =0.677q/(100EI) 25.312 104)=0.12mm;面板最大允许挠度V =250/ 250=1 mm面板的最大挠度计算值 0.12 mm小于 面板的最大允许挠度1 mm,满足要求！模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bX h2/6=4 為$/6 = 42.

19、67 cm ;I=b h3/12=4 8X8X8/12 = 170.67 cm4;方木楞计算简图1荷载的计算(1) 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):q1= 25 .25 X.2+0.35 25 = 1.337 kN/m ;(2) 活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):q2 = 2.5 025 = 0.625 kN/m;2强度验算计算公式如下：M=0.1ql2均布荷载q 二 1.2 + 1.4 q= 1.2 137+1.4 625 = 2.48 kN/m;最大弯矩M 二 0.1ql2 = 0.1 248 X.92 = 0.201 kN m;方木最大应力计算值(T = M /

20、W = 0.201 x6/42666.67 = 4.708 N/mm2;方木的抗弯强度设计值f=13.000 N/mm 2;方木的最大应力计算值为4.708 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求！3抗剪验算截面抗剪强度必须满足：T = 3V/2bh0.9 = 1.339 kN;方木受剪应力计算值 t = 3 X 1.339/(21040) 80) = 0.628 N/mm2;方木抗剪强度设计值t = 1.4 N/mm方木的受剪应力计算值 0.628 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2,满足要求！4挠度验算计算公式如下：v =0.677q/(100EI)

21、2.2 m;a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.5m;lo/i = 2200 / 15.9 = 138 ;由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.357;钢管立杆的最大应力计算值;(T =14192.46/0.357 24) = 93.761 N/mm2;钢管立杆的最大应力计算值(T = 93.761 N/mm小于 钢管立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算Io = k1k2(h+2a)二 1.185 144 .2+0.5 2= 2.722 m;k1 -计算长度附加系数按照表1取值

22、1.185;k2 -计算长度附加系数，h+2a = 2.2按照表2取值1.044 ;L/i = 2721.708 / 15.9 = 171 ;由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.243;钢管立杆的最大应力计算值；(T =14192.46/(0.243 424) = 137.748N/mm2;钢管立杆的最大应力计算值(T = 137.748 N/mm小于钢管立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm2,满足要求！9.2梁计算1模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m): 0.40;梁截面高度 D(m): 1.30;混凝土板厚度(mm): 200.00;立杆沿梁跨度方向间距

23、La(m): 0.45;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m): 0.50;立杆步距h(m): 1.20;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m): 1.00;梁支撑架搭设高度H(m): 20.50;梁两侧立杆间距(m): 0.80;承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1;采用的钢管类型为 484;立杆承重连接方式：可调托座；2梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm): 40.0;梁底方木截面高度h(mm): 80.0;梁底纵向支撑根数：3;3梁侧模板参数主楞间距(mm): 500;次楞根数：6;主楞竖向支撑点数量：3;固定支撑水平间距(mm): 500;竖向支撑点到梁底

24、距离依次是：150mm, 500mm, 1000mm;主楞材料：圆钢管；直径(mm)： 48.00;壁厚(mm)： 3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)： 40.00;高度(mm)： 80.00；梁段:L1 。400梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：yHF=0.22丫 ti 险V1/2F=其中丫-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t -新浇混凝土的初凝时间，取4.000h ;T -混凝土的入模温度，取20.000 C;V -混凝土的浇筑速度，取1.500m/h ;H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土

25、顶面总高度，取1.300m;3外加剂影响修正系数，取1.200 ;伎-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得35.696 kN/m2、31.200 kN/mf，取较小值31.200 kN/rni作为本 工程计算荷载。梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝 土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。q*tP5F1F4f1 :220 J?龙220220r面板计算简图（单位：mm）1强度计算材料抗弯强度验算公式如下：（T = M/W f其中，W -面板的净截面抵抗

26、矩，W = 50X1.5 X.5/6=18.75cm3;M -面板的最大弯矩(N mm);(T -面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2);按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1qil2+0.117q2l2其中，q -作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：qi= 1.2 (X5塔1.2=18.72kN/m;振捣混凝土荷载设计值：q2= 1.4 (X5 M=2.8kN/m;计算跨度:l = (1300-200)/(6-1)= 220mm;面板的最大弯矩 M二 0.1 X18.72 衣1300-200)/(6-1)2 +0.117

27、2.8 权1300-200)/(6-1)2二 1.06 W5N-mm;面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1 18.720 :(1300-200)/(6-1)/1000+1.2 2.800X (1300-200)/(6 -1)/1000=5.269 kN;经计算得到，面板的受弯应力计算值：(T = 1.06为11088 104=5.7N/mm2;面板的抗弯强度设计值：f = 12N/mm 2;面板的受弯应力计算值(T =5.7N/mrn小于 面板的抗弯强度设计值f=12N/mm2，满足要求！2挠度验算v =0.677q/(100EI) 4 X8 X8/6 = 42.67c

28、m3;I = 1 48 8 8/12 = 170.67cm4;E = 9000.00 N/mm2;10.539kN/m10.539kN/m1Q539kN/mH1*H H1L販L販L販r彳r彳r计算简图剪力图(kN)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M二0.263 kN m,最大支座反力 R= 5.796 kN, 最大变形 V = 0.295 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下：(T = M/W4.493=8.99cm3;I = 2 W.783=21.57cm4;E = 206000.00 N/mm2;L泗220jTL阿L缈* rA严j5 8r”严Jr彳严50 |2.9丄 15DJ.3

29、50L500主楞计算简图主楞弯矩图(kN m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.518 kN m,最大支座反力 R= 11.991 kN, 最大变形 v = 0.223 mm(1) 主楞抗弯强度验算(T = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值：(T = 5.18 5/8198 103 = 57.7N/mm2;主楞的抗弯强度设计值：f = 205N/mm2;主楞的受弯应力计算值(T =57.7N/mm小于 主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm 2，满足要求！(2) 主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.223 mm主楞的最大容许挠度值：v = 500/400

30、=1.25mm主楞的最大挠度计算值v =0.223mm小于主楞的最大容许挠度值v =1.25mm满足要求！梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底 支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土 自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =450X15X15/6 = 1.69 Kmm3;I =450X5X5X5/12 = 1.27 iXmm4;2002001抗弯强度验算按以下公式进行面板抗

31、弯强度验算：(T = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m):qi=1.2 X24.00+1.50) 1X0+0.30 0X5=18.063kN/m;施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):q2=1.4 X2.00+2.50) 0X5=2.835kN/m;q=18.063+2.835=20.898kN/m;最大弯矩及支座反力计算公式如下：Mmax=0.125ql2二 0.125 20.898 X002=1.04 X05N-mm;Ra二Rc=0.375q1l+0.437qd=0.375 18.063 0.2+0.437 N835 0.2=1.603kNRB=1.25ql=1

32、.25 20.898 0.2=5.225kN(T =Mmax/W=1.04 X05/1.69 104=6.2N/mm2;梁底模面板计算应力（T =6.2 N/mm小于梁底模面板的抗弯强度设计值f=12N/mm2，满足要求!2挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷 载作用。最大挠度计算公式如下：v = 0.521$(100EI) v =1/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q二qi/1.2=15.053kN/m;l-计算跨度(梁底支撑间距):l =200.00mm; E-面板的弹性模量：E = 4200.0N/mm2;面板的最大允许挠度值:v =200.00/

33、250 = 0.800mm面板的最大挠度计算值：v =0.521 X8.063 2004心00 4200 XI .27 X05)=0.283mm;面板的最大挠度计算值：v =0.283mm小于 面板的最大允许挠度值:v =0.8m m,满足要求！梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋 自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇 混凝土自重、钢筋自重荷载。1荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.225/0.45=11.61kN/m2方木的支撑力验算r 1r Fr irr

34、 i r i n ir1r ir 1r nr Ir -ir 1aaa R.522.方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4X 8X8/6 = 42.67 cm3;I=4 XX8X8/12 = 170.67 cm4;方木强度验算计算公式如下：最大弯矩M =0.1ql2= 0.1 X.61 X.452 = 0.235 kN m;最大应力(T = M / W = 0.235 支/40666.7 = 5.5 N/mm2;抗弯强度设计值f =13 N/mm 2;方木的最大应力计算值 5.5 N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求！方

35、木抗剪验算截面抗剪强度必须满足：t = 3V/(2bh其中最大剪力:V =0.6 X1.61 X.45 = 3.135 kN;方木受剪应力计算值t = 3 X 3.135 X 1000/(2 X 40X 80) = 1.469; N/mm方木抗剪强度设计值t = 5； N/mm2;方木的受剪应力计算值1.469 N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.5N/mm2,满足要求！方木挠度验算计算公式如下：V = 0.677$(100EI) 0.300=2.440kN4.042kN5.225kN4.042kN2EJ-20020Q.-i200Lr简图(kN m)1.2631.2&3-1.2&3_-Z779-27?9剪力图（kN）