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1、杭州银融实业投资有限公司商业综合楼工程塔吊基础专项施工方案编制：审核：审批：设计单位：恒元建设控股集团有限公司塔吊基础专项施工方案第一节、编制依据本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:塔式起重机设计规范(GB/T13752-1992)地基基础设计规范(GB50007-2002)建筑结构荷载规范(GB50009-2001)建筑安全检查标准(JGJ59-99)混凝土结构设计规范(GB50010-2002)建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)第二节、工程概况杭州银融实业投资有限公司商业综合楼工程；工程建设地点：本工程位于杭州城西，杭州 市三墩镇三坝村，南临萍水路，西临规划三坝路，东临规
2、划姜家门路，交通便利，环境优越。 为框剪结构；地上分别22层、11层、11层、18层；地下1层；建筑高度分别为：74.8m、60.40m、 60.40m、67.70m；标准层层高分别为3.1m、4.98m、4.98m、3.2m ；总建筑面积：80842平方米; 总工期：630天。本工程由杭州银融实业投资有限公司投资建设，浙江工业大学建筑规划研究设计院设计， 杭州市勘测设计研究院地质勘察，杭州中研监理工程有限公司监理，恒元建设控股集团有限公 司组织施工；傅雪康担任项目经理，杨建平担任技术负责人。第三节、塔吊基本性能四桩基础所用塔吊参数为：塔吊型号为：QTZ63最大起重荷载为：60kN塔吊起升高度
3、为：101m塔吊自重为：450.8kN塔吊额定起重力矩为：630kN - m塔身宽度为：1.6m第四节、塔吊基础定位及施工1、塔吊基础定位详见施工平面图。1#楼塔吊位于1#楼东侧，离墙3m介于1-F至1-H轴之间；2#塔吊位于2#楼北侧，靠近2#楼东侧墙体，离墙3m介于2-L至2-M轴之间；3#塔吊位于3#楼北侧， 离墙3m介于3-12至3-16轴之间；4#塔吊位于4#楼东侧，离墙3m介于4-B至4-E轴之间。1#楼总 建筑高度为74.80m，设计1#塔吊高度为85m左右；2#楼、3#楼总建筑高度为60.40m，设计2#、 3#塔吊高度为71m左右；4#总建筑高度为67.70m，设计4#塔吊高
4、度为78m左右。再根据塔吊群吊 方案对4个塔吊进行高低错位设置。当塔吊独立高度超过36m时必须设置附墙，根据本工程实 际情况：1#塔吊和4#塔吊设置3道附墙，2#楼和3#楼设置2道附墙。2、塔吊基础施工见“计算书”设计要求。基础施工前应由塔吊拆装队技术负责人进行如下几方 面的技术交底：混凝土强度等级、钢筋配置图、基础与建筑平面图、基础剖面图、基础表面 平整度要求、预埋螺栓误差要求等，被交底人为工程施工人员，双方书面交接。基础施工应 由塔机所有部门派专人监督整个施工过程，同时做好各个隐蔽验收纪录，如钎探纪录、地基 隐蔽工程验收纪录等。施工完毕做好砼的养护，砼强度达到要求后方可安装塔吊；3、顶面用
5、水泥砂浆找平，用水准仪校水平，倾斜度和平整度误差不超过1/5000；4、机脚螺栓位置、尺寸要绝对正确，应特别注意做好复核工作，尺寸误差不超过土 0.5mm， 螺纹位须抹上黄油，并注意保护。塔吊计算书 基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：QTZ63；塔吊自重Gt： 450.8kN；塔吊起升高度H： 101m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo： 4.6m； 格构柱缀件节间长度aj: 0.3m； 格构柱基础缀件节间长度a2： 2m； 格构柱截面宽度外:0.5m；3、基础参数桩中心距&： 2m；桩入土深度l： 50m；标准节长度b： 2.5m；最大起重荷载Q： 60kN；塔身宽度B: 1.6m；格构
6、柱缀件类型：缀条；格构柱分肢材料类型：L100X10；格构柱钢板缀件参数：宽400mm，厚8mm；格构柱基础缀件材料类型：L100X10；桩直径山0.8m；桩型与工艺：泥浆护壁钻（冲）孔灌注桩;桩钢筋型号：HRB335；桩混凝土等级：C35 ；桩钢筋直径：16mm；承台宽度Bc： 5m；承台混凝土等级为：C35；承台钢筋直径：16；承台箍筋间距：150mm；4、塔吊计算状态参数承台厚度h： 0.6m；承台钢筋等级：HRB335；承台保护层厚度:50mm；主弦杆宽度c： 130mm；基本风压： 0.45 kN/m2；基础所受水平力P： 30kN；基本风压: 0.45 kN/m2, 基础所受水平力
7、P： 30kN；地面粗糙类别：C类有密集建筑群的城市郊区；风荷载高度变化系数：2.03； 主弦杆材料：角钢/方钢；非工作状态：所处城市 浙江杭州市，额定起重力矩Me： 630kN m；塔吊倾覆力矩M： 5463.73kNm； 工作状态：所处城市 浙江杭州市，额定起重力矩Me： 630kN m；塔吊倾覆力矩M： 5463.73kNm；非工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：Gc=25XBcXBcXhX 1.2=25X5.00X5.00X0.60X1.2=450.00kN 作用在基础上的垂直力：N=1.2X (Gt+Gc)=1.2X (450.80+450.00)=1080
8、.96kN2、塔吊风荷载计算地处浙江杭州市，基本风压=0.45 kN/m2 挡风系数计算：9 = (3B+2b+(4B2+b2)i/2c/Bb)挡风系数0=0.45体型系数 侦2.05查表得：荷载高度变化系数pz=2.03高度z处的风振系数取：Pz=1.0所以风荷载设计值为：3=0.7x。xp xp x%=0.7x1.00x2.05x2.03x0.45=1.31kN/m23、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算:M =3xxBxHxHx0.5=1.31x0.45x1.60x101.00x101.00x0.5=4815.73kNm总的最大弯矩值：Mmax=1.4X (Me+Mo+Pxh)=
9、1.4x(630.00+4815.73+30.00x0.60)=5463.73kNm4? 水平力：V=1.2X (WxBxHxO+P)=1.2x(0.45x1.60x101.00x0.45+30.00)=75.31kN5、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：N=1080.96kNMmax=5463.73kN mV=75.31kN图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。(1)、桩顶竖向力的计算N.= (F+G)/4 土 Mxy./Ly.2M x.ZLx.2 ；式中：N 一单桩个数，n=4；F 作用于桩基承台顶面的竖向力设计值;G一桩基承台的自重;Mx,
10、My 一承台底面的弯矩设计值；x.,y.一单桩相对承台中心轴的XY方向距离；*一单桩桩顶竖向力设计值；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值最大压力：Nmax=N/4+(MmaxXaX2-0.5)/(2X (aX2-0.5)2)=1080.96/4+(5463.73X2.00X2-0.5)/(2 X (2.00 X 2-o.5)2)=2201.96kN最小压力：Nm.n=N/4-(MmaxXaX2-o.5)/(2X (aX2-0.5)2)=1080.96/4-(5463.73X2.00X2-0.5)/(2X (2.00X2-0.5)2)=-1661.48kN(2)、桩顶剪力的计算V0=V/4=75.3
11、1/4=18.83kN二、塔吊与承台连接塔吊与钢格构连接采用焊接，钢格构基础顶端设有45x70x70的钢板，塔吊加强节与钢板 之间采用电焊满焊，再在钢板与塔吊之间用4块45mm厚的成三角形的加强板进行加强焊接。最 后将连接处浇筑混凝土承台基础。三、承台验算1、承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94 )的第5.6.1条。Mxi =My1 = EN.x.其中Mx1 ,My1 一计算截面处XY方向的弯矩设计值；x.,y.一单桩相对承台中心轴的XY方向距离取(a-B)/2=(2.00-1.60)/2=0.20m；*一单桩桩顶竖向力设计值；经过计算得到弯矩设计值：Mx1 =My1=2X0.2
12、0X2201.96=880.78kNm。2、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。As =山或侦)as = M/(a1 f：bh02)=1 -(1-2as)1/2Ys = 1-/2式中：系数，当混凝土强度不超过C50时，取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，a1 取为0.94，期间按线性内插法得1.00 ；fc一混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；ho-承台的计算高度 ho=600.00-50.00=550.00mm；fy 钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2；经过计算得：as=880.78x106/(1.000x
13、16.700x5.000x103x(550.000)2)=0.035；6=1-(1-2x0.035)0.5=0.036；Ys =1-0.036/2=0.982；Asx =Asy=880.78 X 106/(0.982 X 550.000 X 300)=5434.550mm2 ；由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为：600 X 5000 X0.15%=4500mm2；建议配筋值：HRB335钢筋，16175。承台底面单向根数28根。实际配筋值5630.8mm2。3、承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。根据第二步的计算方案可以得到
14、XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=2201.96kN。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：Y0VPfCboho其中：Yo-建筑桩基重要性系数，取1.00；Bc 承台计算截面处的计算宽度，Bc=5000.00mm；ho-承台计算截面处的计算高度，ho=600.00-50.00=550.00mm；入一计算截面的剪跨比，X=a/ho，此处，a=(5000.00/2-1600.00/2)-(5000.00/2-2000.00/2)=200.00mm，当X3时，取X=3，得入=0.36；。一剪切系数，当0.3忍AV1.4时，p=0.12/(X+0.3)；当 1.
15、4忍入3.0时，(3=0.2/(入+1.5)，fc一混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；则，1.00 X 2201.96=2201.96kN0.18 X 16.70 X 5000.00 X 550.00/1000=8266.50kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！四、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数L100X10A =19.26cm2i =3.05cmI =179.51cm4z0 =2.84cm每个格构柱由4根角钢L100X10组成，格构柱力学参数如下：Ix1 =I+AX(b1/2-z0)2 X4=179.51+19.26X (50.00/2-2.84)2
16、X4=38549.73cm4；An1 =AX4=19.26X4=77.04cm2 ；W1=Ix1/(b1/2-zo)=38549.73/(50.00/2-2.84)=1739.61cm3 ；ix1 =(Ix1/An1)o.5=(38549.73/77.04)o.5=22.37cm；2、格构柱平面内整体强度Nmax/An1=2201.96X 103/(77.04X 102)=285.82N/mm2f=300N/mm2 ；格构柱平面内整体强度满足要求。3、格构柱整体稳定性验算L0x1 = lo=4.60m；Xx1=L0x1x102/ix1=4.60x102/22.37=20.56；An1=77.0
17、4cm2；Ady1=4X40.00X0.80=128.00cm2；扁x1=(Ax12+40xAn1/Ady1)0.5=(20.562+40x77.04/128.00)0.5=21.14；查表：Ox=0.97 ；Nmax/(0xA)=2201.96x103/(0.97x77.04x102)=295.75N/mm2f=300N/mm2 ；格构柱整体稳定性满足要求。4、刚度验算Xmax=X0x1 =21.14仇=150 满足；单肢计算长度：l01 =a1=30.00cm；单肢回转半径：i1=3.05cm；单肢长细比：X1=lo1/i1=30.00/3.05=9.840.7Xmax=0.7x21.14
18、=14.80；因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳定满足要求。五、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：Ix1=38549.73cm4An1=77.04cm2W1=1739.61cm3ix1=22.37cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：Ix2 =Ix1+An1 X (b2 X 102/2-国 X 102/2) 2 X 4=38549.73+77.04 X (2.00 X 102/2-0.50 X 102/2)2 X4=1887598.94cm4；An2 二An1X4=77.04X4=308.16cm2 ；W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=
19、1887598.94/(2.00 X 102/2-0.50X 102/2)=25167.99cm3；i 2 =(I 2/A 2)o.5=(1887598.94/308.16)o.5=78.26cm；2、格构柱基础平面内整体强度N/An+Mx/(yxxW)=1080.96x103/(308.16x102)+5463.73x106/(1.0x25167.99x103)=252.17N/mm2f=300N/mm2 ；格构式基础平面内稳定满足要求。3、格构柱基础整体稳定性验算L0x2 =lo=4.60m；Xx2=L0x2/ix2 =4.60x102/78.26=5.88；An2=308.16cm2 ；
20、Ady2=2X 19.26=38.52cm2；扁x2=(人22+40xAn2/Ady2)05=(5.882+40x308.16/38.52)0.5=18.83；查表：9x=0.94；NEX =诬&/1.1妃22Nex=160649.53N；N/(%A) + PmxMx/(Wlx(l-9xN/NEx) &N/(9xA)+PmxMx/(Wlx(1-9xN/NEX)=-3.46N/mm2 W f=300N/mm2 ；格构式基础整体稳定性满足要求。4、刚度验算Xmax=X0x2=18.83X=150 满足；单肢计算长度：l02=a2=200.00cm；单肢回转半径：ix1=22.37cm；单肢长细比：
21、X1=l02/ix1 =200.00/22.37=8.940.7Xmax=O.7x18.83=13.18； 因截面无削弱，不必验算截面强度。刚度满足要求。六、桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条。根据以上的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值;N=2201.96kN；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：YoNWfcA其中，Yo-建筑桩基重要性系数，Yo=1.00；fc 混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2 ；A-桩的截面面积，A=nd2/4=0.50 m2；则，1.00X2201.96=2201.96 kN4.5米。由于桩的
22、入土深度为50.00m,所以桩端是在第11层土层。已知：桩中心距：Sa=a=2.00m，桩直径：d=0.80m，承台宽度：B =5.00m，桩入土长度：cl=50.00m由Sa/d=2.00/0.80=2.50，Bc/l=5.00/50.00=0.10查表得：s=1.20，p=1.26单桩竖向承载力验算：R=5392.59kN2201.96kN，桩的竖向极限承载力满足要求！八、桩基础抗拔验算非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Uk二斗qsikUiL其中：Uk一桩基抗拔极限承载力标准值；ui 破坏表面周长，取u=nd=2.51m；q ik 一桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值； sik
23、%抗拔系数，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，桩长l与桩径d之比小于20时，入取小值；L第i层土层的厚度。经过计算得到：U疽以.qul = 5979.64kN；k i sik i i整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Ugk= (uMsikP /3= 8882.44kNul 桩群外围周长，ul = 4X(2+0.8)=11.20m；桩基抗拔承载力公式：YN W %/2气YN W Uuk/2+Gp其中N -桩基上拔力设计值，R =1661.48kN；KGgp -群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp =1960.00kN；Gp -基桩自重设计值，Gp =
24、628.32kN；UgK/2+Ggp=8882.44/2+1960=6401.22kN 1.0 X 1661.48kNUuK/2+Gp=5979.645/2+628.319=3618.14kN 1.0 X 1661.48kN桩抗拔满足要求。九、桩配筋计算1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。As= n 2/4x0.65%=3.14x8002/4x0.65%=3267mm22、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求，只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！建议配筋值：HRB335钢筋，17 16。实际配筋值3418.7 mm2。依据建筑桩基设计规范（
25、JGJ94-94），箍筋采用6 8200-300mm，宜采用螺旋式箍筋；受水平荷载较大的桩基和抗震桩基，桩 顶3-5d范围内箍筋应适当加密；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m左右设一道12-18焊接加劲 箍筋。桩锚入承台30倍主筋直径，伸入桩身长度不小于10倍桩身直径，且不小于承台下软弱土 层层底深度。工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：Gc=25XBc XBc XhX 1.2=25 X5.00X5.00X0.60X 1.2=450.00kN作用在基础上的垂直力：N=1.2X (Gt+Gc+Q)=1.2X (450.80+450.00+60.00)=1152.96kN
26、2、塔吊风荷载计算地处浙江杭州市，基本风压=0.45 kN/m2挡风系数计算：9 = (3B+2b+(4B2+b2)i/2c/Bb)挡风系数0=0.45体型系数 侦2.05查表得：荷载高度变化系数pz=2.03高度z处的风振系数取：Pz=1.0所以风荷载设计值为：3=0.7x&zx氏x|Izx%=0.7x1.00x2.05x2.03x0.45=1.31kN/m23、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=3x0xBxHxHx0.5=1.31x0.45x1.60x101.00x101.00x0.5=4815.73kNm 总的最大弯矩值：Mmax=1.4X (Me+Mo+Pxh)=1.4x
27、(630.00+4815.73+30.00x0.60)=5463.73kNm4、塔吊水平力计算水平力：V=1.2X(3xBxHx0+P)=1.2x(0.45x1.60x101.00x0.45+30.00)=75.31kN5、每根格构柱的受力计算亡一亡-作用于承台顶面的作用力：N=1152.96kNMmax=5463.73kN mV=75.31kN图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。(1)、桩顶竖向力的计算N.= (F+G)/4 Mxy./Ly.2+M x.ZLx.%2% ；式中：N 一单桩个数，n=4；F 作用于桩基承台顶面的竖向力设计值；G 一桩基承台
28、的自重；Mx,My 一承台底面的弯矩设计值；x.,y.一单桩相对承台中心轴的XY方向距离；*一单桩桩顶竖向力设计值；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值最大压力：Nmax=N/4+(MmaxX aX 2-0.5)/(2 X (aX 2-0.5)2)=1152.96/4+(5463.73 X 2.00 X 2-0.5)/(2X (2.00X2-0.5)2)=2219.96kN最小压力：Nm.n=N/4-(MmaxXaX2-0.5)/(2X (aX2-0.5)2)=1152.96/4-(5463.73X2.00X 2-0.5)/(2 X (2.00 X 2-0.5)2)=-1643.48kN(2)、桩顶
29、剪力的计算V=V/4=75.31/4=18.83kN兰、塔吊与承台连接塔吊与钢格构连接采用焊接，钢格构基础顶端设有45x70x70的钢板，塔吊加强节与钢板 之间采用电焊满焊，再在钢板与塔吊之间用4块45mm厚的成三角形的加强板进行加强焊接。最 后将连接处浇筑混凝土承台基础。三、承台验算1、承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.1条。Mxi =My1 = EN.x.其中Mx1 ,My1-计算截面处XY方向的弯矩设计值；x.,y.单桩相对承台中心轴的XY方向距离取(a-B)/2=(2.00-1.60)/2=0.20m；N.1-单桩桩顶竖向力设计值；经过计算得到弯矩设计值：
30、M =M 1=2X0.20X2219.96=887.98kNm。2、承台截面主筋的计竟y依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。As = MSsWy)as = M/(a1 f：bh02)=1-(1-2/2Ys =其/2式中：系数，当混凝土强度不超过C50时，取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，a1 取为0.94，期间按线性内插法得1.00 ；fc 混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；ho 承台的计算高度 ho=600.00-50.00=550.00mm；fy 钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2 ；经过计算得：as=887.98x1
31、06/(1.000x16.700x5.000x103x(550.000)2)=0.035； 6=1-(1-2x0.035)0.5=0.036； Ys =1-0.036/2=0.982；Asx =Asy=887.98 X 106/(0.982 X 550.000 X 300)=5479.800mm2 ；由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为：600 X 5000 X0.15%=4500mm2；建议配筋值：HRB335钢筋，16175。承台底面单向根数28根。实际配筋值5630.8mm2。3、承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。根据
32、第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为 V=2219.96kN。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：/不脱外其中：Yo-建筑桩基重要性系数，取1.00;Bc 承台计算截面处的计算宽度，Bc=5000.00mm；ho-承台计算截面处的计算高度，ho=600.00-50.00=550.00mm；入一计算截面的剪跨比，X=a/ho，此处，a=(5000.00/2-1600.00/2)-(5000.00/2-2000.00/2)=200.00mm，当X3时，取X=3，得入=0.36；。一剪切系数，当0.3忍AV1.4时，p=0.12/(X+0.
33、3)；当 1.4忍入3.0时，(3=0.2/(入+1.5)， 得。=0.18；fc 混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；贝U，1.00X2219.96=2219.96kN0.18X 16.70X5000.00X550.00/1000=8266.50kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！四、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数L100X10A =19.26cm2i =3.05cmI =179.51cm4z0 =2.84cm每个格构柱由4根角钢L100X10组成，格构柱力学参数如下：Ix1 =I+AX(b/2 z0)2 X4=179.51+19.26X (50.00/
34、2-2.84)2 X4=38549.73cm4；An1 =AX4=19.26X4=77.04cm2 ；W1=Ix1/(b1/2-zo)=38549.73/(50.00/2-2.84)=1739.61cm3 ；ix1 =(I 1/An1)o.5=(38549.73/77.04)o.5=22.37cm；Nmax/An1=2219.96X 103/(77.04X 102)=288.16N/mm2f=300N/mm2 ； 格构柱平面内整体强度满足要求。3、格构柱整体稳定性验算L0x1 = lo=4.60m；Xx1=L0x1x102/ix1=4.60x102/22.37=20.56；An1=77.04c
35、m2；Ady1=4X40.00X0.80=128.00cm2；扁x1=(、2+40xAn1/Ady1)o.5=(20.562+40x77.04/128.00)o.5=21.14；查表：Ox=0.97；Nmax/xA)=2219.96x103/(0.97x77.04x102)=298.16N/mm2vf=300N/mm2 ；格构柱整体稳定性满足要求。4、刚度验算Xmax=X0x1 =21.14仇=150 满足；单肢计算长度：l01 =a1=30.00cm；单肢回转半径：i1=3.05cm；单肢长细比：X1=l01/i1=30.00/3.05=9.840.7Xmax=0.7x21.14=14.80
36、；因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳定满足要求。五、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：Ix1=38549.73cm4An1 =77.04cm2W1=1739.61cm3ix1=22.37cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：Ix2 =Ix1+An1 X (b2 X 102/2-b1 X 102/2) 2 X 4=38549.73+77.04 X (2.00 X 102/2-0.50 X102/2)2 X4=1887598.94cm4；An2 二An1X4=77.04X4=308.16cm2 ；W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=18875
37、98.94/(2.00 X 102/2-0.50X 102/2)=25167.99cm3；i 2 =(I 2/A 2)0.5=(1887598.94/308.16)0.5=78.26cm；2、格构卷基础平面内整体强度N/An+Mx/(YxxW)=1152.96x103/(308.16x102)+5463.73x106/(1.0x25167.99x103)=254.50N/mm2 vf=300N/mm2格构式基础平面内稳定满足要求。3、格构柱基础整体稳定性验算L0x2 =lo=4.60m；Xx2=L0x2/ix2 =4.60x102/78.26=5.88；An2=308.16cm2 ；Ady2=
38、2X 19.26=38.52cm2；扁x2=(人22+40xAn2/Ady2)05=(5.882+40x308.16/38.52)05=18.83；查表：9x=0.94；Nex = n2EAn2/l.lX0x22Nex=160649.53N；N/QA) + PmxMx/(Wlx(l-9xN/NEx) &N/(x A)+0mxMx/(Wlx(1-%N/NEX)=2.O2N/mm2 忍 f=300N/mm2； 格构式基础整体稳定性满足要求。4、刚度验算Xmax=X0x2=18.83X=150 满足；单肢计算长度：l02=a2=200.00cm；单肢回转半径：i 1 =22.37cm；X1单肢长细比：X1=l02/ix1 =200.00/22.37=8.940.7Amax=O.7x18.83=13.18；因截面无削弱，不必验算截面强度。刚度满足要求。六、桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-94）的第4.1.1条。根据以上的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值;N=2219.96kN；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：Y0NfcA其中，Yo-建筑桩基重要性系数，Yo=1.00；七一混凝土轴心抗压强度设计值
