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1、翰宇生物科技（大理）有限公司工业大麻深加工基地建设项目一期）W6015-8A -中联重科塔机基础专项施工方案编 制：审 核：审 批：大理市第五建筑工程有限责任公司2020年4月22日一、工程概况1二、塔吊选择及定位4三、塔机基础施工图5四、塔机基础计算6五、 砼基础施工技术要求 17六、塔吊基座下受力桩桩身方案1818七、塔基位置布置一、工程概况1、工程概况工程名称：翰宇生物科技（大理）有限公司工业大麻深加工基地建设项 目（一期）建设单位：翰宇生物科技（大理）有限公司设计单位：浙江美阳国际工程设计有限公司勘察单位：云南南方地勘工程总公司监理单位：云南晨阳精诚建设监理咨询有限公司施工单位：大理市
2、第五建筑工程有限责任公司工程地址：大理市上登工业园区工程概况：翰宇生物科技（大理）有限公司位于上登工业园区中部，该厂区用地面积46655.71m2（69.98亩）。厂区南侧长192.98米，北侧长 188.71米，西侧长247.06米，东侧长216.43米。厂区周围环境为：厂区 西、北两侧均靠园区道路，西侧道路宽24米，北侧道路宽18米，东侧紧 邻恒丰钢构，北侧为园区规划用地。为满足现场施工需求，拟布置1台XGT6015-8A型塔机负责现场初期材 料转运工作。2、地质条件拟建工程位于大理市大理经济技术开发区上登工业园区，属于中山构 造、剥蚀地貌单元，总体地势东高西低，规划建设区内用地高程为 2
3、112.122115.34米，相对高差3.22米。原始地貌为冲沟地段，原冲沟 从场地中部通过，北西侧、南东侧为冲沟两岸，冲沟沟底为场地中部北东 -南西一线。场地现状被填土覆盖，现状场地地形较为平整，地势相对平缓， 适宜工程建设。建设场地位属中山构造、剥蚀地貌单元，其原始地貌为沟谷洼地，被近年 人工填筑，地层差异变化较大，勘探钻孔揭露深度范围内按成因类型、岩性 特征及物理力学性质等可划分为第四系人类活动层、第四系残坡积层、奥 陶系下统向阳 组（O1x3）全风化沉积岩、奥陶系下统向阳组强风化沉积岩， 4个单元层6个层位。各岩土层的岩性特征自上而下分述如下：1. 第四系人工堆积层（Q4ml） 层素填
4、土：褐黄、褐红、灰绿，松散，稍湿，主要由混砾粉质粘土、砂 砾石、强-中风化砂岩等组成，为5-10年内新近回填土，松散-稍密，整体 欠固结，结构松散、疏密不一。层厚0.529.6m，平均厚度9.11m，分布于整个场 地，层厚在场地内呈现北西侧、南东侧薄，中部北东-南西一线厚，原地貌为冲沟 地段。1有机质粉质粘土：灰黑色为主，软塑状为主，局部呈可塑、流塑状。切面较光滑，稍有光泽，摇振反应差，干强度中等，韧性中等，无明显层理、 纹理，含有有机质成分，局部呈草煤状，属洼地沼泽堆积成因。该层顶板埋深 28.529.6m，平均厚1.753m，在ZK18、ZK19钻孔中呈透镜体分布。2. 第四系残坡积层（Q
5、4el+dl） 层粉质粘土：褐灰黄、灰红、褐灰，湿-很湿，可塑，土质不均匀，局部 夹 薄层粉土，切面粗糙，稍有光泽，无摇震反应，干强度及韧性中等，水 平层理。该层顶板埋深12.627.5m，厚度0.903.20m，平均厚1.66m，场地中 部有揭露。3. 陶系下统向阳组（01x3）全风化沉积岩 层全风化泥质砂岩：灰黄、褐灰，灰紫，全风化，原岩结构尚可辩。岩 芯呈（坚硬）密实土-碎石土状，手可捏碎成土状，夹少量强风化岩块。吸水后 易软化、崩解。该层顶板埋深0.531.9m，厚度1.217.1m，平均厚 1.95m，整个场地均有揭露。1层全风化石英砂岩：浅黄、灰黄，全风化，原岩结构尚可辩。岩芯呈（
6、坚 硬）密实土-碎石土状，手可捏碎成砂砾状，夹少量强风化岩块。吸水后易 软化、应项目要求塔吊基础为6000 X 6000 X1250钢筋混凝土承台基础，基础 顶标高与建筑正负零相同，4桩。3、编制依据1、W6015-8A-中联重科塔式起重机使用说明书2、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20093、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑桩基技术规范JGJ94-20085、建筑地基基础设计规范GB50007-2011二、塔吊选择及定位1、塔吊基本参数信息塔吊型号：XGT6015-8SA塔机独立状态的最大起吊高度H=40.5m最大起重力矩（kN m）=1528塔身宽度B
7、=1.8m基础承台厚度Hc=1.25m塔机荷载特征值旦E_Ma x Capacrtym2D.02Z525.027.530舟35,037与40.042.545.D4X550.0ELS55.D57560mJ2.5-2B.24.003.7113.373.074. DO2.302.4D2.232.0B1.941.811.701.591.50w2.5-15.45.915J44.M4.043.Wa的994.042.522.1J攻1S61731.21.511.4J55nu2.5-30.54.003.713 394.002.&S167S.46S.3i2162.021.90(R-56J)如2.S-16 66.4
8、35.654 994.454.013 633 314.452.802.592=402232.001.941a8250mb2571.54 003.053,524002392.772.582.412.25(R=1.6)uu2.5-17.2715 855.174624163.773驷4.fi22.912.692.502.332.1745riu2.533.64.003.B1I4. DO3.243.012.8DFt*同yy2.5-10.37.226.305.574.964.494.D83.734.963.162.932.7240mU2.533.34.003.764.003.20R=41.6)HW5.5-
9、10.17.H6.2a5. Si4.024.444.014.9S11235my2. 35.04 00fuu2.5-19_07.566.605快S_234J2信93卫230mw2.530_04. DO(R=31.6)如2.5-19.17.6115.B85.2B4J52、塔吊的选择根据施工现场需求，为满足现场施工吊装要求，决定安装1台W6015-8A -中联重科塔式起重机，用于材料转运。三、塔机基础施工图,60 如支腿固定式塔机的地基基础是保证塔机安全使用的必要条件，要求该基础分不同地质情况严格按照规定执行。采用整体钢筋混凝土承台基础。四、塔机基础计算计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程
10、JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011一、塔机属性塔机型号W6015-8A -中联重科塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40.5塔机独立状态的计算高度H(m)45.7塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.8二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1 (kN)649.5起重荷载标准值F亦(kN)125竖向荷载标准值Fk(kN)774.5水平荷载标准值Fvk (kN)20.8倾覆力矩标准值Mk (kN m)1951.3非工作状态竖向荷载标准
11、值F(kN)649.5水平荷载标准值Fvk(kN)82.6倾覆力矩标准值M：(kN m)1788.12、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1 (kN)1.35Fk1 = 1.35X649.5 = 876.825起重荷载设计值Fq (kN)1.35Fk=1.35X125 = 168.75竖向荷载设计值F(kN)876.825+168.75=1045.575水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fk=1.35X20.8 = 28.08倾覆力矩设计值M(kN to)1.35Mk=1.35X1951.3 = 2634.255非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35F = 1.35X649.
12、5 = 876.825水平荷载设计值F(kN)1.35F = 1.35X82.6 = 111.51倾覆力矩设计值M(kN m)1.35Mk=1.35X1788.1 = 2413.935三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.25承台长l(m)6承台宽b(m)6承台长向桩心距气(m)3.8承台宽向桩心距ab(m)3.8承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重Y(kN/m3)C25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度Y(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度6 (mm)50配置暗梁否承台底标高d(m)-1.25基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hy +h
13、y)=6X6X(1.25X25+0X19)=1125kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G=1.35X1125=1518.75kN k桩对角线距离：L=(ab2+a2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(774.5+1125)/4=474.875kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkm =(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L二 (774.5+1125)/4+(1951.3+20.8X1.25)/5.374=842.812kNQ&n=(Fk+Gk)/n-(Mk+Fvkh)/L二 (774.5+11
14、25)/4-(1951.3+20.8X1.25)/5.374=106.938kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qm =(F+G)/n+(M+F h)/L二 (1045.575+1518.75)/4+(2634.255+28.08X1.25)/5.374=1137.797kNQm侦二(F+G)/n-(M+F h)/L二(1045.575+1518.75)/4-(2634.255+28.08X1.25)/5.374二144.366kN四、桩承载力验算桩参数桩类型濯注桩桩直径d(mm)800桩混凝土强度等级C40桩基成桩工艺系数WC0.75桩混凝土自重 (kN/m3)25桩混
15、凝土保护层厚度6(mm)50桩底标高d2 (m)-9.25桩有效长度lt(m)8桩配筋桩身普通钢筋配筋HRB400 1816自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值4000桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000普通钢筋相对粘结特性系数V1最大裂缝宽度3 iim (mm)0.2裂缝控制等级三级地基属性地下水位至地表的距离hz(m)1.33自然地面标高d(m)0是否考虑承台效应否土名称土层厚度1*)侧阻力特征 值 q . (kPa)端阻力特征值 q (kPa)抗拔系数承载力特征值 f k (kPa)素填土2.51800.6-全风化泥质山石127500.6-全风化石英砂岩1.39010
16、000.6_强风化岩9.514514000.6-1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=nd=3.14X0.8=2.513m桩端面积：A = nd2/4=3.14X0.82/4=0.503m2 pR = muq, T+q A=0.8X2.513X (1.25X18+6.75X75)+0X0.503=1063.115kNQk=474.875kNWR =1063.115kNQkm =842.812kNW1.2R =1.2X1063.115=1275.738kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=106.938kNN0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面
17、积：A =nnd2/4=18X3.142X 162/4=3619mm2(1) 、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1137.797kN桩身结构竖向承载力设计值：R=4000kNQ=1137.797kNW4000kN满足要求！(2) 、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=106.938kNN0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算A/ApX100%=(3619.115/(0.503X 106)X100%=0.72%N0.65%满足要求！5、裂缝控制计算Qkmin=106.938kNN0不需要进行裂缝控制计算!五、承台计算承台配筋承台底部长向配
18、筋HRB400 22160承台底部短向配筋HRB400 22160承台顶部长向配筋HRB400 22160承台顶部短向配筋HRB400 221601、荷载计算承台计算不计承台及上土自重：Fm =F/n+M/L二1045.575/4+2634.255/5.374=751.578kNFmijF/n-M/L二1045.575/4-2634.255/5.374=-228.79kN承台底部所受最大弯矩：M= Fm (ab-B)/2=751.578X (3.8T.8)/2=751.578kN.mM= Fm (aB)/2=751.578X (3.8T.8)/2=751.578kN.m 承台顶部所受最大弯矩：
19、M = F (ab-B)/2=-228.79X(3.8T.8)/2=-228.79kN.mM = Fm侦(aB)/2=-228.79X(3.8T.8)/2=-228.79kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h=1250-50-22/2=1189mm0计算顶部配筋时：承台有效高度：h=1250-50-22/2=1189mm 02、受剪切计算V=F/n+M/L=1045.575/4 + 2634.255/5.374=751.578kN受剪切承载力截面高度影响系数：Bhs=(800/1189)1/4=0.906塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离a1b=(ab-B-d)/2=(3.8-1.8-0.8)/
20、2=0.6ma1i=(ai-B-d)/2=(3.8-1.8-0.8)/2=0.6m剪跨比：入 b=a1b/h0=600/1189=0.505,取入0.505；入二 a1i/h600/1189=0.505,取入0.505；承台剪切系数：.=1.75/(入 b+1)=1.75/(0.505+1)=1.163a =1.75/(入+1)=1.75/(0.505+1)=1.163七 abftbh0=0.906X 1.163X1.57X103X6X1.189=11798.298kN七 aiftlh0=0.906X 1.163X1.57X103X6X1.189=11798.298kNV=751.578kNW
21、min(B a fbh, Ba f Ih )=11798.298kNhs b t 0hs l t 0满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h=1.8+2X1.189=4.178m0ab=3.8mWB+2h4.178m, ai=3.8mB+2h0=4.178m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1) 、承台底面长向配筋面积asi= M /(af bh2)=751.578 X 10e/(1X16.7X 6000 X 11892)=0.005Z 1=1-(1-2 a s1)0.5=1-(1-2 X 0.005)0.5=0.005Y s1=1- Z 1
22、/2=1-0.005/2=0.997As1=M/(y S1h0f 1)=751.5 78X 106/(0 . 99 7X1189 X 3 60)=1761mm2最小配筋率：P =0.15%承台底需要配筋：Ajmax(As1，P bh0)=max(1761,0.0015 X 6000 X 1189)=10701mm2承台底长向实际配筋：As1=14636mm2NAj10701mm2满足要求！(2) 、承台底面短向配筋面积as2=M /(a2f lh02)=751.578 X 106/(1X 16.7X 6000 X 11892)=0.005Z 2=1-(1-2 a S2)。.5=1-(1-2 X
23、 0.005) 0.5=0.005Y S2=1- Z 2/2=1-0.005/2=0.997AS2=M/(y S2h0f 1)=751.5 78X 106/(0 . 99 7X1189 X 3 60)=1761mm2最小配筋率：P =0.15%承台 底需要 配筋：Amax(As2, P lh0)=max(1761,0.0015 X 6000 X 1189)=10701mm2承台底短向实际配筋：As2=14636mm2A2=10701mm2 满足要求！(3) 、承台顶面长向配筋面积1= M /(a1f bho2)=228.79X 106/(1X 16.7X6000X 11892)=0.002Z
24、1=1-(1-2 a s1)0.5=1-(1-2 X 0.002) 0.5=0.002Y s1=1- Z 1/2=1-0.002/2=0.999AS3=M /(yS1hf 1)=2 2 8 . 79X 106/(0 . 999X1189 X 3 60)=5 3 5mm2最小配筋率：P =0.15%承台顶需要配筋：A3=max(、，P bh0，0.5As1)=max(535,0.0015X 6000X1189,0.5X14636)=10701mm2承台顶长向实际配筋：As3=14636mm2A3=10701mm2满足要求！(4) 、承台顶面短向配筋面积as2= M /(af lh02)=228.
25、79X 106/(1X 16.7X6000X 11892)=0.002Z 2=1-(1-2 a S2) 0.5=1-(1-2 X 0.002) 0.5=0.002Y S2=1- Z 2/2=1-0.002/2=0.999AS4=M /(yS2h0f 1)=2 2 8 . 79X 106/(0 . 999X1189 X 3 60)=5 3 5mm2最小配筋率：P =0.15%承台顶需要配筋：A4=max(As4， ?1%,0.5、)=max(535,0.0015X6000X1189,0.5 X14636)=10701mm2承台顶面短向配筋：As4=14636mm2A4=10701mm2满足要求！
26、(5) 、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HRB400 16500。六、配筋示意图桩配筋图五、砼基础施工技术要求1. C35早强混凝土（混凝土的规格为6000X6000X1250）。2. 承台砼浇铸施工前，应按图纸要求将钢筋捆扎牢实，然后作适当调 整，定位塔机预埋脚（固定支腿或地脚螺栓），最后方可浇铸塔机承台。3. 承台面平面度1/750，并作好疏通积水、接地措施。4. 砼安装强度为C35。安装前，施工方须出具砼强度检验报告。5. 承台砼的保护层厚度=50mm。六、塔吊基座下受力桩桩身方案1. 塔吊基座下单桩竖向极限承载力计算和现场便利条件，单桩采用旋 挖灌注桩，桩径800mm,桩长9250mm.桩身配筋详见桩配筋图及基础里面图。2. 塔吊基座及受力4桩具体定位，见塔吊基础定位图。七、塔基位置布置附件一：塔吊基础平面布置图大理市第五建筑工程有限责任公司翰宇生物科技（大理）有限公司工业大麻深加工基地建设项目（一期）项目部2020年4月22日
