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1、盖梁计算内容持久状况极限状态抗弯承载能力计算。 持久状况正常使用极限状态计算。 抗裂验算-正截面抗裂验算一一正截面混凝土拉应力验算。-斜截面抗裂验算一一斜截面混凝土主拉应力验算。 挠度验算使用阶段正截面混凝土压应力验算预应力钢筋最大拉应力验算.计算方法预应力混凝土盖梁计算按平面杆系理论，并采用桥梁博士计算。将计算对象作为平面梁划分单元作出结构离散图；根据盖梁的实际施工过程和施工方案划分施工阶段； 进行荷载组合，求得结构在施工阶段和使用阶段时的应力、内力和位移； 根据规范中所规定的各项容许指标，验算盖梁是否规范规定的各项要求。计算依据及参数取值公桥规、城市桥梁设计荷载标准及公路桥涵设计通用规范J
2、TG D60-2004）。主要材料及设计参数根据设计文件及规范取值，见表1。2-1.预应力钢筋按规范中提供的钢绞线参数确定。表1.2-1 主要材料及参数材料项目参数备注C40混凝土抗压设计强度fcd18.4Mpa抗拉设计强度ftd1.65Mpa弹性模量Ec32500Mpa计算材料容重p2。6t/m3混凝土特 性参数线膨胀系数a1。0E-5桥梁所处地区相对湿0.75低松弛钢 绞线H=F .度标准强度fk pK1860Mpa控制张拉应力1395Mpa弹性模量1.95E5Mpa松弛率0.03锚具及波 纹管钢束管道摩阻系数0。25钢束管道偏差系数0.0015单端锚具变形及回缩0.006m其他参数 值桥
3、梁所处地区相对湿0。75H=F度月平均最高气温34 C月平均最低气温0C梯度温度T1梯度温度T2合拢温度荷载取值与荷载组合荷载取值 一期恒载主要是箱梁自重。混凝土容重取2。6t/m3,盖梁按实际断面计取重量. 二期恒载包括防撞护栏、盖板和桥面铺装仅作为恒载施加，不参与结构受力防 撞墙荷载按边梁80%，中梁20%分配，见表1.2-2。表1。2-2 盖梁二期恒载盖梁宽度39m桥面铺装二期恒载（KN）2130。7X2外侧防撞护栏二期恒载（KN）174.0X2内侧防撞护栏及盖板 二期恒载（KN）214。4X2湿接缝（中梁）二期恒载（KN）106。5X8湿接缝（边梁）二期恒载（KN）53。2X4活载汽车
4、荷载采用公路I级荷载，考虑多车道加载时的横向折减系数为：5车道折减系 数0.6,冲击系数1。3,汽车短期荷载折减系数0.7，详见附表。表1。23 活载横向分布系数桥宽（米）横向布置 车队数横向折减 系数冲击系数汽车短期荷 载折减系数40。5100.61.30.7温度力体系升温20C，体系降温一20C。荷载组合 短期效应组合 长期效应组合计算结果盖梁悬臂及跨中横断面图结构构造及离散模型具体构造请参见构造图图一1 9#盖梁悬臂及跨中断面持久状况极限状态抗弯承载能力计算计算：复核：根据公桥规第5.1。5条的规定，桥梁构件的承载能力极限状态计算应满足:Y M WR式中：Y 一桥梁结构重要性系数；M一弯
5、距组合设计值；R一构件（抗弯）承载力设计值。d图一2为承载能力计算结果。从图中可以看出，承载能力验算满足规范要求.下屈区中红、呈埒别代表员丈宣矩对成抗.力强最大弯炬。呈大亢为配抗力对应内力图图一2构件纵向抗弯承载能力图斜截面抗剪承载能力验算根据公桥规第5。2.9条的规定，桥梁构件抗剪截面尺寸符合下列要求:rVd 1 =1，-H ! I图一3构件最大剪力和最小剪力图根据公桥规第5.2。7条的规定，桥梁构件抗剪截面尺寸符合下列要求：V V WV +V +V0 d_ cs sb pbV 二a a a 0。45X10-3 bh (2+0。6p) (f )o5p f)0。5cs1230cu,ksv sv
6、V =0。75X10-3 f EA sin 0Vsb =0.75X10-3 f Ea *n。 s墩顶处截面(箍筋间距为10揣)：V =0。9X1。25X1。1X0.45X 10-3X 1800X 1600X (2+0。6X0。799) X (40)0.5X5 03X 10-3X280)0.5=7537.1(KN)V =0。75X10-3 f EA sin0Pb =0。75X10-3Xpd260PX 4乂12X139Xsin8 + (3X12+2X9)X139Xsin5 = 1167.7KNV + V =7537。1+1167。7 = 8704。8KNNy V斜截面抗剪承载能力满足要求！0 d持
7、久状况正常使用极限状态计算抗裂验算-正截面抗裂验算一一正截面混凝土拉应力验算经计算，构件正截面抗裂验算，图-45分别为构件在短期效应组合下和长期效应组合下的正截面抗裂验算结果。下四图中红，始橙黑分别代表上襟星太.是小应力及下毓最大，最小n主越面正应力El图一4构件短期效应正截面抗裂验算结果K图图中红、咳、圈 黑分别代表上殊最大、瑞水成力度下缘最大、髭小“ 主袜面正应力图图-5构件长期效应正截面抗裂验算结果根据公桥规强制性条款6.3条规定，A类预应力混凝土受弯构件：在作用短期效应组合下，ostopcW0。7f =1。68Mpa (C40混凝土); tk在作用长期效应组合下，ostopcW0，即不
8、允许出现拉应力。从图一4中可看出，盖梁在作用短期效应组合最大拉应力为0.348PaV1.68MPa，满 足规范要求；从图一5中可看出，盖梁在作用长期效应组合下不出现拉应力，满足规范要 求。综上所述，正截面抗裂验算满足规范要求。-斜截面抗裂验算一一斜截面混凝土主拉应力验算盖梁在短期效应组合下的斜截面抗裂验算结果为：下图囹中红、蓝却别代表最丈主压及最大主拉应九主截画主应方图主拉应力在不考虑支座沉降及梯度温差时最大为1。2 Mpa （峰值）。根据公桥规强制性条款6.3条规定，A类预应力混凝土受弯构件：在作用短期效应组合下，现场浇筑构件。stopcW0。5ftk=1.20MPa（C40混凝 土）。可见
9、，盖梁在作用短期效应组合下，斜截面主拉应力验算能够满足要求.挠度验算按公桥规6.5。2条，全预应力混凝土和A类预应力混凝土构件在计算变形时的 截面刚度应采用0.95EcI，其中Ec为混凝土的弹性模量，I为截面的换算惯性矩。按公桥规6.5。条规定，当采用C40C80混凝土时，挠度长期增长系数n =91.45 1.35，C40混凝土按直线内插得n =1。45。由桥博计算结果可知：9 跨中汽车荷载产生的挠度为04mm 悬臂端汽车荷载产生的挠度为0.5mm由计算可知，消除结构自重的长期挠度的跨中最大值为fmax=1.45=0。58mm计 算跨径（10。50m）的1 /600=17.5mm，悬臂端最大为
10、fmax=1.45=0。73mm悬臂长度 （3。675m）的1/300=12.3mm，挠度验算满足规范要求。正截面混凝土压应力验算图一7张拉第一批预应力束后（架设梁片前）混凝土应力图图一8施工阶段正截面混凝土压应力验算结果由图7、图8可知，最大压应力为13。4MpaW0。7f =18。8Mpa。正截面混凝土压应力满足规范要求.Ck使用阶段：Y函函中也r 推r 周分别代由品大r 星小应方反T尴:&丈r 是小.主厚Iffl正座力图图-8使用阶段正截面混凝土压应力验算结果按公桥规7。1。5条使用阶段预应力混凝土受弯构件正截面混凝土的压应力应 符合下列规定：受压区混凝土的最大压应力okc +optW0。5fck。最大压应力为13.3MpaW0.5fk=13。4Mpa。可见使用阶段正截面混凝土压应力满足 规范要求。Ck预应力钢筋最大拉应力验算根据公桥规7。1.5条第二款规定，受拉区预应力钢筋的最大拉应力：全预应力砼构件 ope+opW0.65f k =1209Mpa (f k=1860Mpa)。经计算，盖梁预应力钢筋最大拉应/为1180Mpao 可见，盖梁预应力钢筋最大拉应力 满足规范要求。
