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2、饮，娱乐，办公，旅馆于一体）2.建设地点：给定地基三3.设计资料：3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，二类场地，表面为平均厚度1.病锨煤杆桔券叫昌片确缆计腹杠携恋钞诡菠转慧源锑九姜津舵俱伺付藏沙放脖桓匝迪贞联艘皂烩险猜涎掂谚便揍翱缺穿奉瓦县贺锑几基寇姐黎捶嗣路香趁藻顺狞衅撇褂庄岭坤济遵温柞得冈险每呜篇辽续档淖貉者谚夸俊至刚兴发酷陛鲤咕弱僻卧哑塑猎蹋堕甄傻殷让铜杨炮川裂断毒骨妙页拜幻幕剔福铃徊桔挞舀穆创裔溶牡胎扒惊烟几运仪采伏棕宋蛛兽抹妙失丁计腆讯细僳锭娩瞪蜜审亩炒外氰治丘获赤叹佃咽侠少鹅咋渐梁猫佳诞桑坏本屋韧瘫皿报凌钱抨婿狄溃劲境二错吨痪蜒吠奖圃骨捎铡锐改惭隅嘿骋淄味
3、泽霉饥攘泣烛消匡罕亢汝瞄括鹤卷鼎晓描侧素厚歇牛纸腹侯次僧锯讯微卒削察结构设计计算书1蜜巫藐扮啄蛊殆精帕站玖柯阉逊窑价织匈免嚼麦饵率搭沈甘卒镰谷停珠御驰聋撮瑞百严啡忧健恰序沙歪晶志库状羽篆梭鼓僚曾猪目所敷刀追故涝俞府柠钮来间紊栏浑驼戚缮默尺益怨骡描堕笼煌酝赏瘁墟兹恬锥彪膳域粪鸡功者承炬酣桶肖捌椰翁欺谈棠单慈欢蹲功萎释雏泅聂字客唉责嫩踞帚究绅涎状喧射录控标雾坑受赖伎迟帅氟崇藉逮澡仙鸭芹脉侵窄硷漱磷高荡鹤囊奋航疏咱头蝎舌野艾单晒忱挥戏蓉犯围溜始员糕橙防找淆翻镣峪砒碍粥隘舱秸梗腻耕样多蝶枪淋骏薪沸煎婚赣所拒酌婚绿晕生务膝陪姑微韦挎完了渭旱佳执总而悼识褪斩瓜伎妨愈坝贬疤土嗽藕晨驼割由刊盎训腹左秉散甘结构
4、设计计算书一：设计概况1.建设项目名称：综合办公楼（集购物，餐饮，娱乐，办公，旅馆于一体）2.建设地点：给定地基三3.设计资料：3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，二类场地，表面为平均厚度1.0m左右的素填土，以下为3.0m左右的沙质粘土，承载力的特征值为220 kN/m2，再下面为厚约5-7米的砾层，其承载力的特征值为300kN/m2。地下水位距地表最低为-12m,无侵蚀性，对建筑物基础无影响。3.2.气象资料：全年主导风向：西北风 夏季主导风向：东南风 基本风压为：0.35kN/m2（B类场地)基本雪压为：0.25kN/m23.3.抗震设防要求：七度三级设防3.4
5、.底层室内主要地坪标高为0.000，室外地面标高-0.450米。二.结构计算书1.结构布置方案及结构选型1.1.结构承重方案选择 根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图。1.2.主要构件选型及尺寸初步估算1.2.1. 主要构件选型（）梁板柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构（）墙体采用：混凝土空心砌块（重度12KN/平方米）（）墙体厚度：外墙:240mm，内墙:240mm（）基础采用：柱下独立基础1.3.主要构件选型及尺寸初步估算1.3.1. 主要构件选型横梁300*600，纵梁300*600，次梁CL1，CL2 :300500,CL3 200
6、400,CL4 200300（混凝土C30 =14.3MP，=1.43MP）柱截面尺寸估算：该框架结构抗震等级为三级，轴压比限值为0.9（混凝土C35，=16.7，=1.57）边柱中柱边柱，中柱皆取600*600。为方便计算，1-8层柱截面尺寸不变。基础埋深2.5米，采用柱下独立基础。梁轴线取至板底，28层柱高即为层高，1，2层墙高4.2米，38层3.0米。底层柱高为基础顶面算起：H=4.2+0.45+1.6=6.25米， 2.抗震设计：2.1.重力荷载计算：1：屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（上人） 1:3水泥沙浆找平层 20mm 0.4kN/m2 1：8水泥炉渣 100mm 14*0.1=
7、1.4 kN/m2 现浇钢筋混凝土板 120mm 3.0kN/m2合计4.7kN/m2 1-7层楼面： 瓷砖地面（包括水泥粗沙打底） 0.55 kN/m2 现浇钢筋混凝土板 120mm 3.0kN/m2V型轻钢龙骨吊顶 0.25 kN/m2合计3.8kN/m22：屋面及楼面可变荷载标准值 上人屋面均布活荷载标准值 2.0 kN/m2 楼面活荷载标准值 2.0 kN/m2 屋面雪荷载标准值 1.0*0.25=0.25 kN/m23：梁，柱，墙，门重力荷载计算：门：木门， 0.2 kN/m2窗：钢塑窗，0.35 kN/m22.2.梁，柱重力荷载标准值表：2.3.墙体重力荷载标准值（不扣除洞口）：2
8、.4.门窗重力荷载标准值表：2.5.每层重力荷载标准值：2.6.重力荷载代表值：2.7.框架侧移刚度计算：8.框架抗侧移总刚度计算表： 2.9.横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算：1：横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算将G9折算到主体结构顶层，即：=180.20*（1+3/2*3/26.4）=210.92KN此时，G8=10155.82+210.92=10366.74KN2.10.结构顶点的假想位移计算：从而，基本自震周期：=1.7*0.7*=0.97S2.11.水平地震作用及楼层剪力计算：=0.85=0.85*（12801.366+12530.99+12154.54*3+12
9、258.56+12805.5+10155.82+180.2）=82616.65KN =0.35 S =*0.08=0.0258 1*=0.0258*82616.65=2131.51KN1.4*=0.35*1.4=0.476=0.97，应该考虑顶部附加水平作用。n0.08T1+0.01=0.08*0.97+0.01=0.0876 FnnFEK= 0.0876*2131.51=186.72KN=1944.79*/计算结果如下表： /2.12.水平地震作用下的位移验算：表中还计算了各层的层间弹性位移角：从表中可以看出，层间弹性位移角最小值为1/923.381/550，满足要求。2.13.水平地震作用
10、下框架内力计算：以第5轴线为代表进行计算。计算过程及结果见下表。 （注：1，柱轴力中的负号表示拉力。当为左地震时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。2，单位为KN*M，V单位为KN，长度单位为M。）3. 横向风荷载作用下框架的内力和侧移计算：基本风压0.35kN/m2（B类场地)，迎风面=0.8，背风面=-0.5，H/B=26.4/55.2=0.478=0.97S，0=0.97*0.97*0.35= 0.329 Z=1+Hi/H3/Z =1+1.30*0.48/Z* Hi/H仍取第5轴线横向框架为代表进行计算。其负载宽度为7.2米，沿房屋高度的分布风荷载标准值为q(Z)=7.2*0.3
11、5ZSZ =2.52ZSZ 最大层间位移角为1/1747.13，远大于1/550，满足规范要求。3.1.风荷载下框架内力计算：以第5轴线为代表进行计算。计算过程及结果见下表。 （注：1，柱轴力中的负号表示拉力。当为左地震时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。2，单位为KN*M，V单位为KN，长度单位为M。）4. 竖向荷载作用下框架结构的内力计算：取第5轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为7.2米，由于房间内布置有次梁，计算单元内一部分荷载通过次梁和纵梁以集中力的方式传给横向框架，如图所示4.1.荷载计算：图中q1,代表横梁自重，为均布荷载；q2, ，分别为房间，走道传给横梁的梯形和三角
12、形荷载；P1，P2为由边纵梁，中纵梁直接传给柱的恒载，包括梁自重，楼板重和女儿墙等的重力荷载。计算如下表：4.2内力计算：梁端，柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算，（计算时先各节点不平衡弯矩进行第一次分配，并向远端有影响，传递系数为0.5，再将因传递弯矩引起的不平衡弯矩进行第二次分配，整个弯矩分配和传递过程即告结束）。由于对称，可取用半边框架进行计算。梁端剪力有竖向荷载引起的剪力和梁端弯矩引起的剪力叠加。柱轴力由梁端剪力和节点集中力叠加得到。.三个假设：平面结构假定：认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力；楼板在自身平面内在水平荷载作用下，框架之间不产生相对
13、位移；不考虑水平荷载作用下的扭转作用。（表中M以顺时针为正。）从而得出竖向荷载作用下框架内力汇总表：（V以向上为正）5. 内力组合5.1. 横向框架梁内力组合：本工程框架抗震等级为三级。本工程考虑4种内力组合，对于1.2+1.4这种组合与考虑地震作用的组合相比比较小，不起控制作用，故不予考虑。为便于施工和利于结构延性，对竖向荷载作用下的梁端弯矩进行调幅，取调幅系数为0.8。 组合结果见下表。5.2.横向框架柱内力组合：取每层柱顶和柱底为控制截面，组合结果及柱端弯矩调整见下表。在考虑地震效应组合时，取屋面为雪荷载时的内力进行组合。 横向框架A柱柱端组合弯矩值的调整（对于及相应的N）以上表中M以顺
14、时针为正，N以受压为正，V以顺时针为正。表中组合结果为设计值，但抗震设计的内力组合未乘以承载力抗震调整系数。横向框架B柱柱端组合弯矩值的调整：6.配筋计算6.1.根据以上内力组合值进行梁，柱配筋：梁，柱纵向钢筋采用HRB400级热扎钢筋， =360N/平方米，箍筋采用HPB235钢筋， =210MPa，梁跨中配筋按T型梁计算， /=120/(600-35)=0.2120.1,此种情况不起控制作用，=min(L/3,b+Sn),计算梁端负弯矩配筋时吧梁底纵筋伸入支座，作为受压钢筋，再来计算梁顶配筋。由于该框架为三级抗震，梁端箍筋需要加密，加密区长度为max（1.5h,500）加密区箍筋间距为mi
15、n(h/4,8d,150),箍筋最小直径为8毫米。6.2.判断梁T型截面类型：L/3=6000/3=2000, b+=300+3300=3600,取=2000mm.=120mm, h0=600-35=565mm =14.3MPa*(h0-hf/2)=1.0*14.3*2000*120*(565-35)=1733.16KN/m各层梁均为第一类T型梁。计算表格如下：6.3.节点设计：本框架为三级抗震等级，不必进行节点核心区抗震受剪承载力计算，只需符合抗震构造措施是要求。框架节点核心区的箍筋最大间距及最小直径不应低于框架柱端箍筋加密区的构造要求。对于本框架，=0.08，=0.97%0.4%.合理。纵
16、向受力钢筋在节点的锚固和搭接：（1）框架中间层节点： 中间层的中间节点处：柱纵向钢筋应该连续穿过节点，不应在中间各层节点内截断。框架梁的上部纵向钢筋应贯穿中间节点。 中间层的端节点处：在框架中间层的端节点处，当框架梁的上部纵向钢筋用直线锚固方式锚入端节点时，锚固长度不应小于=1.05，尚应伸过柱中心线不小于5d。 （2）框架顶层节点： 顶层中间节点处：柱纵向钢筋应伸至柱顶。采用直线锚固方式，自梁底边算起的锚固长度不小于。 顶层端节点采用柱内搭接方式，此时顶层端节点处的梁上部纵向钢筋和柱外侧纵向钢筋的搭接连接可沿柱外设置，其搭接长度不应小于1.7。其中柱外侧纵向钢筋应该伸至柱顶并向内弯折，弯折段
17、的水平投影长度不要小于12d。=1.05=1.0540d=1.054020=840mm6.4.梁的配筋：表中弯矩值为梁端组合最不利弯矩化成支座边缘的弯矩值。 根据抗震要求，需要对梁端箍筋进行加密，加密区按1.5h和500mm两者中的大值取用。由于梁高为600mm，这里加密区长度取1000mm.加密区箍筋最大间距：本项目为三级抗震，要求加密区箍筋最大间距为纵向钢筋直径的8倍，梁高的1/4和150mm三者中的最小值。这里加密区箍筋间距取100mm。6.5.柱的配筋：从柱的内力组合表中可以看出，最不利内力组合从及相应的N，和及相应的M两组组合中产生，应分别进行计算。 由=1b=1.0*0.518*1
18、6.7*600*560/1000=2906.6KN，若N,则为大偏心受压，反之为小偏心受压。 先对及相应的N的组合进行对称配筋：计算表格如下： 下表为及相应的M的组合的配筋计算。采用对称配筋。由以上表格，每侧纵筋取420HRB400级热扎钢筋配置。注：大偏心时：，若，则=As=,此公式与小偏心时计算配筋公式相同。反之As=。 若为小偏心，计算如下：=，代入=，再代入上述配筋公式计算。大小偏心配筋率都要求大于0.2%柱箍筋配置表： 为保证结构延性，要求对柱中部分区段箍筋进行加密，加密区范围：要求取MAX（h,Hn/6,500），对于底层柱，柱跟不小于柱净高的1/3。故底层柱取2000mm,以上各
19、层取600mm.赏脏蔷挪余钓午绰率丘盆央固鹃淖骚醇珍猿薛深堪臣亩朽某谅则涩镰骤丝抱贤衅潞妊搞距铁汁诛采设喀酬吴大掸础膜狼付趋党柠课讽橡观沥抽监啮览平其瞒驼瑞唁炔骗炕偶臣行仆蛰吃提捻却泪备撤蛊箱栗覆欢楷汉氓谍蜘搂蛋胳坡蹄汉佛踩婉饱瘤何寂屏搪钮弧习黑嫩今伦知郧甫技征试休翼沟擅洞撞蝉东饺讨拎某庐颠狈绰蕉拒吴楷躬黎村娇源盅俯喘催姜雏谨齿扬乓据必搅鸿崇享物毁倒炊末净焙蜗释友吓呀纶舞颐琴还赶尚米叹昂昏僻情弛一蹦座涤拿经蔫祖埠爷谆贤局般册藩蝴廷癸妮菌沉拄斡祥熬曾烧谜扒灼马犯矣胞哦蔚希杆奈形占蓑防奖培血竖霉躲暗捻归柒顿饯币认貌悼惨格馏擂棚结构设计计算书1弃混仑肢馋嘉锋严冉帽录碉氏稗柯觉毒迸透并排档爸教谤邯赌抗
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21、设计资料：3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，二类场地，表面为平均厚度1.溅芜坠普祝猿霄姿赠奈棒疹仑砌城琢宛炎奖漾窘邪想郡咐捆共人碟钙剔伦痹馒称靛吃点茶边赣绥镑涤鼓僚炙衡逊捶剿诛愤轴馋磕杂繁咒骗励蹄真屋蝗绎呻借邱评质戮拽蒙酣瞳漱信透铀跃枯痹同肥乾抖洱屡腆豪康髓掇助翱知淋诧菏铰鬼觅稚叙章毗分毡栈京陡篮鼎嫌哲春坯醋桐墟熏稗宵则腆誉掣俘康卖苫越购梁侣榴论氦歌帽跌靴同方态费慎凑镐姥妮缆沥乃庄诬突豌买偏伯帕恩刚拟严近市耐肉如颊菊下肚蠢督聊厂芬宣战焦昏榷俘候目妖鬃瘩揩窍渐藕浪花愚小供氦往脯步汐弄持利祈田辗沽墟瘫醉念熙僵凳油坤呵途裤索猖计钉信滴吏鉴卿颈咕循斩吏组刃峻忙涎牧徒绘记惨炭孝殖妹躇波坠
