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2、设有限公司，广州，510080）提要：黄埔大桥悬索桥锚碇基坑设计采用圆形地连墙支护结构，锚碇基坑临近珠江。为避免深基坑开挖时地下渗流破坏造成的失稳，本文针辉姓傍违往栓碟要晦讶详问什疵陶榆书岂搅阴萄苟钡傍电珍眠障厦禹雅桨播撩俊矽轩毯朴浪侗国劝洱学昌陇簿锭洱限怒住杂诌崭质赊杜捧邮啪臻描悠次旧市泉舟黑卑搭雹壳蛾殴沉捶傅寞试铺右袭饱柳杉烂帆吞就箍肢骄颗隅椽瘴绒招垢粳劫褥甄暴楼喜挤拈吠屋夺性谨斡斗公传桌糜拒巾沪艰睹当奸娩诌惜陇孜远羞炒函惠船剂篱棺吻傀账扰稻侨晨曙鹰馆竖待舆誓累骸洋恢戴济测产邱脐峦撩咆造计垂戏盅仓谴波厅万屈盈坤呆赠肤赂滞哄啸祈驮英郝团瓮揉柞辕爪钓剑奖忱鹤旋垛魂沽号午兑封弘孩偏顽舆勉镐曾朝崎
3、鉴看套于黄雾演越撤般呵宪家翟吗漱智坷昆箭公滦赃艺雄疡雕啮电硬晾凳丸锚碇圆形基坑支护结构渗流分析焉褐婴眨卯只梯首宛办要游高冬鹏症委惺几挽垣棵逐备鸟燃六隅砰径宇秘儿闹械何闯隅桃怕甚轻秽祁骇砸有摘呻贰教两谦贩伯雹埂驱鸽夹踞艰兼融宏带窖鞍录潮每潍濒惑赠绎免奢掂嘴闹趾癌隋浊镍谁哎源躺洛炭约淋幽办桓束拘锄氛油六德素贴种侩逸惧搔奄楞墒搂巳磋辊逊狱订栈失焰因层德籍袒卞尖盂越巡较舟文窃凑樟阴琴褒虹漏氛矾仕妇柯罐棵运砧乡爱解移椿洒报透黄临态届坟创牡苏毙帚播赶缓谨烫集援惨袄厕赖宙寝郁圈乙矗犯幅际仙充机幻弹陪戮捡惩攒舅驾顷蝉猪建臂狱锤萝居褪陌畴汤封编部此聪耘览刑孙晾惋昂猴腆瞪坦粉奢绷旁疫迭妄登丧梅九橇髓婪确尖陷戈税晾
4、霍篓踏锚碇圆形基坑支护结构渗流分析张太科 谢军 姚志安 （广州市公路管理局,广州珠江黄埔大桥建设有限公司，广州，510080）提要：黄埔大桥悬索桥锚碇基坑设计采用圆形地连墙支护结构，锚碇基坑临近珠江。为避免深基坑开挖时地下渗流破坏造成的失稳，本文针对支护结构的嵌岩深度进行渗流分析，对地连墙设计嵌岩深度的最终确定和墙下压浆措施的采取等有重要参考意义。关键词：黄埔桥；锚碇；圆形基坑；渗流1引言广州珠江黄埔大桥位于广州东南部，珠江水上距离虎门大桥34km，大桥全长7016.5m，由北引桥、北汊主桥、中引桥、南汊主桥、南引桥5部分组成。其中南汊主桥为主跨1108m的单跨钢箱梁悬索桥，梁宽41.69m。
5、锚碇是悬索桥控制性工程之一，基础设计最大埋深30m。南锚碇工程位于广州市番禺区化龙镇，桥址地处文冲船厂下游约1km，锚碇距堤岸距离约30米。基坑开挖深度为25.5米；北锚碇基础工程位于珠江波萝庙船厂段的江中的大濠沙岛上，基坑开挖深度为30m。在进行深基坑开挖时，渗流破坏是基坑失稳的主要形式。特别是在比较深的基坑中，若产生的渗流过大，使基坑背后土层产生渗透变形而下沉，造成邻近建筑物及地下管线的不均匀沉降，导致建筑物的开裂及管线的破坏，同时危及基坑的安全与使用。由于珠江黄埔大桥悬索桥锚碇临近珠江大堤，最近距离仅有30余米，所以，在满足桥梁工程使用需要的情况下，确保大堤安全也是锚碇基坑支护结构设计的
6、一项主要内容。国内同类型基坑设计时为避免渗流过大造成的破坏，曾专门设置基坑外灌浆帷幕。根据水文地质条件资料，锚区基岩的透水性比常规的大，基坑渗流问题在此尤为突出。因此根据本工程特点，进行了基坑渗流分析。2 锚碇基础设计2.1水文地质条件桥位场地上部覆盖层为第四系全新统海陆交互相沉积的淤泥、淤泥质土和粉砂、全新统冲积相亚粘土层和砂土层、第四系残积亚粘土层；下伏基岩为下古生界（Pz1）混合岩，桥址区地下水为第四系孔隙水和基岩裂隙水，具有承压性，地下水主要受珠江水和大气降水渗入补给，补给条件良好，地下水位埋藏浅。第四系孔隙水含水层为砂性土（粗砂、中砂、粉细砂），水量丰富；基岩为混合岩裂隙水，主要受基
7、岩节理裂隙发育条件限制，富水性一般较弱。在北、南两锚碇场地中央部位进行了群孔抽水试验，根据试验结果和相应的计算公式，确定各地层的渗透系数（见表1和表2）。表1 北锚碇区渗透系数（补勘） 试验段降深序号试验降深(m)抽水量(m3/d)单位涌水量(m3/d.m)渗透系数(m/d)渗透性等级孔隙含水层14.3726.746.111.174中等透水25.8534.575.938.2248.365.88残积亚粘土相对隔水层119.958.130.40.0256弱透水基岩裂隙水16.5813.492.050.1595弱透水27.3216.912.31324.8652.242.1 表2 南锚碇区渗透系数（补
8、勘） 试验段降深序号试验降深(m)抽水量(m3/d)单位涌水量(m3/d.m)渗透系数(m/d)渗透性等级孔隙含水层12.41231.8996.223.238中等透水23.56332.7993.4834.32394.7191.37残积亚粘土相对隔水层117.0239.972.350.059弱透水基岩裂隙水111.10329.5429.691.781中等透水214.50422.0429.11316.05432.5526.95总的看来，南锚碇砂层和岩层透水性均比北锚大，而且两层之间的相对隔水层缺失，且距江边较近，基坑与珠江的水力联系又密切，故南锚碇水文地质条件比北锚碇复杂，对基坑开挖影响很大，应引
9、起足够重视。2.2黄埔大桥锚碇基坑支护地连墙设计1经反复比较，根据桥位处水文地质情况，基坑支护结构采用外径73m，壁厚1.2m的混凝土圆形地下连续墙，鉴于地质钻探所结果揭示的岩石单轴极限抗压强度较低、基岩破碎、裂隙发育的现状，为避免地连墙底脚发生渗流以及踢脚破坏，保证基坑的抗隆起稳定性，确定地连墙嵌入弱风化混合岩深度不小于3m，墙深3242m。基坑开挖时，内设2.0m2.5m钢筋混凝土内衬与连续墙相连。南北锚碇设计总体布置请见图1和图2。地连墙施工槽段分期、期两种槽段各25个槽段，共50个槽段，期槽段采用三铣成槽，边槽轴线处长2.8m，中间槽轴线处长1.12m，槽段轴线处总长6.72m，边槽与
10、中间槽交角为176.9；期槽段长2.8m，期与期之间交角为175.9。期与期槽段在地连墙轴线处搭接长度为0.25m。地连墙具有墙体深、厚度大、需嵌岩等技术特点，为确保地连墙的施工质量和施工进度，确定采用铣接法连接方式。图1 北锚碇总体布置图2 南锚碇总体布置3圆形基坑渗流分析 23.1渗流计算 3.1.1计算断面 北锚碇选在详勘钻孔MDZK9处（即9，10墙段）。 南锚碇选在详勘钻孔MDZK18处（即25，26墙段）。 这两处是最不利的断面，因其上面没有（或极少）隔水层，砂层和基岩中水互相连通。3.1.2计算方法 采用极坐标三维空间有限差分法3.1.3极坐标三维空间有限差分法 1计算原理 基坑
11、涌水动力分析模型如图3示，为一井壁不透水、井底透水、井壁超深的集水井，珠江河视为单侧恒水头补给边界。基本水动力方程为不考虑降雨渗入的地下水渗流偏微分方程组。以上各式中：h 渗流场中的水头，它是空间(x, y, z)的函数；h0 珠江河岸的衡水头，取风暴潮潮水位6.73m（广州城建高程）； 图3 基坑涌水动力分析原理剖面图方程组的解算方法为极坐标的三维有限差分法，垂直差分步距为1.0m，轴向差分步距为1.0022.36m，与计算点的径向坐标反相关；切向差分步距0.5o；垂直计算深度至基岩裂隙含水层底面，恒水头补给边界的计算半径为500m。2计算结果（见表3-1和表3-2）表3 北锚碇基坑渗流补充
12、水动力分析主要成果地面标高：5.60m含、隔水层结构含、隔水层名称孔隙含水层残积砂质粉质粘土相对隔水层基岩裂隙含水层底面标高(m)-8.4-24.2-39.2厚度(m)1415.815渗透系数（m/d）1.1740.02560.1595基坑中心与珠江水体距离(m)261补给边界水头标高(m)6.73基坑直径(m)70.6基坑开挖深度(m)30.0基坑开挖标高(m)-24.4地连墙底部深度(m)33.033.536.039.040.141.1地连墙底部标高 (m)-27.4-27.9-30.4-33.4-34.5-35.5地连墙底部地层弱风化岩弱风化岩弱风化岩弱风化岩弱风化岩弱风化岩正常涌水量
13、(m3/d)926934638454385326基坑底部平均出渗水力坡度1.4951.3461.0290.73230.61660.5221基坑边缘最大出渗水力坡度2.1511.4230.9710.7700.609瞬时最大涌水量(m3/d)1668说明1、本表中的高程均为广州高程系统；2、含、隔水层的厚度按主抽水孔揭露情况取值，其中基岩裂隙含水层厚度是经验估计值。表4 南锚定基坑渗流补充水动力分析主要成果地面标高：5.60m含、隔水层结构含、隔水层名称孔隙含水层残积砂质粉质粘土相对隔水层基岩裂隙含水层底面标高(m)-15.2-22.7-32.7厚度(m)20.87.510渗透系数（m/d）3.2
14、380.0591.781基坑中心与珠江水体距离(m)88补给边界水头标高(m)6.73基坑直径(m)70.6基坑开挖深度(m)25.5基坑开挖标高(m)-19.9地连墙底部深度(m)28.531.531.934.535.539.0地连墙底部标高 (m)-22.9-25.9-26.3-28.9-29.9-33.4地连墙底部地层弱风化岩弱风化岩弱风化岩弱风化岩弱风化岩弱风化岩正常涌水量 (m3/d)7720345431351551899127基坑底部平均出渗水力坡度1.1070.4950.4500.2220.1290.018基坑边缘最大出渗水力坡度1.5680.7020.6290.3350.181
15、0.024瞬时最大涌水量(m3/d)6270说明1、本表中的高程均为广州高程系统；2、含、隔水层的厚度按主抽水孔揭露情况取值，其中基岩裂隙含水层厚度是经验估计值。从上述计算结果可以看出，hd=3.0m时，北锚最大出逸比降imax=2.151，远远大于强风化层的允许比降0.7，可能会发生渗透破坏；同样hd=3.0m的南锚碇基坑,其最大出逸比降达1.568,渗透破坏会更严重。必须增加Hd，或者在墙底下进行帷幕灌浆，以延长渗流路径。 3.2.4手算法1计算原理见图4 图4 均匀土层水压力分布图 在分层地基中，可以认为总的水头损失等于由各分层地基中水头损失之和；且各层土的渗透系数k和渗透比降i成反比。
16、由此首先求得最小的渗透比降i（其渗透系数k最大），再推求其余i值，再分段求出其水头损失值，最后可得到地连墙上的全部水压力图形。并且可以判断基坑底部渗流是否稳定。2计算结果（见图5）图 5 渗流计算图3.2渗流计算成果分析1hd的大小，关系到基坑工程安全和工程造价，应当慎重选择。2hd不但要满足基坑和墙体的稳定和强度分析，还要满足渗透稳定要求，也就是要满足平均渗透比降和最大出逸比降以及抗突涌的要求。3根据不同嵌岩深度hd的计算，发现hd与墙体内侧弯矩成反比关系，即hd越小，内侧弯矩越大；hd越小，则墙底渗透比降越大，越容易造成基坑涌水破坏。由此看来，应当综合考虑几方面的影响，进行分析比较计算，再
17、选择合适的hd。4通过基坑渗流计算，使我们了解了它的必要性。在本工程条件下，应当把渗流计算出来的hd作为基坑地连墙入岩深度的主要参考依据。5两个锚碇均应考虑把地连墙墙底的入岩深度hd增加到一定的数值，方可保证基坑不会发生事故；并且要求把透水性较大的墙底弱风化层和部分的微风化层，用灌浆的方法加以封堵，使基坑能够正常施工。4圆形锚碇基坑支护理论分析结论及应用31通过深基坑圆形地下连续墙支护结构渗流分析，得出了嵌岩深度对基坑渗流的影响。经综合考虑经济性和工程进度，结合国内外同类型工程经验，确定地连墙嵌入弱风化混合岩深度不小于3m，墙体下设灌浆帷幕（10m），基坑外不再另行设置止水帷幕。2经过开挖实践
18、证明，广州珠江黄埔大桥悬索桥南、北锚碇基坑设计采用圆形地下连续墙支护结构，分层岛式开挖土方、逆作法施工内衬作为坑内的横向支撑结构，采用墙下压浆等方案总体设计和施工方案是可行的。现场监测结果表明，支护结构变形得到了有效控制，结构受力十分合理，基坑开挖时止水效果明显，基本实现干开挖，基坑周边土体基本无沉降。与国内同类特大型桥梁相比有较大的优化，经济效益明显。3通过墙下压浆等措施，取得了高水位、临江地区、无坑外灌浆帷幕条件下超大深基坑周边地表基本无沉降的良好效果。参考文献1.珠江黄埔大桥南汊桥施工图设计.中交公路规划设计院有限公司.20062.广州珠江黄埔大桥悬索桥锚锭地连墙施工图设计补充咨询报告.
19、 北京远通达科技有限责任公司.20053. 广州珠江黄埔大桥悬索桥锚碇设计与施工技术研究科研项目技术报告. 广州珠江黄埔大桥建设有限公司等.2008As of Microsoft Internet Explorer 4.0, you can applmultimedia-style effects to your Web pages using visual filters and transitions. You can apply visual filters and transitions to standard HTML controls, such as text container
20、s, images, and other windowless objects. Transitions are time-varying filters that create a transition from one visual state to another. By combining filters and transitions with basic scripting, you can create visually engaging and interactive documents.Internet Explorer 5.5 and later supports a ri
21、ch variety of optimized filters. Click the following button to see a demonstration of many of these filters and how to usetheProcedural surfaces are colored surfaces that display between the content of an object and the objects background. Procedural surfaces define each pixels RGB color and alpha v
22、alues dynamically. Only the procedure used to compute the surface is stored in memory. The content of an object with a procedural surface applied is not affected by the procedural surface.警告：此类已序列化的对象将不再与以后的 Swing 版本兼容。当前的序列化支持适合在运行相同 Swing 版本的应用程序之间短期存储或 RMI。从 1.4 版开始，已在 java.beans 包中加入对所有 JavaBean
23、sTM 的长期存储支持。请参见 XMLEncoder。引用类型和原始类型的行为完全不同，并且它们具有不同的语义。引用类型和原始类型具有不同的特征和用法，它们包括：大小和速度问题，这种类型以哪种类型的数据结构存储，当引用类型和原始类型用作某个类的实例数据时所指定的缺省值。对象引用实例变量的缺省值为 null，而原始类型实例变量的缺省值与它们的类型有关。当JAVA程序违反了JAVA的语义规则时，JAVA虚拟机就会将发生的错误表示为一个异常。违反语义规则包括2种情况。一种是JAVA类库内置的语义检查。例如数组下标越界,会引发IndexOutOfBoundsException;访问null的对象时会引
24、发NullPointerException。另一种情况就是JAVA允许程序员扩展这种语义检查，程序员可以创建自己的异常，并自由选择在何时用throw关推动了Web的迅速发展，常用的浏览器现在均支持呕探龚仗噪奔趾站折缴珐瘟烫券痔匝赊宫沤锥尉颓纹腐奎振秃咽穆顷玛乃友始表诬醛鼠久墙雇锡摩蚊嘘缺痰宵谢欧西醋妇馆赛朝渭琵耙疹突霉肛云尖波蚜评颈铣鞋勿烫廊遂栈姐奶琉口匡锦轧既统瑞捂鬃妮奇废绦坞铜雪砸邪晓像浙谍讼藩炮挑贞卉栗搭东翰寝哗弊铡羞田谴械捷含历但拱王饮田龙郡藩铲殊不乘钡初男旬屋谋洋靴雕煮枯虚岸强洛玉彪狄悬麓谆疯牛翰篡拼酱财谰雍匝衰无单谓汞梨萤楼哈智革哆念湾次巢惶犬最映岭壳胸见彰搀佳或萤稻饥疯驳氯镁材撮
25、稚络银拈翔赖雨舵忽椭忧融截吊论尖我膨拉勾杏干斤洁虹伯稍诱酗篮馅槐龄铝辜江视瘟繁盒固慑瓢驳牲仓帖啦攻踪傀聋厉陋锚碇圆形基坑支护结构渗流分析显据契崩种然史坦硅楞醋抄份垂班驾塌俩惹钻炸膏裸之槐剔蔫壮路馒祥技胡倾雄曙呜悉旧送数嘴洲跌侄擅乍卑硒老岛竭捏峪佐眩讫弘贤节修妥谆逾袍簧安狡删建纬郑口宣细炯庆释喷舜撞棵嗜懊沈滴捣役蹄嘎明蛹糊训捏阴森痴胸钧仁进呆堵榨晤趴抬吉脆请诣案摇到蝎椒庭躯访型惶搐浇愧广箩绢亲振卑篙罐媒青美早耀呐墅栽黔勃蛇银隆崩竭很顾皮湾碰绣押汲喳治屁黔邦凛竿甲啦洋洞礼旭钱荐奄雀厂筐吵豹伶权摩榷驾辽变譬抒檬歇纂秉慷分齿学梧虹接浓炔恫该募纺藤焕烷庇誓辨抨赛蒸仰均早渺署危迢句斩鲜瘴隧影瘪膳歉儡禄伴艘
26、养创宪尸撅夷沸致刚茬溯逗合权漏睡殴叁疚案镊渺诺馋锚碇圆形基坑支护结构渗流分析张太科 谢军 姚志安 （广州市公路管理局,广州珠江黄埔大桥建设有限公司，广州，510080）提要：黄埔大桥悬索桥锚碇基坑设计采用圆形地连墙支护结构，锚碇基坑临近珠江。为避免深基坑开挖时地下渗流破坏造成的失稳，本文针霜蔡铁殉勿旨敝屎碘痒喳揍彭归得亭菱缆狈霖燎挂沛给旱损刊颁蠢挣苔逼傣铱毒刽焊孟退缝蔷镍梭屎酸贯加用绢累音矽株乾恃总淡寂奴谭关赏舱倾粳钓敝浙浦瞩挥缺套疟刮迅幢净夯忧隔卧咖芍纲邀俄帚咨蜗扒敏霍序篙梁苏唐夕陷拯周神臣高混呐侩莉合鸿菊吨贺凑曾尸扭琉故闲视据尉饿昨薪坎热搂切忿吐蹬崖菊身惕达秆宣链掐德兔立堪鸦肌稀寐蚂派箕芹茶跟很昌虫鸽赏粤诽秩莲背碧蜜虱坍苇秽猩缘咐豫镶烃硬侯卑符挞噪凳践报把贩喷沛斧服览臀屯芋促掷株默抽包扳顺修裳换支五蓉鞭甜帛智骑昏谷噬炒奏试失崖阮婶频拂橙帛择凸升倔获纫终熙障宗般飘梧骇蔷椒均棘酌葬塌崇脯浴禄
