《京沪试验梁演讲稿A.ppt》由会员分享，可在线阅读，更多相关《京沪试验梁演讲稿A.ppt（20页珍藏版）》请在三一办公上搜索。
1、京沪试验梁,1,京沪简支连续箱梁,试验试制工艺研究,北京房桥中铁路桥工程有限公司,京沪试验梁,2,简支梁试验准备,体系转换,连续梁试验,京沪试验梁,3,京沪简支连续箱梁试验试制工艺研究 高速铁路桥梁采用连续梁能够提高梁部结构整体性和刚度，对保持桥上线路的平顺性更有利，提高桥上行车的舒适度和安全性。但连续梁采用常规施工法施工速度慢，若采用先简支后连续的施工技术则能加快建桥速度。采用先张法预应力工艺具有工艺简单、工序少、制造速度快、成本低，能改善箱梁梁端应力状态，提高梁体的耐久性。国外高速铁路建设广泛应用了先简支（先张法）后连续（后张法）的施工技术。为降低试验费，试验模型梁采用后张预应力体系。根据
2、铁道部科技研究开发计划高速铁路先简支后连续梁桥的试验研究（合同编号2002G008），结合京沪高速铁路常用跨度连续梁桥设计研究，确定224先简支后连续梁进行12模型试验，展开预应力混凝土箱梁结构设计计算方法及合理设计参数、连续梁体系转换阶段及成桥后关键截面应力及变形、先简支后连续梁桥施工工艺等内容的研究。,京沪试验梁,4,我公司在正式接到京沪模型梁的试制试验任务后，于4月份开始试制的准备工作，并于5月27日生产出第一片模型梁。一、主要研究内容 结合京沪高速铁路常用跨度连续梁设计研究，对224m连续梁进行12模型梁的制造，展开高速铁路先简支后连续梁的生产制造工艺研究。主要从以下几方面进行研究：1
3、、主要施工工序；2、预施应力工艺方案；3、先简支后连续工艺；4、制梁周期。,京沪试验梁,5,二、达到的目标、成果形式 达到的目标：提出高速铁路先简支后连续箱梁生产制造工艺，先简支后连续的施工工艺。成果形式：课题研究报告三、台座与模型的制作 台座是在原来秦沈试验梁台座的基础上安装了新的钢平台。钢平台采用8mm厚的面板，底部用16的型钢进行纵横向加劲；平台不设反拱，平台制作主要控制要点：保证梁体4个支座各端两侧相对高差不超过1mm，以避免梁体在未施加外力情况下发生扭曲。实测平台四个支座处的高差为南端：0、0，北端：3mm、3mm。,京沪试验梁,6,侧模采用帮包底的形式，并且采用上下拉杆的固定方式，
4、侧模面板采用5mm厚钢板，竖带采用I12工字钢，加劲采用6.3槽钢，连接采用L758角钢；内模在中间端采用整体钢内模，在变截面和端截面采用分块制作；为了控制梁的长度，端模也采用包底模的形式，为了便于拆模，端模分为三块。四、模型梁的生产钢筋绑扎在制梁平台上进行，先绑底板钢筋和腹板钢筋，然后安装侧模和内模，将侧模和内模位置调整好后，再绑扎顶板钢筋。混凝土的拌和利用桥梁的拌和站，混凝土配比为水泥砂碎石11.2892.394，每立方米混凝土水泥用量485kg；减水剂采用迈地150，每立方米混凝土用量8.5kg；水灰比0.35。混凝土拌制完毕后，由三台运送车运送，混凝土的坍落度为130150mm。,京沪
5、试验梁,7,混凝土的灌注方法是一次灌注成型，先灌腹板混凝土，再灌底板混凝土，最后灌顶板混凝土，振捣方式采用侧振与插入式振捣相结合的方式。腹板混凝土采用水平分段斜向交叉的方式，每层混凝土厚度不超过30cm；第一层混凝土以侧振为主，振动棒只起引灰作用，其余混凝土以振捣棒为主，以避免因侧振使混凝土出现局部下陷，造成腹板空洞；灌注腹板混凝土时要两侧对称灌注，以避免内模偏移；灌注及振捣过程中要让混凝土充分翻浆，从腹板翻出的混凝土基本上是经过振捣密实的混凝土，利用压浆板形成阻力，只有充分翻浆，才能给予足够的阻力，从而使腹板与底板拐角处的混凝土充分密实。在腹板灌注过程中，由专人用小锤敲击内模，检查混凝土是否
6、密实，但绝对不得用铁锹铲动翻浆混凝土。当腹板混凝土灌注完毕后，进行底板混凝土灌注。底板灌注应注意以下几点：,京沪试验梁,8,锚垫板周围的混凝土要加强振捣，不得漏振。底板较宽又较薄，在振捣时易漏振，对振捣人员应明确振捣位置。内模压浆板下严禁插入振捣棒，以免扰动腹板混凝土致使下榻造成腹板空洞。为保证混凝土厚度应挂线抹面。底板混凝土灌注完毕，关闭内模顶板预留灌灰口，绑扎好顶板预留灌灰口处及附近的钢筋，然后灌顶板混凝土。顶板灌注应先灌腹板与顶板交界处，加强振捣，振捣棒插入腹板，避免因灌注时间的差异而形成施工缝。与普通T梁相比，箱梁的养护尤为重要，考虑箱的特点，蒸汽管道布置分三部分：,京沪试验梁,9,（
7、1）底模两侧，（2）侧模中部，（3）内模中部。无论哪个部位，蒸汽不得直对混凝土表面。灌注完毕静停 4 h后，进行蒸汽养护，最高蒸养温度 45，恒温 20 h，停汽 20 h后开始拆模进行第一次张拉。在两侧侧模及内模内腔跨中及离端部4m处的中间各布三块温度表。升温和降温阶段每半小时观察一次各测点温度，恒温阶段每小时观察一次各测点温度，并认真做好记录。为避免拆模后梁体混凝土出现裂纹，因此先拆端模、内模端段及变截面段，然后进行第一次张拉。第一次张拉完毕后拆除其余内模和外模，然后进行第二次张拉。第二次张拉完毕后，进行移梁，移梁采用两台65T龙门吊三点移梁，目的是为了使梁保持平衡，避免因外力使梁出现裂纹
8、。,京沪试验梁,10,存梁支点采用型钢制作，支点高差与制梁台座的四个支座的高差相同，从而使梁保持原始的受力状态。强度和弹模达到要求后进行第三次张拉，试验梁管道摩阻实测值与计算值相近，因此未对实际张拉力进行调整。测试结果表明，混凝土张拉应力和上拱均符合设计要求。五、简支梁试验1、试验台改造：现有试验台加载点的位置为距跨中1m，然后各加载点间距为4m；连续梁试验加载点距中支点3.325m，然后各加载点间距为3.0m。由于现有的试验台加载点位置不能满足试验的要求，必须对加载装置进行改造。为此我们经过计算决定采用型号为I63的工字钢与原预埋装置连接作为传力梁进行试验。2、当压浆强度达到设计要求后，进行
9、简支梁试验。,京沪试验梁,11,六、当两片梁均进行完简支梁试验后，再进行现浇段的灌注。现浇段生产的技术要点有三项内容：1、模型制作：为了保证梁体连续后外观光洁、平顺、无错台，管道对位准确、无死弯，模型的制作至观重要。为此要求现浇段模型与试验梁模型同条件、同技术水平配套制作。这样方可保证现浇段模型与预制梁体的密贴，才能使现浇段浇注时不漏浆、不错台。2、两片预制梁体对位：梁体对位包括梁体中心线对位、管道中心线对位和梁湿接缝端预埋钢筋对位，其中管道中心线对位尤为重要。为保证管道中心线对位准确，不产生死弯，在梁的预制过程中必须保证管道位置；在端模制作时，要保证穿孔的相对位置，在立端模时利用粗调、精调设
10、备克服端模移位造成的管道偏移。在梁对位时首先用龙门吊粗调对位，然后用千斤顶微调精确对位。,京沪试验梁,12,3、现浇段混凝土采用与主体一致的配比，混凝土浇注完毕后采用自然养护，为防止混凝土出现干缩裂纹，在养护过程中必须保证混凝土表面充分湿润。七、两片梁检验结果如下表,梁号：001#单位：mm,京沪试验梁,13,梁号：002#单位：mm,注：两片梁连续后下全长标准是：24350mm；下全长东西两侧实测值均为：24338mm。,京沪试验梁,14,试验梁数据,试件数量,京沪试验梁,15,八、简支梁加载试验目的及结果：为了模拟实体梁在其自重作用下的应力及变位，以及模拟实体梁在运梁荷载（包括24m简支梁
11、和32m简支梁）作用下的应力及变位，进行了简支梁加载试验，试验结果与理论计算分析结果十分接近。九、简支变连续体系转换：当两片简支梁静载试验完毕、完全卸载的情况下进行500mm长现浇段的灌注，灌注前8个支点位置不动，立现浇段底模时，底模开洞（洞的上方放支座板，依次往下为橡胶支座、传感器）放置支墩。待现浇段混凝土达到设计强度后进行后期预应力钢束终张拉。然后卸掉中间4个临时支点，使梁体自重由现浇段处2支座及梁端4个支座承受，完成体系转换。十、连续梁加载试验目的及结果：为了模拟实体梁在运荷作用下的应力及变位确定实体,京沪试验梁,16,梁的开裂荷载等级，进行了连续梁的静载试验，根据试验初步结果表明中支点
12、处的抗裂安全系数Kf1.46，跨中截面的抗裂安全系数Kf1.60，均与设计值接近。十一、加载图示及加载值 1、加载图示 2、模拟实体梁在其自重作用下的应力及变位所需的加载值表(如下),京沪试验梁,17,注：1、表中加载值已扣除加载设备及顶板锯 齿的重量。2、级别1为实体梁在其自重作用下的状态。,京沪试验梁,18,3、级别2为实体梁在其自重+二期恒载作 用下的状态。4、级别4为实体梁在3年时的状态。5、级别5为实体梁在运营时检测关键截面 1的状态。6、级别6为实体梁在运营时检测关键截面 2的状态。7、级别711为实体梁确定开裂荷载等级。8、级别8、9、10为实体梁对应0.6fct、0.8fct、
13、1.0fct理论开裂荷载等级。试验研究过程中，共进行了3次静载试验，2次针对简支梁，1次针对连续梁。试验的初步结果表明，试验值和理论值是吻合的。,京沪试验梁,19,底腹板钢筋绑扎,钢筋力学试验,钢筋下料,模板涂隔离剂,安装支座板,吊底腹板钢筋,立侧模,立内模,立端模,面钢筋绑扎,底板砼灌注,安装上拉杆,砼拌合,腹板砼灌注,桥面砼灌注,梁体蒸汽养护,拆上拉杆紧固件,拆端模,拆内模支撑架,拆端部和变截面内模面板,梁体第一次张拉,拆其余内模,梁体第二次张拉,拆侧模,移梁,生产第二片梁,梁体自然养护,梁体第三次张拉,简支梁试验,浇注现浇段,养护,张拉,体系转换,连续梁试验,工艺流程图,京沪试验梁,20,欢迎各位领导莅临指导!,北京房桥中铁路桥工程有限公司,2003年8月6日,
