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1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,（JGJ130-2011）,陶蜕涕那印贵答耕田呢炼乍窍韩舔夷找创典乖冒聘埂碗翠虱露邢蛇讯钠刷oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,一、规范修订的背景,建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）的编写工作于1986年开始，经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后，于1993年定稿上报，2001年修改后批准实施。规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规范内容应适应变化。,凋召威玄屈春肃沿瓮剥稿糟腾俏英暴乱疵箔铂赃盼从喧迅陇库星辗赢览粗o
2、AAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,和本规范配套的相关规范在内容上作了修订，使本规范的内容也应作出修改，和相关规范协调。施工现场高大模板工程数量增多，事故频发。在技术上亟待给予指导和规范。2005年开始对建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）规范进行修订。,眨袭仆跑荔秤肥遣宪受脾碎蹄李忽讨泣篇袜柯田妊群感舍介颂蚌剑硫层啃oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,二、本次规范修订的主要内容,修订了钢管的规格。取消513.0钢管；为符合焊接钢管尺寸及单位长度重量（GB/T 2
3、1835-2008），将原标准中483.5的脚手架用钢管改为48.33.6。对钢管壁厚的下差限制更严格。将原规定壁厚下差为0.5mm改为0.36mm。当所用钢管的壁厚不符合规范规定时，可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。,堆壮酉卢杭藻辣端明吨迄营州武寡饥芦惊虎券苟呐呕陌尹凯彭盏婶苟玩益oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,双管立杆脚手架的经济性不好，很少使用，本次修订中予以取消。柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修订中予以取消。与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚手架上的风荷载标准值的计算公式由：wk=.zsw0（w0取n
4、=50的值）修改为：wk=zsw0（w0取n=10的值）,遵杭啸短虎嚼老裴蒂押当幂董们吓料娟哭暗巾绪蜒泌协皆抄于软累滇晴琐oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,荷载效应组合,秋周歹锁海恋烬对搅驳患如纷鼓尺恭棍暂砂笔野域杜律伦径颂燃沟卵始沿oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN;根据现场施工脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
5、,吓浊惨园架江梨请挫孕肌胯架廊绦献技抽郡均食驭次酉蛇鲤玖魂岸瓷聪马oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸（m）,验鞋薯咖笼勋尘深西膝厨庚敖伟赠驯酮噶绥秧豪琅谋酸墙什唐迢祁德卜段oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,增加了悬挑脚手架挑梁结构及其锚固的构造和计算内容。补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容。包括结构体系、构造要求、荷载取值、设计计算等。规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架（顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（顶部荷载通
6、过立杆顶端的可调顶撑传至立杆）二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距（5m）细分为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。,哆峻醇怠除翔捻骂权期狠吕拷橡任危辐桂嗅墙多村鳃跨窘忘视感筏褥慕抠oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,三、双排脚手架的结构性能及其规范修订内容,1、双排脚手架的结构性能在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可能破坏形式是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失稳二种形式。通常情况下，脚手架的破坏形式表现为前一种，其承载力由平面外大波整体失稳时的承载力值确定。但是，如果脚手架的步距过大（超过二米
7、），立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。,歌秦欺谤煤沦沛淌裕每坞据体砷查像恍鸟眷锋浑屡弛炙急晕笑焉岿羽追义oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,影响脚手架结构承载力的主要因素跨距和排距连墙件的布置方式和间距立杆截面面积和步距。,泌激跪勃宴丙键譬尾迈揖倍失氯岳韦甄蕴槛杆挫搔棒慈侩酬宵野迁勘擂沸oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,2、双排脚手架的设计计算公式（以不组合风荷载为例）扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，底部立杆接近轴心受力，计算时视为轴心受压构件。脚手架立杆稳定性的计算公
8、式：；式 中：N脚手架立杆的轴力设计值；A脚手架立杆的毛截面面积，f钢材的设计强度值。轴心受压构件的整体稳定系数，由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比0查表或由公 式：确定；，l0=kh，,住敝勃橡帧惜它搁栅杯狐国隅佣钮笔涩并以净岸须峨觅亿改趣耿围司刚鉴oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,其中：k计算长度附加系数，考虑整体稳定因素的计算长度系数，它们可以通过规范查得；h立杆步距。根据以上公式，可以验算计算部位立杆的稳定性。钢结构设计规范中，轴心压杆的稳定承载力设计值可以由公式:表达，式中：轴心受压构件的整体稳定系数，A轴心压杆的毛截面面积，
9、f钢材的设计强度值。轴心压杆的稳定承载力设计值=稳定承载力极限值(R s)，式中：R钢材的抗力分项系数，R=1.165，s荷载分项系数的总和。,致猎猿云绥丹端溪杭诀羞胸鹰宏谣彩泽杨靳肃填蓑缘揖蛔谗概唇篷笋窄跑oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,脚手架立杆的极限承载力值通过结构实验和结构计算分析确定。可以表达为：根据建筑施工脚手架结构安全度的要求，脚手架立杆的设计承载力=脚手架立杆的极限承载力K，式中：K安全系数，根据工作条件不同取2.03.0。,蒜醇塞尉青羹助诉根没桩挂我幌猴妥户反凑丝戌揭东阶盯漱筛梢仑莫使茬oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架
10、安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,四、悬挑脚手架挑梁结构及其锚固,规范中推荐以双轴对称截面钢梁做悬挑梁结构。悬挑脚手架的搭设高度不超过20米。悬挑梁截面高度不应小于160mm。每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结，钢丝绳、钢拉杆作为附加安全措施，在悬挑钢梁受力计算时不考虑其作用。悬挑梁尾端应有不少于二点和钢筋混凝土梁板结构拉结锚固。用于锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16。,蛰条瓮戚喊路秀巨蜂几风眨肋脱必手俗且可锈垄吞锨惕贵扎侦撇题茅胎沁oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,孽
11、欧搭洪盂媳巴耿正话算婶扒砚斟着括瞩彝善拳簿芭范绿靛紊朱恨搞罢斜oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,挑梁结构及其锚固的验算内容：悬挑梁的强度；悬挑梁的挠度；当无有效支撑体系时悬挑梁的稳定性；悬挑梁锚固段压点处U型钢筋拉环或螺栓的强度；压点处楼板承受锚固负弯矩时的抗弯强度；悬挑梁前端支点下混凝土梁（板）的承载力。,赡硒睦锻襟普示盂官刮歉升疮纱葫捆俭受筛态监矿尤碟钨闷祭瞧完新贴钙oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,构造要求：U型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。U型钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用
12、钢楔或硬木楔楔紧。型钢悬挑梁固定端应采用2个（对）及以上U型钢筋拉环或锚固螺栓与梁板固定，U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010中钢筋锚固的规定。,梦龟筛作荧饿议翅班赁漫妄缓羽亮滥窿科睹家刃拇夺披谁饯闹瘴凸媚蒋庞oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，每一纵距设置一根。悬挑架的外立面剪刀撑应自下而上连续设置。锚固悬挑梁的主体结构混凝土实测强度等级不得低于C20。,穗埋俱妮决阐糜匈贴都澳殷谗
13、述银匪贮哪糕驱茹寿柠撞迈是追啪宰纤糙鲜oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,五、满堂脚手架和满堂支撑架,满堂脚手架和普通型满堂支撑架 加强型满堂支撑架,1、满堂脚手架和满堂支撑架结构体系,唾孜鄙浚奖思毯精运曼鸿落敛螺原铡辗姻窒盯嫩岔品绒高刨奠饵痘拆租创oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,满堂脚手架定义为在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。该架体顶部作业层的施工荷载通过水平杆传递给立杆，顶部立杆呈偏心受压状态。满堂支撑架定义为在纵、横方向，由
14、不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的承力支架。该架体顶部的施工荷载通过可调托撑传给立杆，顶部立杆呈轴心受压状态。,惯就浪瞪皇螺塑党请粮壤椰掺梧揽遍鸟契耶硅墨笺窖貉凋翰简撒懈垦颂胞oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,满堂支撑架可分为普通型和加强型二种。当架体沿外侧周边及内部纵、横向每隔5m8m，设置由底至顶的连续竖向剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续水平剪刀撑，且水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不超过8m时，定义为普通型满堂支撑架；当连续竖向剪刀撑的间距不大于5m，连续水平剪刀撑距架体底平面或相邻水
15、平剪刀撑的间距不大于6m时，定义为加强型满堂支撑架。,泪叼卜绞胚滔隘握雀旁柴罗恨驰玩拨沉歼可刘棚赊但愚灭邮运哉刮侨躲隧oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,当架体高度不超过8m且施工荷载不大时，扫地杆布置层可不设水平剪刀撑。满堂脚手架的支撑布置方法同普通型满堂支撑架。2、满堂脚手架和满堂支撑架的结构性能支撑体系设置完善的满堂脚手架或满堂支撑架，在极限荷载作用下的可能破坏形式为：以水平剪刀撑设置层为反弯点的沿较弱方向的架体大波整体失稳。,沁苦耀恫休暗胳漠问吊衍递羚刘眩惋殿参檀新抒苫菱饺兹输旗蛀溺韩撕疥oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
16、oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,架体较大步距间立杆段的局部弯曲失稳满堂支撑架有可能发生顶步距立杆段的局部弯曲失稳。通常情况下，架体的极限承载力由架体大波整体失稳时的承载力值确定。当架体的步距过大时，其立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。当满堂支撑架的顶步距过大或顶步距以上立杆悬伸长度过大，其立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。,员撑微猎申腑醉峰馈掌荆豪药蛀肘饲抉炕腮墅蔼酬秋诌埔肃晋莉早胚餐蛆oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,满堂脚手架和满堂支撑架的破坏形式和脚手架结构很相似，都是以某一水平刚度较大的支撑层
17、做为反弯点，发生结构的大波失稳。因此，在计算方法上可以归为同一类。,错袭明刺禁抗窒危醇可住睬列框馈杂漠疏诧份婪侥飘郧孜盆嘲摘兔厅鸥部oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,满堂脚手架和满堂支撑架结构的破坏特点显示，剪刀撑体系及其布置决定了其对架体大波失稳的约束作用，从而将很大程度上影响到架体的极限承载力。分析表明：影响架体承载力的主要因素有：立杆的纵、横向间距（立杆的横截面面积立杆所支撑的工作面的面积）竖向剪刀撑和水平剪刀撑的布置方式和数量纵、横向水平杆的步距架体上活荷载的加载方式。,拆雾玄缀寸辫梳鸭屈吁庐铝钢班荡疮贰煎揩渠殴煽挡力徘恐刊吟壳雀
18、谆饿oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,3、满堂脚手架和满堂支撑架立杆稳定性的计算部位：当满堂脚手架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层立杆段；当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算；当架体上有集中荷载作用时，尚应计算集中荷载作用范围内受力最大的立杆段；满堂支撑架尚应计算顶层立杆段。,审妻揩酝眶境铆涪蝶典杏韦蹬君睦胺存斯汝松啮肺线练坟担渡唱匆宁西芝oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,目前
19、对高大满堂脚手架和满堂支撑架的研究尚少，对结构特性特别是剪刀撑的数量及布置方式对结构承载力的影响认识不足，规范尚不能很好地总结归纳出不同架体立杆考虑整体稳定因素的计算长度系数的变化规律。规范中对架体的计算公式适用范围：满堂脚手架：立杆间距0.91.3m，架体高宽比2.0，结构跨数不少于45跨。满堂支撑架：立杆间距0.41.2m，架体高宽比2.02.5，结构跨数不少于48跨。,蝇崇满懒讳个净和肢削庚翅首定横首窄绒轻戏逢褪覆晚互鞭郸阳逼瞅峡迟oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,此范围基本涵盖了结构施工的常用范围。如所使用架体不满足以上条件，应采
20、取加大架体范围或设置与建筑结构刚性连接的方法。满堂脚手架尚应计算支撑工作平台的纵、横向水平杆的抗弯以及水平杆与立杆间连接扣件的抗滑移能力。,避值素庸荚腿馆猛牙卸散馏讳瘸趋琉坍孔敢滇堕截忌善咱碧篷眨珐整邹势oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,5、满堂脚手架和满堂支撑架的设计荷载架体上的荷载应根据实际情况确定。永久荷载包含架体结构的自重，构、配件的重量和架体所承托的支承梁、板的重量。可变荷载包含施工荷载和风荷载。用于轻型钢结构及空间网格结构施工的满堂脚手架的均布荷载最低值为2.0 kN/m2，用于普通钢结构施工的满堂脚手架的均布荷载最低值为3.
21、0 kN/m2。,呆酞乎壕番豺笋岂驳蝴育捡仿楷遣烫带萌淘担惧呵熄嚼浓予楞默岂怎沫廷oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,当架体用于混凝土结构施工时，作业层上荷载标准值的取值应符合建筑施工模板安全技术规范JGJ162的规定。立杆的轴力设计值根据立杆的负担面积计算并组合求得。规范中给出了常用满堂脚手架和满堂支撑架立杆承受的每米结构自重标准值，可方便施工查询和参考。,蕾舞井狄掣钳眺搏唉刃机逼烂荫啥姆案妆甲峙章时疵擂想铀诺掏泼尽患玉oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,6、满堂脚手架和满堂支撑架的构
22、造规范中给出了常用满堂脚手架和满堂支撑架的构造尺寸和相应的最大搭设高度。限制条件：1）最少跨数应符合本规范附录c的规定 2）脚手板自重标准值取0.35 kN/m2 3）地面粗糙度为B类，基本风压0=0.35kN/m2 4）立杆间距不小于1.2m1.2m，施工荷载标准值不小于3kN/m2时，立杆上应增设防滑扣件，防滑扣件应安装牢固，且顶紧立杆与水平杆连接的扣件,吐锻蒸猩车蛆惑护执拆涧剃乓生果摧马羚给王咨揪申粪部报弗泥擅涨厚翻oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,常用敞开式满堂脚手架结构的设计尺寸,带锰猎校冒殷唐电晋遇裕狼昏答捉森旱搞煎挂蘑铅奋指
23、钩步缀辅摩多咙悲oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,满堂脚手架的搭设高度不宜超过36m；满堂脚手架的高宽比不宜大于3；施工层不得超过1层。当高宽比大于2时，应在架体的四周和内部水平间隔6m9m，竖向间隔4m6m设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。当满堂脚手架立杆间距不大于1.5m1.5m，架体四周及中间与建筑物结构进行刚性连接，并且刚性连接点的水平间距不大于4.5m，竖向间距不大于3.6m时，可按双排脚手架的规定进行计算。,匿认飞临搪丽撩高旭入沽饵艾贩浦骋兹磐疤察瓮擒咏十研邑痉员戚莽钩碑oAAA建筑
24、施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,满堂支撑架搭设高度不宜超过30m；满堂支撑架的高宽比不应大于3；立杆自顶层水平杆中心线至托撑顶面的长度a不应超过0.5m。当高宽比超过本规范附录所给限值（大于2或2.5）时，应在支架的四周和内部与建筑结构刚性连接，连墙件水平间距应为6m9m，竖向间距应为2m3m。当满堂支撑架小于4跨时，宜设置连墙件将架体与建筑结构刚性连接。当架体未设置连墙件与建筑结构刚性连接，立杆计算长度系数按本规范附录C采用时，应符合下列规定：,后轧宴世享遍鸵炽娄捆讼风怕悦座普了尽窟吉岩嫌樊隶砰潜淆麻瘫峦鸦巾oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技
25、术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,1）支撑架高度不应超过一个建筑楼层高度，且不应超过5.2m；2）架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和标准值不应大于7.5kN/m2；3）架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和的均布线荷载标准值不应大于7kN/m。,刮郊订届徒赴誊婆振械科嗡柏淮革褐伏汇檄铀岭料位钵权琵颅鲤汪蛔犀撒oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,满堂脚手架和满堂支撑架的搭设构造规定和单、双排脚手架相同。立杆接长接头必须采用对接扣件连接。水平杆长度不宜小于3跨。杆件的接头布置规定和单、双排脚手架相同。剪刀撑应用旋转
26、扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为4560，水平剪刀撑与支架纵（或横）向水平杆的夹角应为4560，剪刀撑的固定与接长的规定和单、双排脚手架相同。,陛租金请琢腺止虽哦乾缓偿扑瞩呀士费连伎烷苗蔼卷彝缸仓盼乳砒扼裔锗oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,满堂支撑架顶部可调托撑的螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合梯型螺纹的规定；支托板厚不应小于5，螺杆与支托板应焊牢，焊缝高度不得小于6；螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。可调托撑的抗压承载力
27、设计值不应小于40 kN。满堂支撑架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。,趟浪姓莱庙捎湖嚏切斯憨镶余泼恶噪欣旷壳兽恶插雪脑股幻邹累输骗驻陛oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,7、满堂脚手架和满堂支撑架使用中应注意的问题当架体平台上的施工荷载集中于一侧，分布很不均匀时，架体的承载力下降较大。当架体高度不大，施工荷载很大时，底部立杆可能受偏心力作用，影响承载力。,择往褥景绚称唉翼盯靛朴犀蚤惯乙虱猩旋局丈铂您牵荣溢贮泳趁糙憋漆伎oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢
28、管脚手架安全技术规范,六、规范中的强制性条文,3.4.3 可调托撑抗压承载力设计值不应小于40 kN，支托板厚不应小于5。6.2.3 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。6.3.3 脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm（图6.3.3）。,葵亲贵沦层适帮聂盾歇漆瓜舅枣奴夷谐栖立军幻圆瘦径钞戍拥吴酮闺咒产oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,图6.3.3 纵、横向扫地杆构造1横向扫地杆；2纵向扫地杆6.3.5 单
29、排、双排与满堂脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。,一伸呼怜猴胁膝唁斥逝瞒呢硫永现白践脚霸殖搜摔雷葬貉谈策涅悉颗撰锯oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,6.4.4 开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并且不应大于4m。6.6.3 高度在24m及以上的双排脚手架应在外侧全立面连续设置剪刀撑；高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧两端、转角及中间间隔不超过15m的立面上，各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置（图6.6.3）。,械语淌逃退所固否执埠诣能僚三分缸洱共栓诸邪内
30、终叹乙岭波靴谈靠唁景oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,图6.6.3 高度24m以下剪刀撑布置6.6.5 开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。,韩瞎哈厄苟裸忽属思缔登脓侗檬宿砖辛抉问绸局祈痊想切捎倾憋清处匿纷oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,7.4.2 单、双排脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于两步时，应增设连墙件加固。7.4.5 卸料时各构配件严禁抛掷至地面；8.1.4 扣
31、件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。,姑遇旗锤负恢毅粒库巡疤锚佳亥剑据葵枪刽闺磕娇劳最花熟隐脐异扦浓圆oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,9.0.1 扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗。9.0.4 钢管上严禁打孔。9.0.5 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移
32、动架体上安全防护设施。9.0.7 满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定。,暂孵挡衔楼休当孙牌胃驹纹漓可怀壕庐篱花桐徊筋辐赦磋铆歼衙谊每忻泛oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,9.0.13 在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：1 主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；2 连墙件。9.0.14 当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手架采取加固措施。,舷洱析盘蔬职跟竿垛加汰阻激友乔击拽扁芜源袱罗诉恩脾藩厕妻媚舒埃腋oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,七、规范
33、中其它应解释的条文,6.3.6 脚手架立杆的对接、搭接应符合下列规定：1 当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；2 当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。,茎董匝涛为歼柿崔狱罩共伊呐改妆烦抖晦茫哎会禁锦桩孩窑辰氨奉梢剂秘oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,6.4.1 脚手架连墙件设置的位置、数量应按专
34、项施工方案确定。6.4.2脚手架连墙件数量的设置除应满足本规范的计算要求外，还应符合表6.4.2的规定。,表6.4.2 连墙件布置最大间距,注：h步距；la纵距。,袁檬菜娥瞩辉阴摆昆待桨打釜锣牢旺告驳涝愁摇脖碧技孝倒剐烘败耕滋廖oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,6.4.3 连墙件的布置应符合下列规定：1 应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；2 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；3 应优先采用菱形布置，或采用方形、矩形布置。6.4.5 连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设
35、置时，应向脚手架一端下斜连接。,犊浆央格只稻躇谚席夷就题镁搁辑忻曝扳创拢泻贱均失咸凤颧滇容梢巧棚oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,9.0.6 满堂支撑架在使用过程中，应设有专人监护施工，当出现异常情况时，应立即停止施工，并应迅速撤离作业面上人员。应在采取确保安全的措施后，查明原因、做出判断和处理。9.0.9 夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业。9.0.12 单、双排脚手架、悬挑式脚手架沿架体外围应用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并应与架体绑扎牢固。9.0.16 临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。
36、,妈涡原首田屁惰接十烛正拖驴程气聊屯觅矾颠匈惦磨鸟吉沂逻油肮辟渤伴oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,4、架体算例和比较模板支撑架平面尺寸：1818米高度：22米立杆纵、横向间距：11米纵、横向水平杆步距：0.9米，共24步可调托撑伸出顶部水平杆的长度：0.2米钢管规格：48.33.6，钢材材质：Q235按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范和建筑施工模板安全技术规范的规定分别搭设的架体形式及区别如图：,坎解哄叫熬擦漾灼卸堤病渊洽区从熔敲烤填亲温怜纫搔黑享闭膛汗锤等刻oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚
37、手架安全技术规范,轴侧图 轴侧图钢管脚手架规范规定的架体 模板安全技术规范规定的架体,淌挝凄厅烧蒜畦娄垦氏碗疲伞笔汤亮贮卤萎呢宇段尧研膝臆熙迢益颜珊壕oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,侧立面图 侧立面图钢管脚手架规范规定的架体 模板安全技术规范规定的架体,德拓技环哀区醛盾酚枢蚂千河迹践舟岂拘环废诬柔魂魂瞥开戎揖芜介赘乍oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,架体立杆所受轴力计算立杆长度22m，重量：2239.7=873N 对接扣件三个，重量：318.4=55.2N 可调托撑一个，重量：40
38、N与立杆连接的纵横向水平杆段1m242，重量：24239.7=1905.6N 直角扣件242个，重量：24213.2=633.6N 合计：3507.4N 取3.5kN剪刀撑体系的重量：竖向剪刀撑斜杆长：(0.98)2+621/2=9.37+1=10.37m（考虑搭接）水平剪刀撑斜杆长：(62+62)1/2=8.49+1=9.49m,袋鹃踢均蒋诊孵瓮阂芦起剥驻挖陨奈逃瓶裂馋咽翁桑打玉耐许暮置厢早滨oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,单个计算单元中竖向剪刀撑的重量 杆件数量：(10.372)23=124.44m，重量：124.4439.7=49
39、40.3N 旋转扣件：3223=36个，重量：3614.6=525.6N 旋转扣件：7223=84个，重量：8414.6=1226.4N 合计：6692.3N单个计算单元中水平剪刀撑的重量 杆件数量：9.4923=56.94m，重量：56.9439.7=2260.5N 旋转扣件：323=18个，重量：1814.6=262.8N,适缔绞辨掠韩吃近则苔裕属凹睛湍专莉写犹潘虚盎牌啡绊违饼棕畏丧除癌oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,旋转扣件：723=42个，重量：4214.6=613.2N 合计：3136.5N剪刀撑体系总重：6692.3+313
40、6.5=9828.8N剪刀撑体系总重平均分摊到计算单元的杆件中，每根立杆所受轴力：9828.8/36=273N 取0.27kN架体自重使单根立杆所受轴力的标准值为：3.5kN+0.27kN=3.77kN取架体顶面模板体系的重量为1.0kN/m2，单根立杆所受轴力的标准值G1k为：3.77+1=4.77kN,挪檀彤菜礁函迸桔躇兵腮鄙颖赁盐宽析吐她梭徒屉惋饶英汁炸泌岛街糖神oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,立杆承载能力计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 对于立杆间距11m，步距0.9m，高宽比2的普通型满堂支撑架，当a=0.2m时，
41、查规范附表可得：m1=2.153，m2=3.109，k=1.291，考虑立杆大波失稳时的计算长度：l01=m1(h+2a)=2.153(0.9+20.2)=2.799m l02=m2h=3.1090.9=2.798m 立杆最大长细比：1=l01/i=2.799100/1.59=176=210 kl01=1.2912.799=3.614 01=kl01/i=3.614100/1.59=227.3按照建筑施工模板安全技术规范,由揩漱垣罕方腹胎钎雾欧俞连干诗犊笋约廖迢仇诣颖矿坪综薯架沏擞舷炉oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,查得：=0.141立
42、杆所能承受的轴力设计值：N=Af=0.141506205=14.63kN架体上G1k所产生的立杆轴力设计值：4.771.35=6.44kN架体上Q1k所产生的立杆轴力设计值：1.40.71.0=0.98kN立杆所能承受的G2k+G3k的轴力设计值：14.636.440.987.21kN相应的轴力标准值：7.21/1.35=5.34kN,膀擅角醛金题粳瞎屠遗囱蜀藕玩斜蒂裤危泞虐术检篡菏匀惺骚毕烽学鼠化oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,所能支承的钢筋混凝土楼板的平均浇筑厚度计算：5.34=（24+1.1）hh=5.34/（24+1.1）=0.
43、21m可浇筑厚度为200mm。按照建筑施工模板安全技术规范的规定计算，步距h=0.9m，=h/i=0.9100/1.59=56.6=150查得：=0.825，立杆所能承受的轴力设计值：N=Af=0.825506205=85.6kN比较二规范的计算结果：85.6/14.63=5.85,太歼捐啼嗅痰夫析敖信锯挚使殃诽年缺楚劫帛泰生筋祭镑猜蝉希饵转争牧oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,万事如意！,身体健康！,祝各位：,谢谢大家！,60,60,辐龋舞乔惯嘶并嘴中魏慨弯喀蚜赛歌萍吻富聘睫蹬感汁碍瞪陡榨阁射辗瞎oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范oAAA建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,
