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1、第七章 挡土结构物的土压力,7.1 概述7.2 朗肯土压力理论7.3 库仑土压力理论7.4 土压力计算方法的一些问题7.5 挡土墙设计7.6 新型挡土结构,主要内容,7.1 土压力概述,土压力通常是指挡土墙后的填土因自重或外荷载作用对墙背产生的侧压力,一、土压力类型,1.静止土压力,挡土墙在压力作用下不发生任何变形和位移，墙后填土处于弹性平衡状态时，作用在挡土墙背的土压力,Eo,2.主动土压力,在土压力作用下，挡土墙离开土体向前位移至一定数值，墙后土体达到主动极限平衡状态时，作用在墙背的土压力,Ea,3.被动土压力,播放动画,播放动画,Ep,在外力作用下，挡土墙推挤土体向后位移至一定数值，墙后
2、土体达到被动极限平衡状态时，作用在墙上的土压力,4.三种土压力之间的关系,-,+,对同一挡土墙，在填土的物理力学性质相同的条件下有以下规律：,1.Ea Eo Ep2.p a,二、静止土压力计算,作用在挡土结构背面的静止土压力可视为天然土层自重应力的水平分量,K0h,z,K0z,h/3,静止土压力系数,静止土压力强度,静止土压力系数测定方法：,1.通过侧限条件下的试验测定 2.采用经验公式K0=1-sin 计算 3.按相关表格提供的经验值确定,静止土压力分布,土压力作用点,三角形分布,作用点距墙底h/3,7.2 朗肯土压力理论,一、朗肯土压力基本理论,1.挡土墙背垂直、光滑 2.填土表面水平 3
3、.墙体为刚性体,z=z,xK0z,paKaz,ppKpz,pa,pp,土体处于弹性平衡状态,主动极限平衡状态,被动极限平衡状态,主动朗肯状态,被动朗肯状态,处于主动朗肯状态，1方向竖直，剪切破坏面与竖直面夹角为45o-/2,处于被动朗肯状态，3方向竖直，剪切破坏面与竖直面夹角为45o/2,二、主动土压力,挡土墙在土压力作用下，产生离开土体的位移，竖向应力保持不变，水平应力逐渐减小，位移增大到a，墙后土体处于朗肯主动状态时，墙后土体出现一组滑裂面，它与大主应力面夹角45o/2，水平应力降低到最低极限值,z(1),pa(3),极限平衡条件,朗肯主动土压力系数,朗肯主动土压力强度,讨论：,当c=0,
4、无粘性土,朗肯主动土压力强度,1.无粘性土主动土压力强度与z成正比，沿墙高呈三角形分布2.合力大小为分布图形的面积，即三角形面积3.合力作用点在三角形形心，即作用在离墙底h/3处,当c0,粘性土,粘性土主动土压力强度包括两部分,1.土的自重引起的土压力zKa2.粘聚力c引起的负侧压力2cKa,说明：负侧压力是一种拉力，由于土与结构之间抗拉强度很低，受拉极易开裂，在计算中不考虑,负侧压力深度为临界深度z0,1.粘性土主动土压力强度存在负侧压力区（计算中不考虑）2.合力大小为分布图形的面积（不计负侧压力部分）3.合力作用点在三角形形心，即作用在离墙底(h-z0)/3处,三、被动土压力,极限平衡条件
5、,朗肯被动土压力系数,朗肯被动土压力强度,z(3),pp(1),挡土墙在外力作用下，挤压墙背后土体，产生位移，竖向应力保持不变，水平应力逐渐增大，位移增大到p，墙后土体处于朗肯被动状态时，墙后土体出现一组滑裂面，它与小主应力面夹角45o/2，水平应力增大到最大极限值,讨论：,当c=0,无粘性土,朗肯被动土压力强度,1.无粘性土被动土压力强度与z成正比，沿墙高呈三角形分布2.合力大小为分布图形的面积，即三角形面积3.合力作用点在三角形形心，即作用在离墙底h/3处,当c0,粘性土,粘性土主动土压力强度包括两部分,1.土的自重引起的土压力zKp2.粘聚力c引起的侧压力2cKp,说明：侧压力是一种正压
6、力，在计算中应考虑,1.粘性土被动土压力强度不存在负侧压力区2.合力大小为分布图形的面积，即梯形分布图形面积3.合力作用点在梯形形心,土压力合力,四、例题分析,【例】有一挡土墙，高6米，墙背直立、光滑，墙后填土面水平。填土为粘性土，其重度、内摩擦角、粘聚力如下图所示，求主动土压力及其作用点，并绘出主动土压力分布图,【解答】,主动土压力系数,墙底处土压力强度,临界深度,主动土压力,主动土压力作用点距墙底的距离,五、几种常见情况下土压力计算,1.填土表面有均布荷载（以无粘性土为例）,zq,填土表面深度z处竖向应力为(q+z),相应主动土压力强度,A点土压力强度,B点土压力强度,若填土为粘性土，c0
7、,临界深度z0,z0 0说明存在负侧压力区，计算中应不考虑负压力区土压力,z0 0说明不存在负侧压力区，按三角形或梯形分布计算,2.成层填土情况（以无粘性土为例）,1，1,2，2,3，3,paA,paB上,paB下,paC下,paC上,paD,挡土墙后有几层不同类的土层，先求竖向自重应力，然后乘以该土层的主动土压力系数，得到相应的主动土压力强度,A点,B点上界面,B点下界面,C点上界面,C点下界面,D点,说明：合力大小为分布图形的面积，作用点位于分布图形的形心处,3.墙后填土存在地下水（以无粘性土为例）,挡土墙后有地下水时，作用在墙背上的土侧压力有土压力和水压力两部分，可分作两层计算，一般假设
8、地下水位上下土层的抗剪强度指标相同，地下水位以下土层用浮重度计算,A点,B点,C点,土压力强度,水压力强度,B点,C点,作用在墙背的总压力为土压力和水压力之和，作用点在合力分布图形的形心处,六、例题分析,【例】挡土墙高5m，墙背直立、光滑，墙后填土面水平，共分两层。各层的物理力学性质指标如图所示，试求主动土压力Ea，并绘出土压力分布图,Ka10.307,Ka20.568,【解答】,A点,B点上界面,B点下界面,C点,主动土压力合力,10.4kPa,4.2kPa,36.6kPa,7.3 库仑土压力理论,一、库仑土压力基本假定,1.墙后的填土是理想散粒体 2.滑动破坏面为通过墙踵的平面 3.滑动土
9、楔为一刚塑性体，本身无变形,二、库仑土压力,墙向前移动或转动时，墙后土体沿某一破坏面BC破坏，土楔ABC处于主动极限平衡状态,土楔受力情况：,3.墙背对土楔的反力E,大小未知，方向与墙背法线夹角为,1.土楔自重G=ABC,方向竖直向下,2.破坏面为BC上的反力R,大小未知，方向与破坏面法线夹角为,土楔在三力作用下，静力平衡,滑裂面是任意给定的，不同滑裂面得到一系列土压力E，E是q的函数，E的最大值Emax，即为墙背的主动土压力Ea，所对应的滑动面即是最危险滑动面,库仑主动土压力系数，查表确定,土对挡土墙背的摩擦角，根据墙背光滑，排水情况查表确定,主动土压力与墙高的平方成正比,主动土压力强度,主
10、动土压力强度沿墙高呈三角形分布，合力作用点在离墙底h/3处，方向与墙背法线成，与水平面成（）,说明：土压力强度分布图只代表强度大小，不代表作用方向,主动土压力,第二破裂面理论,三、例题分析,【例】挡土墙高4.5m，墙背俯斜，填土为砂土，=17.5kN/m3，=30o，填土坡角、填土与墙背摩擦角等指标如图所示，试按库仑理论求主动土压力Ea及作用点,【解答】,由=10o，=15o，=30o，=20o查表得到,土压力作用点在距墙底h/3=1.5m处,7.4 土压力计算方法讨论,一、朗肯与库仑土压力理论存在的主要问题,朗肯土压力理论基于土单元体的应力极限平衡条件建立的，采用墙背竖直、光滑、填土表面水平
11、的假定，与实际情况存在误差，主动土压力偏大，被动土压力偏小,库仑土压力理论基于滑动块体的静力平衡条件建立的，采用破坏面为平面的假定，与实际情况存在一定差距（尤其是当墙背与填土间摩擦角较大时）,二、三种土压力在实际工程中的应用,挡土墙直接浇筑在岩基上，墙的刚度很大，墙体位移很小，不足以使填土产生主动破坏，可以近似按照静止土压力计算,挡土墙产生离开填土方向位移，墙后填土达到极限平衡状态，按主动土压力计算。位移达到墙高的0.1%0.3%,填土就可能发生主动破坏。,挡土墙产生向填土方向的挤压位移，墙后填土达到极限平衡状态，按被动土压力计算。位移需达到墙高的2%5%,工程上一般不允许出现此位移，因此验算
12、稳定性时不采用被动土压力全部，通常取其30,三、挡土墙位移对土压力分布的影响,挡土墙下端不动，上端外移，墙背压力按直线分布，总压力作用点位于墙底以上H/3,挡土墙上端不动，下端外移，墙背填土不可能发生主动破坏，压力为曲线分布，总压力作用点位于墙底以上约H/2,挡土墙上端和下端均外移，位移大小未达到主动破坏时位移时，压力为曲线分布，总压力作用点位于墙底以上约H/2,当位移超过某一值，填土发生主动破坏时，压力为直线分布，总压力作用点降至墙高1/3处,四 朗肯和库仑土压力理论的比较,（一）分析方法,极限平衡状态,3 库仑土压力理论,（二）应用条件,6.4 朗肯和库仑土压力理论的比较,（三）计算误差-
13、朗肯土压力理论,6.4 朗肯和库仑土压力理论的比较,郎肯主动土压力偏大郎肯被动土压力偏小,墙背垂直填土水平实际 d 0,(三)计算误差-库伦土压力理论,6.4 朗肯和库仑土压力理论的比较,由于实际滑裂面不一定是平面,主动土压力偏小不一定是最大值,被动土压力偏大不一定是最小值,滑动面,滑动面,（三）计算误差-与理论计算值比较,6.4 朗肯和库仑土压力理论的比较,=0 滑裂面是直线，Ka,Kp与理论值相同0 Ka 朗肯偏大10%左右，工程偏安全库仑偏小一些（可忽略)；Kp朗肯偏小可达几倍；库仑偏大可达几倍;在实际工程问题中，土压力计算是比较复杂的。,四、不同情况下挡土墙土压力计算,1.墙后有局部均
14、布荷载情况,局部均布荷载只沿虚线间土体向下传递，由q引起的侧压力增加范围局限于CD墙段,2.填土面不规则的情况,填土面不规则情况，采用作图法求解，假定一系列滑动面，采用静力平衡求出土压力中最大值,3.墙背为折线形情况,墙背由不同倾角的平面AB和BC组成，先以BC为墙背计算BC面上土压力E1及其分布，然后以AB的延长线AC 作为墙背计算ABC 面上土压力,只计入AB段土压力E2，将两者压力叠加得总压力,五、规范土压力计算公式,C,E2,E1,Ea,主动土压力,其中：yc为主动土压力增大系数,分布情况,墙身位移对土压力具有明显影响，一些挡土墙尤其是轻型挡土墙，其位移量很小，不可能产生主动土压力。而
15、目前没有较好的方法计算介于静止土压力与主动土压力之间的土压力，一般是根据有关试验资料用主动土压力乘以大于1的增大系数来解决。,特殊条件下的土压力计算,2.1 重力式挡土墙设计,1.重力式挡土墙,块石或素混凝土砌筑而成，靠自身重力维持稳定，墙体抗拉、抗剪强度都较低。墙身截面尺寸大，一般用于低挡土墙。,重力式挡土墙按墙背倾斜方向分为仰斜、直立和俯斜三种形式，三种形式应根据使用要求、地形和施工情况综合确定,1.墙背倾斜形式,E1E2E3,1、墙身构造（1）墙背仰斜式：墙身断面经济，开挖量与回填量小，适用于路堑墙以及墙趾处地面平坦的路肩墙或路堤墙，墙背坡度不宜缓于1:0.3俯斜式：受土压力交大，在地面
16、横坡较陡的地区可以显著降低墙身高度直立式：介于仰斜式与俯斜式之间凸形折线：将仰斜式挡土墙的上部墙背改为俯斜式，多用于路堑墙衡重式：上下墙之间设卸载台，墙面陡直，适用于山区地形陡峻处的路肩墙和路堤墙。上墙俯斜泼妇为1:0.251:0.45，下墙仰斜墙背在1:0.25左右，上下墙高比2:3.,2.重力式挡土墙构造,2、墙面 一般为平面，在地面横坡较陡地区，墙面坡度为1:0.051:0.2;矮墙可采用陡直墙面，地面平缓时采用1:0.2:0.35.3、墙顶 墙顶最小宽度，浆砌挡土墙不小于0.5m,干砌挡土墙不小于0.6m；4、护栏 地形险峻地区或尺寸较大的路肩墙须设置护栏；其内侧边缘距离路面边缘的最小
17、宽度四级公路不小于0.5m，二三级不小于0.75m。5、基础（1）基础类型：一般情况下直接修筑在天然地基上 扩大基础：用于地基承载力不足，墙身较高的情况；钢筋混凝土底板：地基压应力超过较多，需加宽的值过大时，采用板基础,材料换填：适用于软弱土层时，采用砂砾、碎石、矿渣或灰 土换填；台阶基础：适用于陡坡地段且地基为完整稳固不对基础产生 侧压力的坚硬岩石（2）基础埋深：无冲刷，天然地面以下大于等于1m;有冲刷，冲刷线以下大于等于1m;有冻胀土，在冻结线以下大于等于0.25m;,2、排水设施 用于疏干墙后土体和防止地面水下渗，防止墙后积水形成静水压力，减少寒冷地区的冻胀压力，消除粘性土填料浸水后的膨
18、胀压力。措施：地面排水沟：引排地面水；夯实回填土顶面和地面松土：防止雨水以及地面水下渗；铺砌边沟：防止边沟水进入基础 排水孔：排除墙后水,3、沉降缝与伸缩缝 为避免地基不均匀沉降而导致的墙身开裂，需根据地质条件和墙高、墙身断面的变化设置沉降缝；为防止圬工砌体因收缩硬化以及温度变化而产生的裂缝，需设置伸缩缝。一般情况下，沉降缝与伸缩缝合并设置，每隔1015m设置一道，缝宽2030mm,一般用胶泥填塞，渗水量大填料易流失地区宜采用沥青麻筋或涂有沥青的木板等弹性材料；填深不宜小于200mm;若墙后为掩饰路堑或填石路堤时，可设置空缝。措施：地面排水沟：引排地面水；夯实回填土顶面和地面松土：防止雨水以及
19、地面水下渗；铺砌边沟：防止边沟水进入基础 排水孔：排除墙后水,4、布置原则 位置的选择：路堑挡土墙多设在边沟旁；山沟挡土墙宜设在基础可靠处；路肩挡土墙课充分收缩坡脚减少填方和占地。当路肩墙和路堤墙工程量相当，墙高相近时优先采用路肩墙。沿河堤设置挡土墙时应保证水流畅通，不挤压河道而引起局部冲刷。纵向布置：墙趾纵断面图、挡土墙起讫点、伸缩缝与沉降缝位置、基础类型。排水设置 横向布置：墙身断面、基础埋深，绘制横断面图 平面布置：个别复杂挡土墙，高度大、长度长的沿河挡土墙需绘制平面图标示挡土墙与路线的平面位置和附近的地貌地物情况,5、填土材料 墙后填土宜选择透水性较强的填料，例如砂土、砾石、碎石等，若
20、采用粘土，应混入一定量的块石，增大透水性和抗剪强度，墙后填土应分层夯实,二、挡土墙计算,1.稳定性验算：抗倾覆稳定和抗滑稳定,2.地基承载力验算,挡土墙计算内容,3.墙身强度验算,抗倾覆稳定验算,d,抗倾覆稳定条件,挡土墙在土压力作用下可能绕墙趾O点向外倾覆,抗滑稳定验算,抗滑稳定条件,挡土墙在土压力作用下可能沿基础底面发生滑动,m为基底摩擦系数，根据土的类别查表得到,2.挡土墙截面尺寸,砌石挡土墙顶宽不小于0.5m，混凝土墙可缩小为0.20m0.40m，重力式挡土墙基础底宽约为墙高的1/21/3,为了增加挡土墙的抗滑稳定性，将基底做成逆坡,当墙高较大，基底压力超过地基承载力时，可加设墙趾台阶
21、,6、设置凸榫基础 在基础地面设置混凝土凸榫，可利用榫前土体所产生的被动土压力（规范取1/3）来增加挡土墙的抗滑稳定性。凸榫后缘和墙踵连线与水平线夹角不超过，应将其置于通过墙趾并与水平线成45_/2角的直线和通过墙趾并与水平线成角的直线包围的三角形范围内。,2.2 重力式挡土墙设计,2.2.1 重力式挡土墙的构造,2.2.2 重力式挡土墙的设计,（1）作用在挡土墙上的荷载：作用在挡土墙上的荷载分类 a.永久荷载-自重、土压力、水压力、浮力、地基反力和摩擦力等。b.可变荷载-活载、动荷载、温度应力、地震作用、洪水压力等。荷载组合,其中,荷载计算,a.挡土墙自重,b.土压力,c.静水压力,d.动水
22、压力,-为水流流向与挡土墙面的夹角。,e.波浪压力,f.浮力,g.渗透压力,h.公路和铁路荷载及或荷载,（2）挡土墙的稳定性验算,作用在挡土墙上的荷载效应组合,一般地区挡土墙的稳定性,a.抗滑移稳定性验算,b.基底合力偏心距,d.基底承载力验算,当,时：,当,时：,偏心荷载作用下，基底承载力应满足：,和,e.软弱下卧层验算,软弱下卧层滑移面验算,挡土墙强身强度验算,a.偏心受压承载力验算,当,时,当,时,1、展宽墙趾展宽基础以增加稳定力臂，当地面横坡较陡时会引起墙高的增加；2、改变墙面及墙背坡度 改缓墙面坡度以增加稳定力臂，改陡俯斜墙背或改缓仰斜墙背减小土压力3、改变墙身断面类型 地面横坡较陡
23、时尽量墙身直立，或加设卸荷搭板以减少土压力,7、增加抗倾覆稳定性的方法,2.2 卸荷板式挡土墙,卸荷板式挡土墙是指在墙背设置卸荷平台或卸荷板，达到减少墙背土压力和增加稳定力矩的效果，以填土重量和墙身自重共同抵抗土体侧压力的挡土结构。一、结构特征1、结构形式（按照卸荷板长度、形状等划分）：短卸荷板挡土墙、长卸荷板挡土墙、拉杆卸荷板柱板式挡土墙、“一”字形卸荷板挡土墙、“L”形卸荷板挡土墙、卸荷板托盘式路肩挡土墙,短卸荷板挡土墙 短卸荷板式挡土墙的卸荷板长度可以任意调整，使其基底偏心矩接近零，基底应力分布比较均匀，墙身截面积较小，较衡重式挡土墙截面减少30%左右。较衡重式挡土墙可节省工程费10%2
24、0%；墙高大于6m 时，短卸荷板式挡土墙与衡重式挡土墙相比开始显示经济效益，墙越高经济效益越大,因实践经验尚少，故要求墙高一般不宜超过12m。2、适用范围地基强度较大，墙高大于6m，小于等于12m 的路肩墙可采用短卸荷板式挡土墙。当墙高大于12m 时不宜采用。,3、组成结构 短卸荷板式挡土墙由上、下墙和卸荷板组成，上下墙高度比例一般取4:6，墙身可采用石砌体。当墙高大于10m 时应采用片石混凝土或混凝土，其最低强度等级水泥砂浆应为M10；混凝土应为C20。片石材料应采用不易风化的石块，其饱和单轴极限抗压强度不得小于30Mpa。受力钢筋直径不应小于12mm。,二、力学分析1、受力特点与计算理论卸
25、荷板减少挡土墙下墙土压力，板上填土增加全墙抗倾覆稳定。作用在墙背上的主动土压力可按库仑理论计算，其中上墙可按第二破裂面法计算，两破裂面交点在短卸荷板悬臂端；下墙可按力多边形法计算，土压力强度按矩形分布，作用点为下墙墙高的1/2处。(第二破裂面理论)计算作用于短卸荷板上的竖向压力时，可先计算第二破裂面上的竖向分力，短卸荷板承受其长度相应部分投影的应力；再计算第二破裂面以下土体的重力，两者叠加即为短卸荷板的竖向压力，在板上按均匀分布。,第二破裂面理论,力学计算图,根据铁道部科技发展计划项目“路肩短卸荷板式挡土墙的研究”成果，认为：下墙墙背土压力的计算采用力多边形法是较合适的。由于力多边形法考虑了上
26、墙对下墙土压力的影响，理论上较为严谨，而延长墙背法和校正墙背法误差较大，未考虑上墙对下墙土压力的影响，而且墙踵和卸荷板末端连线与下墙实际墙背间的一块土体无法考虑。土压力分布的规律为上下两头小，中间大，作用点位置约为下墙高度的0.52 左右，考虑到力作用点对挡土墙的倾覆稳定、偏心矩和基底应力均有较大影响，因此建议短卸荷板式挡土墙下墙土压力强度按矩形分布，作用点位置为下墙墙高的二分之一处，这样既接近实际情况，又简化计算过程。,在卸荷板挡土墙设计中，由于按第二破裂面法和力多边形法导出黏性土压力的计算公式非常复杂，因此，为计算方便起见，仍可采用由综合内摩擦角计算上下墙土压力来进行挡土墙稳定性及截面强度
27、的检算。采用一个定值的综合内摩擦角0代替黏性土指标c、时，黏聚力 c越大，则土压力的计算值“失真”越严重；挡土墙越高，则危险性越大。若有条件时，墙背填料应通过试验测定其力学指标，然后通过抗剪强度相等原则换算综合内摩擦角，换算方法可采用以下公式：,三、强度检算短卸荷板式挡土墙上下墙之间，即卸荷板处墙身截面变化较大，是这种墙型的薄弱截面。卸荷板固定端上方的一段产生的应力水平很高，是上墙各点应力水平最高的一段；而卸荷板下方靠墙背处，不仅应力水平很高，且等值线非常密集，变化快。因此在设计时，应进行该处墙身截面强度检算。同时检算台阶上部处墙身截面的法向拉应力和水平剪应力。,对上下墙之间和台阶上部处墙身截
28、面进行强度检算时，上下墙之间截面强度检算的位置，可按下图所示选取。在墙身截面强度检算中，上墙墙背的水平土压力可按实际墙背用库仑理论的计算值乘以系数1.4 计算；竖向土压力可不乘系数。短卸荷板的长度和截面尺寸应通过计算确定，使基底应力分布均匀，同时满足强度检算要求。其插入端长度一般宜控制在上墙底宽的1/2到2/3处，配筋设计可按悬臂梁结构计算。,卸荷板悬臂端作用着较大的竖直压力，上墙经卸荷板固定端部为起点的斜截面VV应进行剪应力检算，该截面与水平面成角。可由下式确定。,为了进行卸荷板配筋和检算卸荷板上方斜截面的剪应力，需要知道卸荷板上的土压力及土压力对卸荷板固定端的弯矩。“路肩短卸荷板式挡土墙”
29、研究中进行了离心模型试验，实测试验值与下述“经验算法”（参照悬臂式挡土墙底板土压力的计算方法）计算值合，说明此“经验算法”是可取的，故推荐此法，即：先计算第二破裂面上的竖直分力，短卸荷板承受其长度相应部分垂直投影的竖直分力；再计算二裂面以下，卸荷板之上的土体重量，两者叠加则为短卸荷板的竖直压力，为计算方便，在板上按均匀分布。,卸荷板长度是控制下墙土压力大小的关键。在挡土墙检算过程中，不仅要调整基底宽度，而且要调整卸荷板长度来满足检算的要求，这样才能使短卸荷板挡土墙的截面最小，因为基底宽度与卸荷板长度又互相有影响，所以检算过程实际上也是优化过程。要达到墙身截面和卸荷板长度的优化，采用手算的办法是
30、很困难的，因此，短卸荷板挡土墙的设计计算宜通过编制设计计算的优化程序来进行。,构造上应采取如下加强措施：（1）卸荷板与上墙墙体接触面，沿纵向每隔3040cm插入长度35cm 的短钢筋以增强接触面的抗剪强度。（2）上、下应垫20cm 厚的钢筋混凝土垫板，长度可为卸荷板伸入墙体2/3，采用构造钢筋纵向布置。（3）根据侯月线工程实例的经验认为：在条件容许时，其卸荷板的施工方法应优先采用现浇，其优点是卸荷板与上、下墙体连接良好，并避免卸荷板吊装的困难，但如工期紧，施工场地有大型吊装机械进场和吊装条件时，也可采用预制的施工方法，但要注意预制时，在板的上、下面不可放置油毛毡，避免卸荷板与上、下墙接触不良；在卸荷板中安放吊装环，不可超出板面等，卸荷板及垫板表面应有一定粗糙度，铺设时，应铺垫砂浆，使其与墙体连接稳固。,
