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1、楼板加固计算书根据使用要求，首层1114/EG处使用功能改变，原使用荷载为4.0KN/m2, 改变后为10.0KN/m2。原结构1213/EF轴之间楼板为140厚实心钢筋混凝土 楼板，1314/EF轴之间楼板为250厚空心楼板，1314/FG轴之间楼板为 120厚实心钢筋混凝土楼板。为增强原结构楼板的刚度在原结构楼板表面新增一层70mm后CMG灌浆料叠 合层楼板。则原结构楼板计算书如下：一、1213/EF轴140厚钢筋混凝土楼板1. 荷载统计： 恒荷载：地面装饰层20*0.08=1.6 kN/m2210 厚现浇钢筋混凝土板0.210x25 kN/m3 = 5.25kN/m2板底抹灰层0.02x
2、17 kN/m3=0.34 kN/m2板底管线0.1 kN/m2共计：7.29 kN/m2 楼板活荷载：10kN/m2由公式：a1fcbx=fyAsM=a1fcbx(h0-x/2)跨中部分受压区高度为：x= h0-( h02-2M/a1fcb)i/2=13mmM0.75gbh0=0.75*0.518*180=69.93mm 符合要求！跨中部位需配筋As中二afcbx /fy=827mm2 (板底跨中)原结构为配筋为 8200 As中=393mm2支座部分受压区高度为：x= h0-( h02-2M/a1fcb)i/2=26.6mmM0.75gbh0=0.75*0.518*180=69.93mm
3、符合要求！支座部位需配筋As支二afcbx /fy=1390mm2 (板上支座)原结构为配筋为 14100 A古=1539mm2s文根据上式计算结果，每米板宽中板底跨中缺少434 mm ，板顶支座满足， 可采用粘贴单层碳布(300g/m)加固；根据混凝土结构加固设计规程50367-2006要求；采用粘贴双层碳纤维每米粘贴碳布宽度bf： %kmtfbfffNfy As其中：km：为粘贴双层层碳布的折减系数0.9；tf:为粘贴碳布的厚度0.167；ff：为碳布抗拉强度设计值1600Mpa；Wf：考虑到纤维复合材的滞后应变的强度利用系数取值0.85板底跨中：bfNf yA s/wfkmtfff =3
4、00*434/(0.85*0.9*0.167*1600)=636mm板底采用双层碳布(300g/m ) 200宽净距200粘贴，每米宽范围内的碳纤 维复合材宽度为：200*2*1000/400=1000mm636mm满足要求！二. 1314/FG轴120厚钢筋混凝土楼板增加70mm厚CMG灌浆料后 该层楼板厚度为190mm厚 1、荷载统计： 恒荷载：地面装饰层层20*0.08=1.6 kN/m2190 厚现浇钢筋混凝土板0.19x25 kN/ms = 4.75kN/m2板底抹灰层0.02x17 kN/ms=0.34 kN/m2板底管线0.1 kN/m2共计：6.79 kN/m2 楼板活荷载：1
5、0kN/m2得：q=1.4*10+1.2*6.79=22.15kN/m22.楼板计算原结构为异型楼板，为提取计算模型且充分考虑结构的安全性，按照5800*5100方形板进行核算。取1米宽板带做为计算对象，则计算过程如下:跨中弯矩M系数*ql2=0.0234*22.15*5.1*5.1=13.48kN mM系数*ql2=0.0161*22.15*5.8*5.8=11.99kN m支座弯矩M系数*ql2=0.060*22.15*5.1*5.1=34.56kN mM系数*ql2=0.054*22.15*5.8*5.8=40.23kN m对弯矩进行调幅后控制弯矩为：跨中弯矩 M 中二13.48*1.2
6、=16.18 kN m支座弯矩 M 支二40.23*0.8=31.18kN m由公式：a1fcbx=fyAsM=a1fcbx(h0-x/2)跨中部分受压区高度为：x= h-( h2-2M/af b)1/2=8mmM0.75g h =0.75*0.518*170=66mm 001 Cb 0符合要求！跨中部位需配筋As中二afcbx /fy=509mm2 (板底跨中)原结构为配筋为 8200 As中=393mm2支座部分受压区高度为：x= h0-( h02-2M/a1fcb)1/2=10mmM0.75gbh0=0.75*0.518*170=66mm符合要求!支座部位需配筋As支二平以/fy=636
7、mm2 (板上支座) 原结构为配筋为 14100 A古= 1539mm2s文根据上式计算结果，每米板宽中板底跨中缺少116mm ,板顶支座满足，可采用粘贴单层碳布(300g/m)加固；根据混凝土结构加固设计规程 50367-2006要求；采用粘贴双层碳纤维每米粘贴碳布宽度bf： %kmtfbfffNfy As其中：km：为粘贴双层层碳布的折减系数0.9；tf：为粘贴碳布的厚度0.167； ff：为碳布抗拉强度设计值1600Mpa；Wf：考虑到纤维复合材的滞后应变的强度利用系数取值0.85板底跨中：bfNf yA s/%kmtfff =300*116/(0.85*0.9*0.167*1600)=
8、170mm板底采用双层碳布(300g/m ) 200宽净距200粘贴，每米宽范围内的碳纤 维复合材宽度为：200*2*1000/400=1000mm170mm满足要求!三. 1314/EF轴250厚空心楼板 增加70mm厚CMG灌浆料后 该层楼板厚度为320mm厚 1、荷载统计:恒荷载:地面装饰层层现浇钢筋混凝土板20*0.08=1.6 kN/m2板底抹灰层0.02*17 kN/m3=0.34 kN/m2板底管线0.1 kN/m2空心板填充材料0.125*0.1=0.013 kN/m20.195*25 kN/m3 = 4.88kN/m210kN/m2共计：6.93 kN/m2楼板活荷载:得：
9、q=1.4*10+1.2*6.93=22.32kN/m22.楼板计算楼板截面为下图所示:原结构为异型楼板，为提取计算模型且充分考虑结构的安全性，按照9600*9600方形板进行核算。取0.6米宽板带做为计算对象，则计算过程如下:跨中弯矩 M 中二系数*ql2=0.0176*22.32*0.6*9.6*9.6=21.72kN m支座弯矩 M 支二系数*ql2=0.0511*22.32*0.6*9.6*9.6=63.07kN m对弯矩进行调幅后控制弯矩为：跨中弯矩 M 中二21.72*1.2=26.17 kNm支座弯矩 M 支二63.07*0.8=50.46kN m由公式：a1fcbx=fyAsM
10、=a1fcbx(hQ-x/2)跨中受压高度为120mm时所承受的弯矩为：M=aifcbx(h0-x/2)=336.92 kN m26.17 kN m所以跨中部分计算时，受压区宽度取值为600mm。跨中部分受压区高度为：x= h -( h 2-2M/af b)i/2=8mmM0.75g h =0.75*0.518*300=116mm 001 cb 0符合要求！跨中部位需配筋As中二afcbx /fy=305mm2 (板底跨中)原结构为配筋为 8150 As中=201.2mm2支座受压高度为50mm时所承受的弯矩为：M=a1fcbx(h0-x/2)=114.6 kNm50.46 kN m所以支座部
11、分计算时，受压区宽度取值为600mm。支座部分受压区高度为：x= h0-( h02-2M/a1fcb)1/2=16mmM0.75gbh0=0.75*0.518*175=67mm符合要求！支座部位需配筋As支二afcbx /fy=611mm2 (板上支座)原结构为配筋为 14100 A方=923mm2s文根据上式计算结果，每米板宽中板底跨中缺少104mm ,板顶支座满足，可采用粘贴单层碳布(300g/m)加固；根据混凝土结构加固设计规程50367-2006要求；采用粘贴双层碳纤维每米粘贴碳布宽度bf： %kmtfbfffNfy As其中：km：为粘贴双层层碳布的折减系数0.9；tf:为粘贴碳布的
12、厚度0.167；ff：为碳布抗拉强度设计值1600Mpa；Wf：考虑到纤维复合材的滞后应变的强度利用系数取值0.85板底跨中：bfNf yA s/wfkmtfff =300*104/(0.85*0.9*0.167*1600)=152mm板底采用双层碳布(300g/m ) 200宽净距200粘贴，600mm宽范围内的碳纤维复合材宽度为：200*2*600/400=600mm 152mm满足要求！梁加固计算书原结构梁编号如下所示:一、号梁计算1. 荷载统计：根据楼板的荷载统计为：梁左部空心楼板荷载组合值为1.2*6.93+1.4*10=22.32kN/m2梁右部实心楼板荷载组合值为1.2*7.29
13、+1.4*10=22.75kN/m2梁自重线荷载设计值0.35*0.87*25*1.2=9.14kN/m2. 梁负荷计算梁导荷示意图如下图阴影部分所示：左部荷载对该梁的影响M=11.88*3.9*11.92 (1-2*3.93/11.93)/24=254.13 kNmM成=11.88*3.9*11.92 (1-2*3.92/11.92+3.93/11.93)/12=447.32 kNmV1=11.88*3.9* (11.9-3.9) /2=185.33 kN右部荷载对该梁的影响Mg=22.75*2.1*11.92/32=211.42 kNmM2支=22.75*2.1*5*11.92/96=35
14、2.37 kNmV22.75*2.1*11.9/4=142.13kN梁自重及二次墙体对该梁的影响Mg=26.17*11.92/24=154.41 kNmM3支=26.17*11.92/12=308.83 kNmV=26.17*11.9/2=155.71kN梁荷载合计为M 中二254.13+211.42+154.41=619.96 kN mM 支二447.32+352.37+308.83=1108.52 kNmV=185.33+142.13+155.71=483.17 kN弯矩调幅后的梁计算值如下：M 中二619.96*1.2=743.95 kN mM 支=1108.52*0.8=886.82
15、kNmV=483.17 kN3. 梁验算(1) 截面验算：V=483.17kN 0.250 3 f bh=1445.63kN 截面满足截面配筋按纯剪计算。(2) 跨中正截面受弯：x= h-( h2-2M/af b)1/2=139mmM0.75g h =0.75*0.518*865=336mm 001 cb 0符合要求！跨中部位需配筋As中= afcbx /fy=2581mm2P min=0.21% P =0.81% 2581mm2P min=0.21% P=1.6% Pm =2.50% 配筋率符合要求！符合要求！(3) 支座正截面受弯：x= h-( h2-2M/af b)1/2=170mmM0
16、.75g h =0.75*0.518*865=336mm 001 cb 0符合要求！支座部位需配筋As中= afcbx /fy=3156mm2P min=0.21% P=1.0% 3156mm2符合要求！(4) 斜截面受剪：A /s= (V-a f b h ) /f h =2659mm2/msvCV t 0 yv 0原结构梁端配筋为8100 (4)为2012 mm2/m加固后的箍筋配置为 2012+5*100*0.9*0.85*2*1600/210=5802 mm 2/m2659mm2/m符合要求！(5) 裂缝计算：考虑到梁上部塑性重分布，仅需计算梁下图即可。按荷载准永久值计算的梁弯矩值为M=
17、414.74 kN.m q受拉钢筋应力：。k=M /(0.87h0As)=91.34N/mm2f k=400N/mm2。满足要求!裂缝宽度：W =0.276mm W】.=0.400mm,满足！所以采用同样的加固方式能满足使用要求！荷载设计值为：q=1.4*10+1.2*7.29=22.75kN/m22.楼板计算该部位原结构楼板为三角形形状，为提取计算模型且充分考虑结构的安全 性，按照8100*9600方形板进行核算。取1米宽板带做为计算对象，则计算过程 如下：跨中弯矩 Mj系数*ql* 2=0.0246*22.75*8.1*8.1=36.72kN mM2=系数*ql2=0.0156*22.75*9.6*9.6=32.70kN m支座弯矩 Mj系数*ql2=0.0620*22.75*8.1*8.1=92.54kN mM2=系数*ql2=0.0550*22.75*9.6*9.6=115.32kN m对弯矩进行调幅后控制弯矩为：跨中弯矩 M 中二36.72*1.2=44.06 kNm支座弯矩 M 支二115.32*0.8=92.26kN m
